JPH0517241A - アルミナ質キヤスタブル耐火物 - Google Patents
アルミナ質キヤスタブル耐火物Info
- Publication number
- JPH0517241A JPH0517241A JP3165479A JP16547991A JPH0517241A JP H0517241 A JPH0517241 A JP H0517241A JP 3165479 A JP3165479 A JP 3165479A JP 16547991 A JP16547991 A JP 16547991A JP H0517241 A JPH0517241 A JP H0517241A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mullite
- aggregate
- andalusite
- alumina
- lining
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Abstract
(57)【要約】
【目的】製鋼炉用容器の内張りの亀裂・座屈・浸食・ス
ポーリングを防止する。 【構成】アンダルサイト２０〜８０重量％とムライト８
０〜２０重量％とよりなる配合物を骨材とし、該骨材を
２０〜７０重量％含有するアルミナ質キャスタブル耐火
物。
ポーリングを防止する。 【構成】アンダルサイト２０〜８０重量％とムライト８
０〜２０重量％とよりなる配合物を骨材とし、該骨材を
２０〜７０重量％含有するアルミナ質キャスタブル耐火
物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、タンディッシュなどの
製鋼炉用容器の内張りに使用するアルミナ質キャスタブ
ル耐火物に関する。
製鋼炉用容器の内張りに使用するアルミナ質キャスタブ
ル耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、タンディッシュ等の製鋼炉用容器
の内張りは、ろう石、あるいは高アルミナ質焼成煉瓦が
一般的に使用されてきた。しかし、近年、築炉時の作業
労働負荷軽減等から窯炉の不定形耐火物化が進められて
おり、タンディッシュ等の製鋼炉用容器に関してもその
例外ではない。
の内張りは、ろう石、あるいは高アルミナ質焼成煉瓦が
一般的に使用されてきた。しかし、近年、築炉時の作業
労働負荷軽減等から窯炉の不定形耐火物化が進められて
おり、タンディッシュ等の製鋼炉用容器に関してもその
例外ではない。
【０００３】この製鋼炉用容器の内張り不定形耐火物と
して、特開昭５９−３０７６２号公報に示されるように
アルミナ質原料を骨材とするキャスタブルが適用され、
大幅な労力削減が図られている。しかし、適用容器の形
状によっては、アルミナ質原料の膨張特性により、低膨
張による亀裂の発生、又は膨張過多による炉壁の迫り出
し、座屈等の問題があり、容器の寿命向上を図る必要が
あった。
して、特開昭５９−３０７６２号公報に示されるように
アルミナ質原料を骨材とするキャスタブルが適用され、
大幅な労力削減が図られている。しかし、適用容器の形
状によっては、アルミナ質原料の膨張特性により、低膨
張による亀裂の発生、又は膨張過多による炉壁の迫り出
し、座屈等の問題があり、容器の寿命向上を図る必要が
あった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記問題点
を解決するために、内張りの熱間線膨張率を製鋼炉用容
器の形状によって希望の範囲とし、使用中の亀裂の発
生、座屈を防止し得るアルミナ質キャスタブル耐火物を
提供することを目的とする。
を解決するために、内張りの熱間線膨張率を製鋼炉用容
器の形状によって希望の範囲とし、使用中の亀裂の発
生、座屈を防止し得るアルミナ質キャスタブル耐火物を
提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するために、アンダルサイト２０〜８０重量％とムライ
ト８０〜２０重量％とよりなる配合物を骨材とし、該骨
材を２０〜７０重量％含有することを特徴とするアルミ
ナ質キャスタブル耐火物を提供するものである。
するために、アンダルサイト２０〜８０重量％とムライ
ト８０〜２０重量％とよりなる配合物を骨材とし、該骨
材を２０〜７０重量％含有することを特徴とするアルミ
ナ質キャスタブル耐火物を提供するものである。
【０００６】
【作用】製鋼炉用容器の内張りの亀裂・屈曲を防止する
には、使用する容器の形状によって内張りの熱膨張率を
適切に設定する必要がある。本発明はこのために、骨材
の種類及び配合量を特定したもので、骨材としてアンダ
ルサイト（Ａｌ2 Ｏ3 ・ＳｉＯ2 ）とムライト（３Ａｌ
2Ｏ3 ・２ＳｉＯ2）を用いる。シリマナイト鉱物である
アンダルサイトは加熱によってムライトとシリカにな
り、その際３〜６％の大きな容積膨張を起こし、一方、
ムライトは加熱による容積膨張が小さいので、骨材中の
アンダルサイト及びムライトの配合割合、並びにキャス
タブル中の骨材の含有量を変化させることにより、キャ
スタブルの熱膨張率を適切に設定することができる。
には、使用する容器の形状によって内張りの熱膨張率を
適切に設定する必要がある。本発明はこのために、骨材
の種類及び配合量を特定したもので、骨材としてアンダ
ルサイト（Ａｌ2 Ｏ3 ・ＳｉＯ2 ）とムライト（３Ａｌ
2Ｏ3 ・２ＳｉＯ2）を用いる。シリマナイト鉱物である
アンダルサイトは加熱によってムライトとシリカにな
り、その際３〜６％の大きな容積膨張を起こし、一方、
ムライトは加熱による容積膨張が小さいので、骨材中の
アンダルサイト及びムライトの配合割合、並びにキャス
タブル中の骨材の含有量を変化させることにより、キャ
スタブルの熱膨張率を適切に設定することができる。
【０００７】骨材の粒径は１〜５ｍｍ程度が使用上好適
で、耐食性、耐スポーリング性の面からキャスタブル中
に２０〜７０重量％含有させる。キャスタブルの粉末部
分としてはボーキサイト、アルミナ超微粉、アルミナセ
メント等のアルミナ質原料が用いられる。図１に、骨材
中のアンダルサイトとムライトの配合割合、キャスタブ
ル中の骨材含有量と、キャスタブルの１５００℃におけ
る熱間線膨張率との関係を示す。
で、耐食性、耐スポーリング性の面からキャスタブル中
に２０〜７０重量％含有させる。キャスタブルの粉末部
分としてはボーキサイト、アルミナ超微粉、アルミナセ
メント等のアルミナ質原料が用いられる。図１に、骨材
中のアンダルサイトとムライトの配合割合、キャスタブ
ル中の骨材含有量と、キャスタブルの１５００℃におけ
る熱間線膨張率との関係を示す。
【０００８】図１に示すようにアンダルサイト２０重量
％未満・ムライト８０重量％超であると膨張率が小さ
く、加熱−使用−冷却−（修理）サイクルにより亀裂の
発生が起こり易く、アンダルサイト８０重量％超・ムラ
イト２０重量％未満であると膨張率が大きく、使用中に
座屈が発生し易いので、アンダルサイトとムライトの配
合割合はアンダルサイト２０〜８０重量％・ムライト８
０〜２０重量％とする。これによりキャスタブルの熱間
線膨張率を０．５〜２．０％に設定することが可能で、
種々な形状の内張りの浸食・スポーリング・亀裂・座屈
を防ぐことができる。
％未満・ムライト８０重量％超であると膨張率が小さ
く、加熱−使用−冷却−（修理）サイクルにより亀裂の
発生が起こり易く、アンダルサイト８０重量％超・ムラ
イト２０重量％未満であると膨張率が大きく、使用中に
座屈が発生し易いので、アンダルサイトとムライトの配
合割合はアンダルサイト２０〜８０重量％・ムライト８
０〜２０重量％とする。これによりキャスタブルの熱間
線膨張率を０．５〜２．０％に設定することが可能で、
種々な形状の内張りの浸食・スポーリング・亀裂・座屈
を防ぐことができる。
【０００９】
〔実施例１〕表１に示す各原料を配合した。アンダルサ
イト，ムライトのＡｌ2 Ｏ3 含有量は各々６１重量％，
７２重量％である。
イト，ムライトのＡｌ2 Ｏ3 含有量は各々６１重量％，
７２重量％である。
【００１０】
【表１】 ──────────────────────────────────── 配合割合（重量％） 原 料 粒 径 実 施 例 （ｍｍ） Ａ Ｂ Ｃ Ｄ ──────────────────────────────────── アンダルサイト ５〜１ １０ １０ ３０ ４０ ムライト 〃 ２０ ３０ １０ １５ ボーキサイト １未満 ５５ ４５ ４５ ３０ アルミナ超微粉 （平均粒径１μｍ） ５ ５ ５ ５ アルミナセメント − １０ １０ １０ １０ ──────────────────────────────────── ──────────────────────── 配合割合 （重量％） 原 料 比 較 例 Ｅ Ｆ ──────────────────────── アンダルサイト ６０ − ムライト − ６０ ボーキサイト ２５ ２５ アルミナ超微粉 ５ ５ アルミナセメント １０ １０ ──────────────────────── 上記配合原料を用い、流し込み不定形耐火物を調製し、
内法４０×４０×１６０ｍｍの金型に鋳込んで成形し、
次いで１１０℃で２４時間乾燥後、熱間線膨張率をＪＩ
ＳＲ２５５５−８１に基づいて測定した。その結果を図
２に示す。
内法４０×４０×１６０ｍｍの金型に鋳込んで成形し、
次いで１１０℃で２４時間乾燥後、熱間線膨張率をＪＩ
ＳＲ２５５５−８１に基づいて測定した。その結果を図
２に示す。
【００１１】本発明のアルミナ質のキャスタブル耐火物
は、骨材となるアンダルサイトとムライトの配合割合及
びキャスタブル中の骨材含有量を変えることにより、１
５００℃における熱間線膨張率を０．５〜２．０％に調
節し得ることが明かである。 〔実施例２〕表１に示す配合原料を１０ｔタンディッシ
ュの内張りに使用した。
は、骨材となるアンダルサイトとムライトの配合割合及
びキャスタブル中の骨材含有量を変えることにより、１
５００℃における熱間線膨張率を０．５〜２．０％に調
節し得ることが明かである。 〔実施例２〕表１に示す配合原料を１０ｔタンディッシ
ュの内張りに使用した。
【００１２】使用結果を表２に示す。
【００１３】
【表２】 ──────────────────────────────────── 配合 使 用 結 果 評価 寿命 ──────────────────────────────────── 実施例 Ａ 使用後期に亀裂、剥離が発生 〇 １２０ 実施例 Ｂ 亀裂及び座屈の発生もなく良好 ◎ １５０ 実施例 Ｃ 使用後期に施工体の座屈発生 〇 １３０ 実施例 Ｄ 使用中期に施工体の座屈発生 △ １００ 比較例 Ｅ 使用前期に施工体の壁部倒壊 × ７０ 比較例 Ｆ 使用前期に亀裂、剥離が発生 × ７０ ──────────────────────────────────── 本発明により、アルミナ質キャスタブル耐火物の熱間線
膨張率を調節することにより、施工体の亀裂及び座屈を
防止でき、容器の寿命向上を図ることができる。
膨張率を調節することにより、施工体の亀裂及び座屈を
防止でき、容器の寿命向上を図ることができる。
【００１４】
【発明の効果】本発明のアルミナ質キャスタブル耐火物
は、骨材である膨張性アルミナ原料であるアンダルサイ
トと低膨張性アルミナ原料であるムライトの配合割合を
変えると共に骨材含有量を変えることにより、自在に熱
間線膨張率を調節することができ、製鉄炉用容器の内張
りの寿命を大幅に向上させることができる。
は、骨材である膨張性アルミナ原料であるアンダルサイ
トと低膨張性アルミナ原料であるムライトの配合割合を
変えると共に骨材含有量を変えることにより、自在に熱
間線膨張率を調節することができ、製鉄炉用容器の内張
りの寿命を大幅に向上させることができる。
【図１】骨材のアンダルサイト／ムライト配合割合と、
骨材の含有量と、熱間線膨張率との関係を示す図であ
る。
骨材の含有量と、熱間線膨張率との関係を示す図であ
る。
【図２】アルミナ質キャスタブル耐火物の配合割合と、
加熱温度と、熱間線膨張率との関係を示す図である。
加熱温度と、熱間線膨張率との関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 アンダルサイト２０〜８０重量％とムラ
イト８０〜２０重量％とよりなる配合物を骨材とし、該
骨材を２０〜７０重量％含有することを特徴とするアル
ミナ質キャスタブル耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165479A JPH0517241A (ja) | 1991-07-05 | 1991-07-05 | アルミナ質キヤスタブル耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165479A JPH0517241A (ja) | 1991-07-05 | 1991-07-05 | アルミナ質キヤスタブル耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0517241A true JPH0517241A (ja) | 1993-01-26 |
Family
ID=15813188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3165479A Withdrawn JPH0517241A (ja) | 1991-07-05 | 1991-07-05 | アルミナ質キヤスタブル耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0517241A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995008520A1 (en) * | 1993-09-22 | 1995-03-30 | British Steel Plc | Thermally insulating bricks |
| CN1321944C (zh) * | 2005-12-23 | 2007-06-20 | 郑州豫兴耐火材料有限公司 | 泥浆结合的抗热震耐火砖及其生产方法 |
| CN107151134A (zh) * | 2017-06-01 | 2017-09-12 | 中钢集团洛阳耐火材料研究院有限公司 | 一种工业窑炉用高强高铝质耐火泥浆 |
| JP2019098363A (ja) * | 2017-11-30 | 2019-06-24 | 黒崎播磨株式会社 | タンディッシュ内張り用不定形耐火物 |
-
1991
- 1991-07-05 JP JP3165479A patent/JPH0517241A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995008520A1 (en) * | 1993-09-22 | 1995-03-30 | British Steel Plc | Thermally insulating bricks |
| CN1321944C (zh) * | 2005-12-23 | 2007-06-20 | 郑州豫兴耐火材料有限公司 | 泥浆结合的抗热震耐火砖及其生产方法 |
| CN107151134A (zh) * | 2017-06-01 | 2017-09-12 | 中钢集团洛阳耐火材料研究院有限公司 | 一种工业窑炉用高强高铝质耐火泥浆 |
| JP2019098363A (ja) * | 2017-11-30 | 2019-06-24 | 黒崎播磨株式会社 | タンディッシュ内張り用不定形耐火物 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981008 |