JPH07330450A - 流し込み耐火物 - Google Patents
流し込み耐火物Info
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- JPH07330450A JPH07330450A JP6142606A JP14260694A JPH07330450A JP H07330450 A JPH07330450 A JP H07330450A JP 6142606 A JP6142606 A JP 6142606A JP 14260694 A JP14260694 A JP 14260694A JP H07330450 A JPH07330450 A JP H07330450A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refractory
- fine particles
- average particle
- strength
- particle size
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 耐蝕性に優れ、機械的スポーリング等に耐え
うるレベルまで強度を高めることができる流し込み耐火
物を提供する。 【構成】 強度を発現せしむる結合部が水に不活性な耐
火性微粒子とアルミナセメントと非晶質シリカ微粒子か
らなり、その他の耐火性骨材及び耐火性粒子も含めた１
００重量部のうち、水に不活性な耐火性微粒子は平均粒
径０．２〜０．６μｍの微粒子と平均粒径１〜１０μｍ
の微粒子との混合割合が１：２〜２：１となるように混
合したものを１０〜３０重量部とし、アルミナセメント
は平均粒径が３〜８μｍであり、非晶質シリカ微粒子は
平均粒径が０．５μｍ以下のものが０．４〜３重量部と
し、その他が耐火性骨材及び耐火性粒子からなるもの。
うるレベルまで強度を高めることができる流し込み耐火
物を提供する。 【構成】 強度を発現せしむる結合部が水に不活性な耐
火性微粒子とアルミナセメントと非晶質シリカ微粒子か
らなり、その他の耐火性骨材及び耐火性粒子も含めた１
００重量部のうち、水に不活性な耐火性微粒子は平均粒
径０．２〜０．６μｍの微粒子と平均粒径１〜１０μｍ
の微粒子との混合割合が１：２〜２：１となるように混
合したものを１０〜３０重量部とし、アルミナセメント
は平均粒径が３〜８μｍであり、非晶質シリカ微粒子は
平均粒径が０．５μｍ以下のものが０．４〜３重量部と
し、その他が耐火性骨材及び耐火性粒子からなるもの。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主としてタンディッシ
ュ母材や溶鋼取鍋などの溶湯容器内張り用に使用される
流し込み耐火物に関する。
ュ母材や溶鋼取鍋などの溶湯容器内張り用に使用される
流し込み耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】耐火物の主な損耗律速要因には溶損と剥
離があげられる。このうち、溶損については流し込み耐
火物も高純度原料を活用したり、超微粉の適用により組
織の緻密化を図るなどによって大幅な耐触性の向上がみ
られるようになった。これに対し、機械的スポーリング
等により発生する剥離に関しては未だ有効な解決手段は
見出されていない。この機械的スポーリング等とは例え
ば、タンディッシュは鋳造が終わると表面に付着したス
ラグや地金、あるいはコーチング材等を剥ぎとるために
機械的衝撃が加えられ、これにより亀裂の形成や剥離が
起こるものを言う。この他、稼働中は内張り耐火物は熱
膨張を起こすが鉄皮により拘束されているため内張り耐
火物中に応力が発生し剥離を起こしやすい。特に、溶湯
容器の内張り材には稼働面から背面までに温度勾配が存
在するが、材料に強度が低下する温度域があると、そこ
に応力が集中して剥離に至る場合が多い。
離があげられる。このうち、溶損については流し込み耐
火物も高純度原料を活用したり、超微粉の適用により組
織の緻密化を図るなどによって大幅な耐触性の向上がみ
られるようになった。これに対し、機械的スポーリング
等により発生する剥離に関しては未だ有効な解決手段は
見出されていない。この機械的スポーリング等とは例え
ば、タンディッシュは鋳造が終わると表面に付着したス
ラグや地金、あるいはコーチング材等を剥ぎとるために
機械的衝撃が加えられ、これにより亀裂の形成や剥離が
起こるものを言う。この他、稼働中は内張り耐火物は熱
膨張を起こすが鉄皮により拘束されているため内張り耐
火物中に応力が発生し剥離を起こしやすい。特に、溶湯
容器の内張り材には稼働面から背面までに温度勾配が存
在するが、材料に強度が低下する温度域があると、そこ
に応力が集中して剥離に至る場合が多い。
【０００３】この剥離を防ぐための手段として材料の強
度を高めることが考えられるが、流し込み耐火物はれん
がのように事前焼成を行わないため、セラミック結合が
期待出来ない。また、高い強度発現を得るための手段と
してシリカフラワーやアルミナセメントを用いた例が特
開昭５４−１１３６１７号公報に見られるが、この例で
はアルミナセメントとシリカフラワーが耐触性が損なわ
れるほど多量に添加されなければ低温域では十分な強度
発現が得られていない。また特開昭５７−１７２１８１
号公報においてもシリカフラワーやアルミナセメントが
用いられていて、耐触性的には望ましい添加量域にある
が、十分な強度が得られていない。このように高い強度
発現を得るためにはアルミナセメント等が多く必要なの
は、アルミナセメントの特性の吟味や、結合部を構成す
る原料の粒度構成等の吟味が十分になされていなかった
ためである。この他、各種耐火性超微粉を適用し、その
充填性の向上によって物理的強度発現が得られるという
特許も多く見られる。（例えば特公昭５８−３３１９５
号公報）が、いずれも低温域での強度発現が不十分とな
っている。
度を高めることが考えられるが、流し込み耐火物はれん
がのように事前焼成を行わないため、セラミック結合が
期待出来ない。また、高い強度発現を得るための手段と
してシリカフラワーやアルミナセメントを用いた例が特
開昭５４−１１３６１７号公報に見られるが、この例で
はアルミナセメントとシリカフラワーが耐触性が損なわ
れるほど多量に添加されなければ低温域では十分な強度
発現が得られていない。また特開昭５７−１７２１８１
号公報においてもシリカフラワーやアルミナセメントが
用いられていて、耐触性的には望ましい添加量域にある
が、十分な強度が得られていない。このように高い強度
発現を得るためにはアルミナセメント等が多く必要なの
は、アルミナセメントの特性の吟味や、結合部を構成す
る原料の粒度構成等の吟味が十分になされていなかった
ためである。この他、各種耐火性超微粉を適用し、その
充填性の向上によって物理的強度発現が得られるという
特許も多く見られる。（例えば特公昭５８−３３１９５
号公報）が、いずれも低温域での強度発現が不十分とな
っている。
【０００４】なお、耐火物中に発生する応力に耐えるの
に必要な強度としては、１１０℃以上の温度において曲
げ強度が１２０ｋｇ／ｃｍ2以上、圧縮強度が７００ｋ
ｇ／ｃｍ2以上であることが望ましい。
に必要な強度としては、１１０℃以上の温度において曲
げ強度が１２０ｋｇ／ｃｍ2以上、圧縮強度が７００ｋ
ｇ／ｃｍ2以上であることが望ましい。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、耐蝕
性に優れ、機械的スポーリング等に耐えうるレベルまで
強度を高めることができる流し込み耐火物を提供するこ
とにある。
性に優れ、機械的スポーリング等に耐えうるレベルまで
強度を高めることができる流し込み耐火物を提供するこ
とにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の流し込み耐火物
は、強度を発現せしむる結合部が水に不活性な耐火性微
粒子とアルミナセメントと非晶質シリカ微粒子からな
り、その他の耐火性骨材及び耐火性粒子も含めた１００
重量部のうち、水に不活性な耐火性微粒子は平均粒径
０．２〜０．６μｍの微粒子と平均粒径１〜１０μｍの
微粒子との混合割合が１：２〜２：１となるように混合
したものを１０〜３０重量部とし、アルミナセメントは
平均粒径が３〜８μｍであり、かつ、そのセメントクリ
ンカー鉱物はＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3及びＣａＯ・２Ａｌ2Ｏ3
からなり、セメントクリンカー鉱物１２ＣａＯ・７Ａｌ
2Ｏ3は、粉末Ｘ線回折装置で定量して１２ＣａＯ・７Ａ
ｌ2Ｏ3の格子面間隔ｄ＝２．６８Åの回折強度指数がＣ
ａＯ・Ａｌ2Ｏ3のｄ＝２．９６Åの回折強度指数１００
に対して１以下のものが２〜７重量部とし、非晶質シリ
カ微粒子は平均粒径が０．５μｍ以下のものが０．４〜
３重量部とし、その他が耐火性骨材及び耐火性粒子から
なるものである。
は、強度を発現せしむる結合部が水に不活性な耐火性微
粒子とアルミナセメントと非晶質シリカ微粒子からな
り、その他の耐火性骨材及び耐火性粒子も含めた１００
重量部のうち、水に不活性な耐火性微粒子は平均粒径
０．２〜０．６μｍの微粒子と平均粒径１〜１０μｍの
微粒子との混合割合が１：２〜２：１となるように混合
したものを１０〜３０重量部とし、アルミナセメントは
平均粒径が３〜８μｍであり、かつ、そのセメントクリ
ンカー鉱物はＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3及びＣａＯ・２Ａｌ2Ｏ3
からなり、セメントクリンカー鉱物１２ＣａＯ・７Ａｌ
2Ｏ3は、粉末Ｘ線回折装置で定量して１２ＣａＯ・７Ａ
ｌ2Ｏ3の格子面間隔ｄ＝２．６８Åの回折強度指数がＣ
ａＯ・Ａｌ2Ｏ3のｄ＝２．９６Åの回折強度指数１００
に対して１以下のものが２〜７重量部とし、非晶質シリ
カ微粒子は平均粒径が０．５μｍ以下のものが０．４〜
３重量部とし、その他が耐火性骨材及び耐火性粒子から
なるものである。
【０００７】本発明に係る流し込み耐火物によって築造
された構造体は、外部からの機械的衝撃や、熱間膨張歪
みによる応力を受けても十分に耐えうる強度が得られる
ようになる。以下にその詳細を説明する。
された構造体は、外部からの機械的衝撃や、熱間膨張歪
みによる応力を受けても十分に耐えうる強度が得られる
ようになる。以下にその詳細を説明する。
【０００８】強度を高めるためには、結合部の主要な構
成原料となる水に不活性な耐火性微粒子はできるだけ緻
密な充填構造となることが要求される。そして、水に不
活性な耐火性微粒子の代表的な例としてはアルミナがあ
げられるが、この耐火性微粒子は製造工程に応じて段階
的に粒径が異なったものとなっている。従って、緻密な
充填構造とするためには、異なる粒径の耐火性微粒子を
適性な割合で、組み合わせる必要があり、各粒径の耐火
性微粒子単一では十分な充填構造は得られない。図１
は、粒径の異なるアルミナを組み合わせ、混合した物に
分散剤としてヘキサメタリン酸ソーダを外割り０．３％
と水を外割り２５％添加し、よくかきまぜた後、粘度測
定を行なった結果を示している。Ａは平均粒径４μｍ、
Ｂは平均粒径０．３μｍである。両者の混合割合が１：
１を中心として２：１から１：２の領域で最も粘度が低
くなる。この領域の懸濁液は沈降容積も小さく、よく充
填された構造となっている。平均粒径が１０μｍ以上に
なると強度発現にはほとんど寄与しない。また、平均粒
径が０．２μｍより小さくなると微粒子相互の凝集力が
強くなり、十分な分散が得られなくなり、強度発現力も
低下する。水に不活性な耐火性微粒子の混合割合は１０
重量部以下では十分な強度発現が得られず、３０重量部
以上では微粒子過多となり、流し込み耐火物の気孔率の
増大が見られるようになり好ましくない。水に不活性な
耐火性微粒子としては、アルミナの他にクロミアやスピ
ネル、チタニヤ等があり、用途に応じて選択される。高
耐触性を要求されるタンディッシュの母材や溶鋼取鍋な
どの内張り材の場合はアルミナが使用される。
成原料となる水に不活性な耐火性微粒子はできるだけ緻
密な充填構造となることが要求される。そして、水に不
活性な耐火性微粒子の代表的な例としてはアルミナがあ
げられるが、この耐火性微粒子は製造工程に応じて段階
的に粒径が異なったものとなっている。従って、緻密な
充填構造とするためには、異なる粒径の耐火性微粒子を
適性な割合で、組み合わせる必要があり、各粒径の耐火
性微粒子単一では十分な充填構造は得られない。図１
は、粒径の異なるアルミナを組み合わせ、混合した物に
分散剤としてヘキサメタリン酸ソーダを外割り０．３％
と水を外割り２５％添加し、よくかきまぜた後、粘度測
定を行なった結果を示している。Ａは平均粒径４μｍ、
Ｂは平均粒径０．３μｍである。両者の混合割合が１：
１を中心として２：１から１：２の領域で最も粘度が低
くなる。この領域の懸濁液は沈降容積も小さく、よく充
填された構造となっている。平均粒径が１０μｍ以上に
なると強度発現にはほとんど寄与しない。また、平均粒
径が０．２μｍより小さくなると微粒子相互の凝集力が
強くなり、十分な分散が得られなくなり、強度発現力も
低下する。水に不活性な耐火性微粒子の混合割合は１０
重量部以下では十分な強度発現が得られず、３０重量部
以上では微粒子過多となり、流し込み耐火物の気孔率の
増大が見られるようになり好ましくない。水に不活性な
耐火性微粒子としては、アルミナの他にクロミアやスピ
ネル、チタニヤ等があり、用途に応じて選択される。高
耐触性を要求されるタンディッシュの母材や溶鋼取鍋な
どの内張り材の場合はアルミナが使用される。
【０００９】アルミナセメントは、良く分散された水に
不活性な耐火性微粒子の充填構造の間に均一に分散する
ことが要求される。また、分散した後は水に徐々に溶解
・拡散して先の充填構造の間隙を水和物析出により埋め
ていく事により、単に耐火性微粒子の充填性に依存した
物理的凝集力のみでは得られなかったレベルの強度が得
られるようになる。このアルミナセメントは、非常に水
に活性であるために、その平均粒径が３μｍ以下になる
と速やかに水に溶解して分散剤が短時間で消費されやす
くなるのみならず、非常に凝集力が強く分散させがた
い。一方、平均粒径が８μｍ以上になると十分な強度発
現に必要なアルミナセメントの添加量が増し、耐触性が
損なわれるため好ましくない。また、アルミナセメント
のクリンカー鉱物には、ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ・２
Ａｌ2Ｏ3、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3があるが、１２Ｃａ
Ｏ・７Ａｌ2Ｏ3は水に活性なため上記と同様の理由によ
り、凝集力が強く、クリンカー鉱物の均一分散を妨げや
すい。このようにクリンカー鉱物の均一分散が十分でな
いアルミナセメントを使用すると、セメント粒子が二次
粒子を形成するため、強度発現には多量のアルミナセメ
ント添加が必要となり、かつ、この二次粒子は加熱・脱
水後は欠陥となるためセラミックボンドが発現する温度
よりも低い温度域では強度低下の原因となり、剥離を起
こしやすくなる。そのため、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏを
含まないアルミナセメントであることが要求される。１
２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3の定量は粉末Ｘ線回折装置を用い
て行なわれ、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3のメインピーク
（格子面間隔ｄ＝２．６８Å）の回折強度指数が、Ｃａ
Ｏ・Ａｌ2Ｏ3のメインピーク（ｄ＝２．９６Å）の回折
強度指数１００に対して１以下のものでなければならな
い。また、アルミナセメントはＣａＯ含有量が２５％以
下のものが望ましい。アルミナセメントの添加量は２重
量部以下では十分な強度発現が得られず、７重量部以上
では耐触性の劣化が見られるようになる。
不活性な耐火性微粒子の充填構造の間に均一に分散する
ことが要求される。また、分散した後は水に徐々に溶解
・拡散して先の充填構造の間隙を水和物析出により埋め
ていく事により、単に耐火性微粒子の充填性に依存した
物理的凝集力のみでは得られなかったレベルの強度が得
られるようになる。このアルミナセメントは、非常に水
に活性であるために、その平均粒径が３μｍ以下になる
と速やかに水に溶解して分散剤が短時間で消費されやす
くなるのみならず、非常に凝集力が強く分散させがた
い。一方、平均粒径が８μｍ以上になると十分な強度発
現に必要なアルミナセメントの添加量が増し、耐触性が
損なわれるため好ましくない。また、アルミナセメント
のクリンカー鉱物には、ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯ・２
Ａｌ2Ｏ3、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3があるが、１２Ｃａ
Ｏ・７Ａｌ2Ｏ3は水に活性なため上記と同様の理由によ
り、凝集力が強く、クリンカー鉱物の均一分散を妨げや
すい。このようにクリンカー鉱物の均一分散が十分でな
いアルミナセメントを使用すると、セメント粒子が二次
粒子を形成するため、強度発現には多量のアルミナセメ
ント添加が必要となり、かつ、この二次粒子は加熱・脱
水後は欠陥となるためセラミックボンドが発現する温度
よりも低い温度域では強度低下の原因となり、剥離を起
こしやすくなる。そのため、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏを
含まないアルミナセメントであることが要求される。１
２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3の定量は粉末Ｘ線回折装置を用い
て行なわれ、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3のメインピーク
（格子面間隔ｄ＝２．６８Å）の回折強度指数が、Ｃａ
Ｏ・Ａｌ2Ｏ3のメインピーク（ｄ＝２．９６Å）の回折
強度指数１００に対して１以下のものでなければならな
い。また、アルミナセメントはＣａＯ含有量が２５％以
下のものが望ましい。アルミナセメントの添加量は２重
量部以下では十分な強度発現が得られず、７重量部以上
では耐触性の劣化が見られるようになる。
【００１０】非晶質シリカ微粒子は、平均粒径が０．５
μｍ以下のものであればアルミナセメントから水中に溶
出したＣａ2+イオンと反応してＣａＯ−ＳｉＯ2−Ｈ2Ｏ
系ゲル状水和物などを生成して結合力が発現する効果が
大きい。このような化学反応により結合力を発現する微
粒子は非晶質シリカが最も顕著であり、結晶質シリカや
クロミアやアルミナでは見られない。更に、球形粒子で
あればベアリング効果により充填性を高める働きを示す
ため、より強度発現に有効となる。非晶質シリカ微粒子
は０．４重量部以下では十分な強度発現が得られず、３
重量部以上では耐触性の劣化が見られる他、１３００℃
以上の高温では過度の焼結ならびにそれに伴う過度の収
縮によって耐熱スポーリング性が低下する。また、過度
の収縮は、実炉では収縮亀裂の拡大となって現われ、地
金差しなどによる寿命低下が見られるようになる。
μｍ以下のものであればアルミナセメントから水中に溶
出したＣａ2+イオンと反応してＣａＯ−ＳｉＯ2−Ｈ2Ｏ
系ゲル状水和物などを生成して結合力が発現する効果が
大きい。このような化学反応により結合力を発現する微
粒子は非晶質シリカが最も顕著であり、結晶質シリカや
クロミアやアルミナでは見られない。更に、球形粒子で
あればベアリング効果により充填性を高める働きを示す
ため、より強度発現に有効となる。非晶質シリカ微粒子
は０．４重量部以下では十分な強度発現が得られず、３
重量部以上では耐触性の劣化が見られる他、１３００℃
以上の高温では過度の焼結ならびにそれに伴う過度の収
縮によって耐熱スポーリング性が低下する。また、過度
の収縮は、実炉では収縮亀裂の拡大となって現われ、地
金差しなどによる寿命低下が見られるようになる。
【００１１】結合部を構成する原料以外の耐火性骨材や
耐火性粒子にはアルミナ、マグネシア、スピネル、クロ
ミア、ボーキサイトなどを使用することができる。
耐火性粒子にはアルミナ、マグネシア、スピネル、クロ
ミア、ボーキサイトなどを使用することができる。
【００１２】
【実施例】以下、実施例にて本発明の効果を具体的に説
明する。各実施例と比較例はいずれも所定の水量を加え
て混練し、型枠内に振動鋳込み成型し養生して得られた
成形体について曲げ強度、圧縮強度、線変化率、耐触性
の測定を行なったものである。耐触性は回転侵触テスト
にて溶鋼取鍋スラグを使用して１７００℃×５時間行な
い、溶損量を測定した。本発明の実施例と比較例で用い
たアルミナセメントの種類と特性を表１に、これらを用
いた流し込み耐火物の配合及び試験結果を表２に示す。
実施例１はアルミナセメントＡを配合した物であり、高
い強度が得られるとともに、耐触性も優れる。これに対
し、セメントを過剰添加した比較例１は耐触性の劣化が
見られる。また、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏを多く含むア
ルミナセメントＢを配合した比較例２、３は十分な強度
が得られない。平均粒度が小さいアルミナセメントＣや
大きいアルミナセメントＤを配合した比較例４、５、６
は十分な強度が得られない。表３は、粒径の異なるアル
ミナ微粒子の配合割合を変えた例や非晶質シリカ微粒子
の配合割合を変えた例を示すものである。実施例２では
高い強度が得られるが、比較例７、８のようにアルミナ
微粒子Ａ及びアルミナ微粒子Ｂを単体で配合すると添加
水量の増加が見られ、十分な強度が得られなくなる。比
較例９は非晶質シリカ微粒子を多く配合した例であり、
高温加熱後の収縮が大きく、収縮亀裂の形成や地金差し
が見られるようになる。
明する。各実施例と比較例はいずれも所定の水量を加え
て混練し、型枠内に振動鋳込み成型し養生して得られた
成形体について曲げ強度、圧縮強度、線変化率、耐触性
の測定を行なったものである。耐触性は回転侵触テスト
にて溶鋼取鍋スラグを使用して１７００℃×５時間行な
い、溶損量を測定した。本発明の実施例と比較例で用い
たアルミナセメントの種類と特性を表１に、これらを用
いた流し込み耐火物の配合及び試験結果を表２に示す。
実施例１はアルミナセメントＡを配合した物であり、高
い強度が得られるとともに、耐触性も優れる。これに対
し、セメントを過剰添加した比較例１は耐触性の劣化が
見られる。また、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏを多く含むア
ルミナセメントＢを配合した比較例２、３は十分な強度
が得られない。平均粒度が小さいアルミナセメントＣや
大きいアルミナセメントＤを配合した比較例４、５、６
は十分な強度が得られない。表３は、粒径の異なるアル
ミナ微粒子の配合割合を変えた例や非晶質シリカ微粒子
の配合割合を変えた例を示すものである。実施例２では
高い強度が得られるが、比較例７、８のようにアルミナ
微粒子Ａ及びアルミナ微粒子Ｂを単体で配合すると添加
水量の増加が見られ、十分な強度が得られなくなる。比
較例９は非晶質シリカ微粒子を多く配合した例であり、
高温加熱後の収縮が大きく、収縮亀裂の形成や地金差し
が見られるようになる。
【００１３】
【発明の効果】本発明の流し込み耐火物は以上のよう
に、１１０℃から高い強度発現が得られ、更に１３００
℃のような高温にいたるまで中間強度の低下も見られな
いため、外部から加えられる機械的衝撃や熱膨張歪みに
より発生する応力に耐えることができるようになり、剥
離による損耗を著しく改善することができる。
に、１１０℃から高い強度発現が得られ、更に１３００
℃のような高温にいたるまで中間強度の低下も見られな
いため、外部から加えられる機械的衝撃や熱膨張歪みに
より発生する応力に耐えることができるようになり、剥
離による損耗を著しく改善することができる。
【図１】粒径の異なるアルミナ微粒子の混合割合と流動
性を示したグラフである。
性を示したグラフである。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【表３】
Claims (1)
- 【請求項１】 強度を発現せしむる結合部が水に不活性
な耐火性微粒子とアルミナセメントと非晶質シリカ微粒
子からなり、その他の耐火性骨材及び耐火性微粒子も含
めた１００重量部のうち、水に不活性な耐火性微粒子は
平均粒径０．２〜０．６μｍの微粒子と平均粒径１〜１
０μｍの微粒子との混合割合が１：２〜２：１となるよ
うに混合したものを１０〜３０重量部とし、アルミナセ
メントは平均粒径が３〜８μｍであり、かつ、そのセメ
ントクリンカー鉱物はＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3及びＣａＯ・２
Ａｌ2Ｏ3からなり、セメントクリンカー鉱物１２ＣａＯ
・７Ａｌ2Ｏ3は、粉末Ｘ線回折装置で定量して１２Ｃａ
Ｏ・７Ａｌ2Ｏ3の格子面間隔ｄ＝２．６８Åの回折強度
指数がＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3のｄ＝２．９６Åの回折強度指
数１００に対して１以下のものを２〜７重量部とし、非
晶質シリカ微粒子は平均粒径が０．５μｍ以下のものを
０．４〜３重量部とし、その他が耐火性骨材及び耐火性
粒子からなる流し込み耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6142606A JPH07330450A (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 流し込み耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6142606A JPH07330450A (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 流し込み耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07330450A true JPH07330450A (ja) | 1995-12-19 |
Family
ID=15319240
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6142606A Pending JPH07330450A (ja) | 1994-05-31 | 1994-05-31 | 流し込み耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07330450A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011068505A (ja) * | 2009-09-24 | 2011-04-07 | Nichias Corp | 金属鋳造用耐火成形体の製造方法及び金属鋳造用耐火焼成体の製造方法 |
| JP2015166290A (ja) * | 2014-03-03 | 2015-09-24 | 黒崎播磨株式会社 | タンディッシュ内張り用不定形耐火物 |
| JP2016124770A (ja) * | 2015-01-06 | 2016-07-11 | 新日鐵住金株式会社 | 溶融金属容器蓋用キャスタブル耐火物 |
| JP2016124768A (ja) * | 2015-01-06 | 2016-07-11 | 新日鐵住金株式会社 | 溶融金属容器蓋用キャスタブル耐火物 |
-
1994
- 1994-05-31 JP JP6142606A patent/JPH07330450A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011068505A (ja) * | 2009-09-24 | 2011-04-07 | Nichias Corp | 金属鋳造用耐火成形体の製造方法及び金属鋳造用耐火焼成体の製造方法 |
| JP2015166290A (ja) * | 2014-03-03 | 2015-09-24 | 黒崎播磨株式会社 | タンディッシュ内張り用不定形耐火物 |
| JP2016124770A (ja) * | 2015-01-06 | 2016-07-11 | 新日鐵住金株式会社 | 溶融金属容器蓋用キャスタブル耐火物 |
| JP2016124768A (ja) * | 2015-01-06 | 2016-07-11 | 新日鐵住金株式会社 | 溶融金属容器蓋用キャスタブル耐火物 |
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