JPH0477611B2 - - Google Patents
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- JPH0477611B2 JPH0477611B2 JP62127322A JP12732287A JPH0477611B2 JP H0477611 B2 JPH0477611 B2 JP H0477611B2 JP 62127322 A JP62127322 A JP 62127322A JP 12732287 A JP12732287 A JP 12732287A JP H0477611 B2 JPH0477611 B2 JP H0477611B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/08—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C2/10—Rotary-piston machines or pumps of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing of internal-axis type with the outer member having more teeth or tooth-equivalents, e.g. rollers, than the inner member
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
Description
出機、食品用可塑化、混練スクリユ等に利用でき
る可塑化スクリユに関するものである。
ユのそれぞれ異なる形状の側面図を示す。これら
スクリユの従来例では、バリヤ部の開始部、終
了部のフライト幅は、主フライトあるいはダム
フライトの幅の何れかと同一幅であるか、幅広と
なつていても幅広部のフライト円周長さは半周以
下の短いものであつた。
樹脂を第10図に示すように、あるいは第11図
に示すように分離することである。この作用によ
り固相樹脂がスクリユ先端まで進むのを妨げ、押
出物の均質性を高めたり、固相樹脂が連続性を保
てなくなる、所謂ソリツドベツドのブレークアツ
プ現象を防止することができ、脱泡、押出変動、
固相と液相が塊となつて通過するために生じるス
クリユ内圧力の変動に伴うスクリユのかじり摩耗
防止に対しての効果が生じる。
するが、一般に固相樹脂の圧力に対して液相樹脂
の圧力が極端に低くなる場合が大半であること、
バリヤ開始あるいは終了部では、ソリツド側溝と
メルト溝幅の割合が急に変化するため、この部分
でスクリユ外周に作用する力にアンバランスが生
じ、スクリユが一方向へ押しつけられる。特に圧
力差の大きい終了部ではその傾向が強い。このた
めスクリユは偏芯してシリンダ内面と接触し、ソ
リツド側溝の終端の部分のスクリユ軸心に対して
反対側の部分を中心にかじり摩耗が発生しやすい
などの問題があつた。
ず、片あたり的傾向を持つ。またバリヤ形スクリ
ユで高能力化を図る場合、ソリツド溝の表面積、
即ちシリンダ内面と接触して樹脂を溶融させる面
積を増大させる傾向とする必要が生じ、第12図
に示すように、バリヤの終端ホでは、ソリツド溝
3の幅の変化率が大きくなる傾向にある。またス
クリユ基部、即ち原料供給部にあたるシリンダ内
面に縦溝加工を行い、固相樹脂の送り能力、即ち
固相樹脂の圧力を高めようとする傾向にある。こ
のことはバリヤ終端部で生ずる前記かじり摩耗を
増大させることとなる。
液相樹脂が先端へと進みにくいため、液相・固相
樹脂の分離がスムーズに行われず、バリヤスクリ
ユ本来の機能効果を得ることができないため、こ
の部分でのメルト溝幅を広くする場合が多い。こ
のことは入口部でのアンバランス荷重を発生しや
すくなる。第13図は第12図のC〜C断面での
樹脂圧力Pの分布を示すものである。
るとき、バリヤ開始あるいは終端部でのスクリユ
のかじり摩耗がネツクポイントとなる場合が多
い。特にバリヤ部以降のスクリユ長さが短い場合
には、この不平衡荷重を受け持つスクリユ長さが
短くなり、このかじり摩耗が発生しやすいなどの
問題があつた。
ものである。
トの外径よりやや小さい径のダムフライトを設け
た2溝部を一部に持つ、所謂バリヤ形のスクリユ
において、この2溝部、即ちバリヤ部の開始部あ
るいは終了部又は両部分のフライト幅を、2溝部
の主フライトあるいはダムフライトの幅より幅広
とし、かつこの幅広フライト頂部をスクリユ回転
方向に向かつて小径から大径に、即ちスクリユ外
接円とフライト円周のフライト頂部間の隙間が大
から小へと変化する形状として溶融樹脂で潤滑圧
力を発生させるか、幅広フライト頂部に行止り形
状の溶融樹脂導入溝を設けて溶融樹脂で潤滑圧力
を発生させるようにしてなる構成を有し、これを
問題点解決のための手段とするものである。
ト幅を広くし、かつフライト頂部をスクリユ回転
方向に向かつて小径から大径へと変化させること
により、この部分での液体潤滑圧力を持たせ、ま
たメルト溝開始あるいはソリツド溝終了部から半
周以上の長さ、できれば1周以上の長さの間にこ
の幅広部を設けることが好ましく、これにより従
来例にない大きな流体潤滑圧力を、バリヤ開始
部、終了部で発生させることができ、この部分で
生ずる不平衡力によるスクリユの偏芯を小さく
し、あるいは不平衡力に対抗する負荷力を発生さ
せることができる。
と、第1図は本発明の実施例を示すバリヤ形スク
リユの主要部の側面図である。図において1は主
フライト、2はサブフライト、3はソリツド溝、
4はメルト溝である。また図中はバリヤ開始
部、はバリヤ終端部、はバリヤ部である。
a,bに示す如く、バリヤ開始部とバリヤ終端部
でのシリンダ5内面とスクリユフライト頂部間で
形成される隙間の大きさは、スクリユ回転方向で
大から小にステツプ状に変化しており、このため
スクリユ回転に伴い流体潤滑圧力が発生する。第
1図のB〜B断面でのスクリユ外周に加わる圧力
を、イメージ的に第3図に示した。第3図の中心
Oからの長さが圧力を示す。この流体潤滑圧力の
大きさ、即ち最高圧力は、フライトのステツプ高
さhあるいはフライトトツプ7でのシリンダ5の
内面とのギヤツプδ、あるいはフライト高さの低
い部分6と高い部分、即ちフライトトツプ7の部
分の幅との比率W/W′あるいはこの部分での樹
脂の粘度、スクリユ回転速度によつて決まる。前
記比率W/W′を同一としたとき、フライト全体
の幅(W+W′)を大きくすると、流体潤滑圧力
の最大値PMaxはほぼこのフライト全体幅に比例し
て増大し、受圧面積もほぼ比例的に増大するた
め、結局流体潤滑力はフライト全体幅のほぼ2乗
に比例して増大することとなり、フライト全幅の
増大は、負荷能力増大に有効であつて、フライト
全体幅の大きいフライト部長さもスクリユの半周
以上とするのが好ましい。なお、ステツプの高さ
は、一般的樹脂の一般的運転条件では、0.5mm以
下であるのが潤滑圧力の大きさから望ましい。
ト頂部での発生圧力は第4図に示すようにスクリ
ユの偏芯(偏芯距離:ε)を小さくする方向の流
体潤滑圧力イと共に、スクリユの偏芯を増長させ
る負の流体潤滑力ロも発生するため、高い負荷能
力を得ることは困難であつた。また、スクリユが
回転運動と共に軸心が偏芯したまま旋回する現象
が発生することがあるが、このような現象のと
き、本発明のものでは流体潤滑作用が大きく働い
て、偏芯振れを矯正する。
が、第6図及び第7図のようにテーパ状に高さの
変化する頂部形状としても、その効果は同等であ
る。第6図及び第7図に相当するスクリユの側面
図を第5図に示す。この第5図における6′が本
発明による前記テーパ頂部を持つ幅広フライト部
である。
体潤滑圧力発生機構の他の例であり、幅広フライ
ト部100にはメルト溝4からの溶融樹脂を導入
する浅い導入溝8が、行止り形状で設けられてい
る。この様にしても流体潤滑効果は得られる。
るので、バリヤ開始部あいは終了部でのソリツド
溝、あるいはメルト溝の圧力差に起因したかじり
摩耗を防止することができ、従つて高能力なバリ
ヤスクリユが提供できる。またバリヤ終了部での
ソリツド溝幅を広くして、即ち、メルトフイルム
での溶融面積の増大により樹脂の溶融量を促進さ
せることができる。
クリユ主要部のスクリユ外観を示す側面図、第2
図aは第1図のA〜A断面図、bはB〜B断面
図、第3図は本発明におけるスクリユのフライト
頂部流体潤滑力発生状況説明図、第4図は従来例
スクリユのフライト頂部流体潤滑力発生状況説明
図、第5図は本発明の他の実施例を示すスクリユ
の側面図、第6図及び第7図は第5図のスクリユ
におけるテーパフライト部のそれぞれ異なる形状
例の軸断面図、第8図は本発明の他の実施例にお
けるスクリユの1部を示す側面図、第9図A,
B,C,D,Eは従来のバリヤタイプスクリユを
示す側面図、第10図a及び第11図は一般的バ
リヤスクリユの固相樹脂と液相樹脂の分離状態を
示す説明図、第10図bは第10図aのA′〜
A′断面図、第12図は従来のバリヤタイプスク
リユの側面図、第13図は第12図のC〜C断面
での樹脂圧力分布図である。 図の主要部分の説明、1……主フライト、2…
…サブフライト、3……ソリツド溝、4……メル
ト溝、5……シリンダ、6……ステツプ低フライ
ト部、6′……テーパ頂部フライト、7……ステ
ツプ高フライト(フライトトツプ)、8……行止
りフライト頂部溶融樹脂導入溝、……バリヤ開
始部、……バリヤ終了部、……バリヤ部。
Claims (1)
- 1 主フライト間に同主フライトの外径よりやや
小さい径のダムフライトを設けた2溝部を一部に
持つ、所謂バリヤ形のスクリユにおいて、この2
溝部、即ちバリヤ部の開始部あるいは終了部又は
両部分のフライト幅を、2溝部の主フライトある
いはダムフライトの幅より幅広とし、かつこの幅
広フライト頂部をスクリユ回転方向に向かつて小
径から大径に、即ちスクリユ外接円とフライト円
周のフライト頂部間の隙間が大から小へと変化す
る形状として溶融樹脂で潤滑圧力を発生させる
か、幅広フライト頂部に行止り形状の溶融樹脂導
入溝を設けて溶融樹脂で潤滑圧力を発生させるこ
とを特徴とする可塑化スクリユ。
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Family Applications (1)
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