JPH0475379B2 - - Google Patents
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- JPH0475379B2 JPH0475379B2 JP57016336A JP1633682A JPH0475379B2 JP H0475379 B2 JPH0475379 B2 JP H0475379B2 JP 57016336 A JP57016336 A JP 57016336A JP 1633682 A JP1633682 A JP 1633682A JP H0475379 B2 JPH0475379 B2 JP H0475379B2
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- JP
- Japan
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- fuel injection
- engine
- fuel
- time
- valve
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/06—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up
- F02D41/062—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up for starting
- F02D41/064—Introducing corrections for particular operating conditions for engine starting or warming up for starting at cold start
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は内燃機関の空燃比制御方法に関する。
機関を停止すると燃料の高温の燃料噴射弁内に
滞留するためにこの燃料が高温の燃料噴射弁から
熱を受けて加熱され、その結果燃料噴射弁内にお
いて燃料蒸気が発生する。従つて機関を停止した
直後に再び機関を始動すると液状の燃料と共に燃
料蒸気が噴出することになる。しかしながら噴射
燃料中に燃料蒸気が含まれると燃料噴射量が低下
するために機関シリンダ内に供給される混合気の
空燃比が要求空燃比よりも大きくなり、斯くして
機関の再始動が困難になるという問題を生ずる。
滞留するためにこの燃料が高温の燃料噴射弁から
熱を受けて加熱され、その結果燃料噴射弁内にお
いて燃料蒸気が発生する。従つて機関を停止した
直後に再び機関を始動すると液状の燃料と共に燃
料蒸気が噴出することになる。しかしながら噴射
燃料中に燃料蒸気が含まれると燃料噴射量が低下
するために機関シリンダ内に供給される混合気の
空燃比が要求空燃比よりも大きくなり、斯くして
機関の再始動が困難になるという問題を生ずる。
そこで燃料噴射弁の温度を検出し、機関始動時
における燃料噴射弁の温度が高いときには一定時
間燃料噴射量を増量するようにした内燃機関が公
知である（特開昭56−81230号公報参照）。
における燃料噴射弁の温度が高いときには一定時
間燃料噴射量を増量するようにした内燃機関が公
知である（特開昭56−81230号公報参照）。
しかしながら噴射燃料中に含まれる燃料蒸気の
割合は燃料噴射量に依存しており、機関始動時に
おける要求噴射量が少ないほど噴射燃料中に含ま
れる燃料蒸気の割合が大きくなつて空燃比に与え
る影響が大きくなる。即ち、機関始動時における
要求噴射量が少ないときには噴射燃料中に含まれ
る燃料蒸気の割合が大きいのでこのときには燃料
噴射量を増量しないと空燃比が要求空燃比よりも
大巾に大きくなり、斯くして機関の始動が困難と
なる。これに対して機関始動時における要求噴射
量が多いときには噴射燃料中に含まれる燃料蒸気
の割合が小さいのでこのときには燃料噴射量を増
量しなくても良好な機関の始動が得られ、このと
き燃料噴射量を増量すると混合気が過濃になりす
ぎて多量の未然HC、COが排出されるという問題
を生ずる。
割合は燃料噴射量に依存しており、機関始動時に
おける要求噴射量が少ないほど噴射燃料中に含ま
れる燃料蒸気の割合が大きくなつて空燃比に与え
る影響が大きくなる。即ち、機関始動時における
要求噴射量が少ないときには噴射燃料中に含まれ
る燃料蒸気の割合が大きいのでこのときには燃料
噴射量を増量しないと空燃比が要求空燃比よりも
大巾に大きくなり、斯くして機関の始動が困難と
なる。これに対して機関始動時における要求噴射
量が多いときには噴射燃料中に含まれる燃料蒸気
の割合が小さいのでこのときには燃料噴射量を増
量しなくても良好な機関の始動が得られ、このと
き燃料噴射量を増量すると混合気が過濃になりす
ぎて多量の未然HC、COが排出されるという問題
を生ずる。
ところで要求噴射量は吸入空気量に依存してお
り、吸入空気量はスロツトル弁開度に依存してい
るので要求噴射量はスロツトル弁開度に依存して
いることになる。即ち、暖機完了後において通常
のアイドリング運転が行われているときにはスロ
ツトル弁下流に発生している負圧は例えば−450
mmHg程度であり、このときスロツトル弁をわず
かばかり開弁せしめても、例えば４度程度開弁せ
しめても負圧は50mmHg程度しか小さくならない。
このことは通常のアイドリング運転時にスロツト
ル弁をわずかばかり開弁せしめても吸入空気量は
さほど変化しないことを意味している。
り、吸入空気量はスロツトル弁開度に依存してい
るので要求噴射量はスロツトル弁開度に依存して
いることになる。即ち、暖機完了後において通常
のアイドリング運転が行われているときにはスロ
ツトル弁下流に発生している負圧は例えば−450
mmHg程度であり、このときスロツトル弁をわず
かばかり開弁せしめても、例えば４度程度開弁せ
しめても負圧は50mmHg程度しか小さくならない。
このことは通常のアイドリング運転時にスロツト
ル弁をわずかばかり開弁せしめても吸入空気量は
さほど変化しないことを意味している。
これに対して機関始動時は状況がかなり異な
る。即ち、機関始動時には通常のアイドリング運
転時に比べて機関回転数がかかなり低く、このよ
うに機関回転数がかなり低いときでもスロツトル
弁がアイドリング開度にあればかなり大きな負
圧、例えば−400mmHg程度の負圧が発生する。し
かしながらこのように機関回転数が低いときには
スロツトル弁がわずかばかり開弁せしめられると
負圧は大巾に、例えば300mmHg程度小さくなる。
このことは機関始動時においてスロツトル弁をわ
ずかばかり開弁せしめると吸入空気量が大巾に増
大し、斯くして要求噴射量が大巾に増大すること
を意味している。
る。即ち、機関始動時には通常のアイドリング運
転時に比べて機関回転数がかかなり低く、このよ
うに機関回転数がかなり低いときでもスロツトル
弁がアイドリング開度にあればかなり大きな負
圧、例えば−400mmHg程度の負圧が発生する。し
かしながらこのように機関回転数が低いときには
スロツトル弁がわずかばかり開弁せしめられると
負圧は大巾に、例えば300mmHg程度小さくなる。
このことは機関始動時においてスロツトル弁をわ
ずかばかり開弁せしめると吸入空気量が大巾に増
大し、斯くして要求噴射量が大巾に増大すること
を意味している。
即ち、機関始動時においてスロツトル弁がアイ
ドリング開度にあるときには吸入空気量が少ない
ので要求噴射量が少なく、従つてこのときには噴
射燃料中に含まれる燃料蒸気の割合が大きいので
燃料噴射量を増量しないと機関の始動が困難とな
る。これに対し、機関始動時においてスロツトル
弁がわずかばかりでも開弁せしめられていると吸
入空気量が大巾に増大するために要求噴射量が大
巾に増大し、斯くしてこのときは噴射燃料中に含
まれる燃料蒸気の割合がかなり小さくなる。従つ
てこのときには噴射燃料を増量しなくても良好な
機関の始動が得られ、このとき噴射燃料を増量す
ると混合気が過濃になりすぎて多量の未燃HC、
COを発生するという問題が生ずる。
ドリング開度にあるときには吸入空気量が少ない
ので要求噴射量が少なく、従つてこのときには噴
射燃料中に含まれる燃料蒸気の割合が大きいので
燃料噴射量を増量しないと機関の始動が困難とな
る。これに対し、機関始動時においてスロツトル
弁がわずかばかりでも開弁せしめられていると吸
入空気量が大巾に増大するために要求噴射量が大
巾に増大し、斯くしてこのときは噴射燃料中に含
まれる燃料蒸気の割合がかなり小さくなる。従つ
てこのときには噴射燃料を増量しなくても良好な
機関の始動が得られ、このとき噴射燃料を増量す
ると混合気が過濃になりすぎて多量の未燃HC、
COを発生するという問題が生ずる。
従つて上述の特開昭56−81230号公報に記載さ
れているように機関始動時にスロツトル弁開度に
かかわらずに一定時間燃料噴射量を増量するよう
にした場合には機関始動時においてスロツトル弁
が開弁しているときに多量の未燃HC、COが発生
するという問題を生ずることになる。
れているように機関始動時にスロツトル弁開度に
かかわらずに一定時間燃料噴射量を増量するよう
にした場合には機関始動時においてスロツトル弁
が開弁しているときに多量の未燃HC、COが発生
するという問題を生ずることになる。
上記問題点を解決するために本発明によれば基
本燃料噴射時間を計算して基本燃料噴射時間に基
づいて燃料噴射時間を制御するようにした空燃比
制御方法において、機関始動時に燃料噴射弁の温
度およびスロツトル弁の開度を検出して機関始動
時におけるスロツル弁開度がアイドリング開度の
ときには燃料噴射弁の温度が高いほど基本燃料噴
射時間を増大せしめ、機関始動時においてスロツ
トル弁が開弁せしめられたときには燃料噴射弁の
温度に基づく基本燃料噴射時間の増大作用を停止
せしめるようにしている。
本燃料噴射時間を計算して基本燃料噴射時間に基
づいて燃料噴射時間を制御するようにした空燃比
制御方法において、機関始動時に燃料噴射弁の温
度およびスロツトル弁の開度を検出して機関始動
時におけるスロツル弁開度がアイドリング開度の
ときには燃料噴射弁の温度が高いほど基本燃料噴
射時間を増大せしめ、機関始動時においてスロツ
トル弁が開弁せしめられたときには燃料噴射弁の
温度に基づく基本燃料噴射時間の増大作用を停止
せしめるようにしている。
機関始動時において燃料噴射弁の温度が高い場
合であつてもスロツトル弁開度がアイドリング開
度にあるときに限つて燃料噴射量が増量せしめら
れる。
合であつてもスロツトル弁開度がアイドリング開
度にあるときに限つて燃料噴射量が増量せしめら
れる。
以下、添附図面を参照して本発明を詳細に説明
する。
する。
第１図を参照すると、１は機関本体、２はシリ
ンダブロツク、３はシリンダブロツク２内におい
て往復動するピストン、４はシリンダブロツク２
上に固締されたシリンダヘツド、５はピストン３
とシリンダヘツド４間に形成された燃焼室、６は
燃焼室５内に配置された点火栓、７は吸気ポー
ト、８は吸気弁、９は排気ポート、１０は排気弁
を夫々示す。吸気ポート７は枝管１１を回して共
通のサージタンク１２に連結され、一方排気ポー
ト９は排気マニホルド１３に連結される。各枝管
１１には電子制御ユニツト１４の出力信号によつ
て制御される燃料噴射弁１５が夫々設けられ、こ
れらの燃料噴射弁１５から対応する吸気ポート７
に向けて燃料が噴射される。サージタンク１２は
吸気管１６、エアフローメータ１７並びに図示し
ないエアクリーナを介して大気に連結される。吸
気管１６内にはスロツトル弁１８が配置され、こ
のスロツトル弁１は車両運転室に設けられたアク
セルペタルに連結される。機関本体１に取付けら
れたデイストピユータ１９にはクランクシヤフト
の回転速度を検出するための回転角センサ２０が
取付けられ、この回転角センサ２０は電子制御ユ
ニツト１４に接続される。一方、シリンダブロツ
ク２には機関冷却水温を検出するための水温セン
サ２１が取付けられ、また排気マニホルド１３内
には酸素濃度検出器２２が取付けられ、これらの
水温センサ２１並びに酸素濃度検出器２２は電子
制御ユニツト１４に接続される。酸素濃度検出器
２２は機関シリンダに供給された混合気の空燃比
が理論空燃比よりも大きなとき、即ち排気ガスが
酸化雰囲気のときに0.1ボルト程度の出力電圧、
即ちリーン信号を発生し、機関シリンダ内に供給
された混合気の空燃比が理論空燃比よりも小さな
とき、即ち排気ガスが還元雰囲気のときに0.9ボ
ルト程度の出力電圧、即ちリツチ信号を発生す
る。一方、スロツトル弁１８にはスロツトルスイ
ツチ２３が取付けられ、このスロツトルスイツチ
２３は電子制御ユニツト１４に接続される。エア
フロメータ１７は吸入空気量に応じて回転する計
量板２４を有し、この計量板２４の回転量が電圧
に変換される。この電圧は吸入空気量に比例して
おり、この吸入空気量に比例した電圧が電子制御
ユニツト１４に起り込まれる。更に、燃料噴射弁
１５には温度センサ２５が取付けられ、この温度
センサ２５は電子制御ユニツト１４に接続され
る。この温度センサ２５は燃料噴射弁１５本体の
温度を計測できるように燃料噴射弁１５本体の外
壁面上に取付けることもできるし、また燃料噴射
弁１５内に送り込まれた燃料の温度を計測できる
ように燃料噴射弁１５の内部に取付けることもで
きる。また、電子制御ユニツト１４には機関始動
用スタータを作動するためのスタータスイツチ２
６が接続される。
ンダブロツク、３はシリンダブロツク２内におい
て往復動するピストン、４はシリンダブロツク２
上に固締されたシリンダヘツド、５はピストン３
とシリンダヘツド４間に形成された燃焼室、６は
燃焼室５内に配置された点火栓、７は吸気ポー
ト、８は吸気弁、９は排気ポート、１０は排気弁
を夫々示す。吸気ポート７は枝管１１を回して共
通のサージタンク１２に連結され、一方排気ポー
ト９は排気マニホルド１３に連結される。各枝管
１１には電子制御ユニツト１４の出力信号によつ
て制御される燃料噴射弁１５が夫々設けられ、こ
れらの燃料噴射弁１５から対応する吸気ポート７
に向けて燃料が噴射される。サージタンク１２は
吸気管１６、エアフローメータ１７並びに図示し
ないエアクリーナを介して大気に連結される。吸
気管１６内にはスロツトル弁１８が配置され、こ
のスロツトル弁１は車両運転室に設けられたアク
セルペタルに連結される。機関本体１に取付けら
れたデイストピユータ１９にはクランクシヤフト
の回転速度を検出するための回転角センサ２０が
取付けられ、この回転角センサ２０は電子制御ユ
ニツト１４に接続される。一方、シリンダブロツ
ク２には機関冷却水温を検出するための水温セン
サ２１が取付けられ、また排気マニホルド１３内
には酸素濃度検出器２２が取付けられ、これらの
水温センサ２１並びに酸素濃度検出器２２は電子
制御ユニツト１４に接続される。酸素濃度検出器
２２は機関シリンダに供給された混合気の空燃比
が理論空燃比よりも大きなとき、即ち排気ガスが
酸化雰囲気のときに0.1ボルト程度の出力電圧、
即ちリーン信号を発生し、機関シリンダ内に供給
された混合気の空燃比が理論空燃比よりも小さな
とき、即ち排気ガスが還元雰囲気のときに0.9ボ
ルト程度の出力電圧、即ちリツチ信号を発生す
る。一方、スロツトル弁１８にはスロツトルスイ
ツチ２３が取付けられ、このスロツトルスイツチ
２３は電子制御ユニツト１４に接続される。エア
フロメータ１７は吸入空気量に応じて回転する計
量板２４を有し、この計量板２４の回転量が電圧
に変換される。この電圧は吸入空気量に比例して
おり、この吸入空気量に比例した電圧が電子制御
ユニツト１４に起り込まれる。更に、燃料噴射弁
１５には温度センサ２５が取付けられ、この温度
センサ２５は電子制御ユニツト１４に接続され
る。この温度センサ２５は燃料噴射弁１５本体の
温度を計測できるように燃料噴射弁１５本体の外
壁面上に取付けることもできるし、また燃料噴射
弁１５内に送り込まれた燃料の温度を計測できる
ように燃料噴射弁１５の内部に取付けることもで
きる。また、電子制御ユニツト１４には機関始動
用スタータを作動するためのスタータスイツチ２
６が接続される。
第２図に電子制御ユニツト１４を示す。第２図
を参照すると、電子制御ユニツト１４はデイジタ
ルコンピユータからなり、各種の演算処理を行な
うマイクロプロセツサ（MPU）３０、ランダム
アクセスメモリ（RAM）３１、制御プログラ
ム、演算定数等が予め格納されているリードオン
リメモリ（ROM）３２、入力ポート３３並びに
出力ポート３４が双方向バス３５を介して互に連
絡されている。更に、電子制御ユニツト１４内に
は各種のクロツク信号を発生するクロツク発生器
３６が設けられる。第２図に示されるようにエア
フロメータ１７、水温センサ２１並びに温度セン
サ２５は夫々対応するバツフア増巾器３７，３
８，３９並びにAD変換器４０，４１，４２を介
して入力ポート３３に接続される。エアフローメ
ータ１７は前述したように吸入空気量に比例した
出力電圧を発生し、この電圧がAD変換器４０に
おいて対応する２進数に変換されてこの２進数が
入力ポート３３並びにバス３５を介してMPU３
０に読み込まれる。水温センサ２１並びに温度セ
ンサ２５は例えばサーミスタ素子からなり、これ
ら水温センサ２１並びに温度センサ２５は夫々機
関冷却水温並びに燃料噴射弁１５の温度に比例し
た出力電圧を発生する。これらの出力電圧は同様
にAD変換器４１，４２において２進数に変換さ
れ、これら２進数が入力ポート３３並びにバス３
５を介してMPU３０に読み込まれる。一方、酸
素濃度検出器２２の出力信号はバツフア増巾器４
３を介してコンパレータ４４に送り込まれる。こ
のコンパレータ４４では酸素濃度検出器２２の出
力電圧と0.4ボルト程度の基準電圧とが比較され、
例えば酸素濃度検出器２２の出力電圧が基準電圧
よりも低いときコンパレータ４４の一方の出力端
子に表われる電圧は高レベルとなり、酸素濃度検
出器２２の出力電圧が基準電圧よりも高いときコ
ンパレータ４４の他方の出力端子に表われる電圧
は高レベルとなる。コンパレータ４４の出力電圧
は入力ポート３３並びにバス３５を介してMPU
３０に読み込まれ、それによつて酸素濃度検出器
２２がリーン信号を発しているかリツチ信号を発
しているがMPU３０によつて常時監視されてい
る。一方、回転角センサ２０はバツフア増巾器４
５を介して入力ポート３３に接続される。この回
転角センサ２０はクランクシヤフトが所定クラン
ク角度回転する毎にパルスを発生し、このパルス
が入力ポート３３並びにバス３５を介してMPU
３０に読み込まれる。また、スロツトルスイツチ
２３並びにスタータスイツチ２６が夫々対応する
バツフア増巾器４６，４７を介して入力ポート３
３に接続される。スロツトルスイツチ２３はスロ
ツトル弁１８がアイドリング開度のときオンとな
り、スロツトル弁１８が開弁するとオフになる。
一方、スタータスイツチ２６は機関を始動すべく
スタータモータを回転せしめているときにオンと
なる。
を参照すると、電子制御ユニツト１４はデイジタ
ルコンピユータからなり、各種の演算処理を行な
うマイクロプロセツサ（MPU）３０、ランダム
アクセスメモリ（RAM）３１、制御プログラ
ム、演算定数等が予め格納されているリードオン
リメモリ（ROM）３２、入力ポート３３並びに
出力ポート３４が双方向バス３５を介して互に連
絡されている。更に、電子制御ユニツト１４内に
は各種のクロツク信号を発生するクロツク発生器
３６が設けられる。第２図に示されるようにエア
フロメータ１７、水温センサ２１並びに温度セン
サ２５は夫々対応するバツフア増巾器３７，３
８，３９並びにAD変換器４０，４１，４２を介
して入力ポート３３に接続される。エアフローメ
ータ１７は前述したように吸入空気量に比例した
出力電圧を発生し、この電圧がAD変換器４０に
おいて対応する２進数に変換されてこの２進数が
入力ポート３３並びにバス３５を介してMPU３
０に読み込まれる。水温センサ２１並びに温度セ
ンサ２５は例えばサーミスタ素子からなり、これ
ら水温センサ２１並びに温度センサ２５は夫々機
関冷却水温並びに燃料噴射弁１５の温度に比例し
た出力電圧を発生する。これらの出力電圧は同様
にAD変換器４１，４２において２進数に変換さ
れ、これら２進数が入力ポート３３並びにバス３
５を介してMPU３０に読み込まれる。一方、酸
素濃度検出器２２の出力信号はバツフア増巾器４
３を介してコンパレータ４４に送り込まれる。こ
のコンパレータ４４では酸素濃度検出器２２の出
力電圧と0.4ボルト程度の基準電圧とが比較され、
例えば酸素濃度検出器２２の出力電圧が基準電圧
よりも低いときコンパレータ４４の一方の出力端
子に表われる電圧は高レベルとなり、酸素濃度検
出器２２の出力電圧が基準電圧よりも高いときコ
ンパレータ４４の他方の出力端子に表われる電圧
は高レベルとなる。コンパレータ４４の出力電圧
は入力ポート３３並びにバス３５を介してMPU
３０に読み込まれ、それによつて酸素濃度検出器
２２がリーン信号を発しているかリツチ信号を発
しているがMPU３０によつて常時監視されてい
る。一方、回転角センサ２０はバツフア増巾器４
５を介して入力ポート３３に接続される。この回
転角センサ２０はクランクシヤフトが所定クラン
ク角度回転する毎にパルスを発生し、このパルス
が入力ポート３３並びにバス３５を介してMPU
３０に読み込まれる。また、スロツトルスイツチ
２３並びにスタータスイツチ２６が夫々対応する
バツフア増巾器４６，４７を介して入力ポート３
３に接続される。スロツトルスイツチ２３はスロ
ツトル弁１８がアイドリング開度のときオンとな
り、スロツトル弁１８が開弁するとオフになる。
一方、スタータスイツチ２６は機関を始動すべく
スタータモータを回転せしめているときにオンと
なる。
出力ポート３４は燃料噴射弁１５を作動するた
めのデータを出力するために設けられており、こ
の出力ポート３４には２進数のデータがMPU３
０からバス３５を介して書き込まれる。出力ポー
ト３４の各出力端子はダウンカウンタ４８の対応
する各入力端子に接続されている。このダウンカ
ウンタ４８はMPU３０から書き込まれた２進数
のデータをそれに対応する時間の長さに変換する
ために設けられており、このダウンカウンタ４８
は出力ポート３４から送り込まれたデータのダウ
ンカウントをクロツク発生器３６のクロツク信号
によつて開始し、カウント値が０になるとカウン
トを完了して出力端子にカウント完了信号を発生
する。Ｓ−Ｒフリツプフロツプ４９のリセツト入
力端子Ｒはダウンカウンタ４８の出力端子に接続
され、Ｓ−Ｒフリツプフロツプ４９のセツト入力
端子Ｓはクロツク発生器３６に接続される。この
Ｓ−Ｒフリツプフロツプ４９はクロツク発生器３
６のクロツク信号によりダウンカウント開始と同
時にセツトされ、ダウンカウント完了時にダウン
カウンタ４８のカウント完了信号によつてリセツ
トされる。従つてＳ−Ｒフリツプフロツプ４９の
出力端子Ｑはダウンカウントが行なわれている間
高レベルとなる。Ｓ−Ｒフリツプフロツプ４９の
出力端子Ｑは電力増巾回路５０を介して燃料噴射
弁１５に接続されており、従つて燃料噴射弁１５
はダウンカウンタ４８がダウントカウントしてい
る間付勢されることがわかる。
めのデータを出力するために設けられており、こ
の出力ポート３４には２進数のデータがMPU３
０からバス３５を介して書き込まれる。出力ポー
ト３４の各出力端子はダウンカウンタ４８の対応
する各入力端子に接続されている。このダウンカ
ウンタ４８はMPU３０から書き込まれた２進数
のデータをそれに対応する時間の長さに変換する
ために設けられており、このダウンカウンタ４８
は出力ポート３４から送り込まれたデータのダウ
ンカウントをクロツク発生器３６のクロツク信号
によつて開始し、カウント値が０になるとカウン
トを完了して出力端子にカウント完了信号を発生
する。Ｓ−Ｒフリツプフロツプ４９のリセツト入
力端子Ｒはダウンカウンタ４８の出力端子に接続
され、Ｓ−Ｒフリツプフロツプ４９のセツト入力
端子Ｓはクロツク発生器３６に接続される。この
Ｓ−Ｒフリツプフロツプ４９はクロツク発生器３
６のクロツク信号によりダウンカウント開始と同
時にセツトされ、ダウンカウント完了時にダウン
カウンタ４８のカウント完了信号によつてリセツ
トされる。従つてＳ−Ｒフリツプフロツプ４９の
出力端子Ｑはダウンカウントが行なわれている間
高レベルとなる。Ｓ−Ｒフリツプフロツプ４９の
出力端子Ｑは電力増巾回路５０を介して燃料噴射
弁１５に接続されており、従つて燃料噴射弁１５
はダウンカウンタ４８がダウントカウントしてい
る間付勢されることがわかる。
機関運転時はエアフローメータ１７の出力信号
と回転角センサ２０の出力信号からMPU３０内
において基本燃料噴射時間Tpが計算され、更に
この基本燃料噴射時間Tpは酸素濃度検出器２２
の出力信号により補正されて燃料噴射時間Ｔが計
算される。この燃料噴射時間Ｔは出力ポート３４
に書き込まれ、斯くして燃料噴射弁１５の燃料噴
射作用が行なわれる。
と回転角センサ２０の出力信号からMPU３０内
において基本燃料噴射時間Tpが計算され、更に
この基本燃料噴射時間Tpは酸素濃度検出器２２
の出力信号により補正されて燃料噴射時間Ｔが計
算される。この燃料噴射時間Ｔは出力ポート３４
に書き込まれ、斯くして燃料噴射弁１５の燃料噴
射作用が行なわれる。
一方、機関始動時には燃料を増量する必要があ
り、基本燃料噴射時間Tpの増大率（この増大率
は１より大）は機関冷却水温が低くなるにつれて
大きくなる。第３図は機関冷却水温Taと増大率fa
との好ましい関係を示す。この関係は予めROM
３２内に関数、或いはデータテーブルの形で記憶
されており、機関開始時には酸素濃度検出器２２
の出力信号に基くフイードバツク制御が停止せし
められて第３図に示す増大率faを基本燃料噴射時
間Tpに乗算することにより燃料噴射時間Ｔが計
算される。
り、基本燃料噴射時間Tpの増大率（この増大率
は１より大）は機関冷却水温が低くなるにつれて
大きくなる。第３図は機関冷却水温Taと増大率fa
との好ましい関係を示す。この関係は予めROM
３２内に関数、或いはデータテーブルの形で記憶
されており、機関開始時には酸素濃度検出器２２
の出力信号に基くフイードバツク制御が停止せし
められて第３図に示す増大率faを基本燃料噴射時
間Tpに乗算することにより燃料噴射時間Ｔが計
算される。
一方、燃料噴射弁１５の温度が高くなると燃料
噴射弁１５内に供給された燃料内に燃料蒸気が発
生し、このように燃料蒸気が発生するとそれだけ
噴射される液体燃料が減少するために燃料噴射量
が減少する。従つて予め定められた量の燃料を噴
射するためには第４図に示すように燃料噴射弁１
５の温度Tbが上昇するにつれて基本燃料噴射時
間Tpの増大率を大きくしなければならない。第
４図は燃料の増大率fbと燃料噴射弁１５の温度と
の好ましい関係を示しており、この関係は予め
ROM３２内に関数、或いはデータテーブルの形
で記憶されている。
噴射弁１５内に供給された燃料内に燃料蒸気が発
生し、このように燃料蒸気が発生するとそれだけ
噴射される液体燃料が減少するために燃料噴射量
が減少する。従つて予め定められた量の燃料を噴
射するためには第４図に示すように燃料噴射弁１
５の温度Tbが上昇するにつれて基本燃料噴射時
間Tpの増大率を大きくしなければならない。第
４図は燃料の増大率fbと燃料噴射弁１５の温度と
の好ましい関係を示しており、この関係は予め
ROM３２内に関数、或いはデータテーブルの形
で記憶されている。
次に第５図を参照して本発明による空燃比制御
方法について説明する。第５図を参照すると、ま
ず始めにステツプ60において基本燃料噴射時間
Tpが計算され、次いでステツプ61においてスロ
ツトルスイツチ２３がオンであるか否かが判別さ
れる。スロツトルスイツチ２３がオンでない場合
にはステツプ62に進み、スロツトルスイツチ２３
がオンの場合にはステツプ63に進んでスタータス
イツチ２６がオンでるか否かが判別される。ステ
ツプ63においてスタータスイツチ２６がオンでな
いと判別されたときはステツプ62に進み、スター
タスイツチ２６がオンであると判別されたときは
ステツプ64に進む。従つてステツプ64に進むのは
スロツトル弁１８がアイドリング開度でありかつ
スタータモータが駆動されている機関始動時であ
る。ステツプ64ではROM３２に記憶された第３
図の関係から増大率faが計算され、次いでステツ
プ65ではROM３２に記憶された第４図の関係か
ら増大率fbが計算される。次いでステツプ66では
増大率faおよびfhが基本燃料噴射時間Tpに乗算
されて燃料噴射時間Ｔが計算される。従つてスロ
ツトル弁１８がアイドリング開度である機関始動
時には機関冷却水温ばかりでなく燃料噴射弁１５
の温度によつても燃料噴射時間が制御されること
になる。即ち、スロツトル弁１８がアイドリング
開度にある機関始動時には燃料噴射弁１５の温度
が高くなるにつれて基本燃料噴射時間Tpが増大
せしめられることになる。
方法について説明する。第５図を参照すると、ま
ず始めにステツプ60において基本燃料噴射時間
Tpが計算され、次いでステツプ61においてスロ
ツトルスイツチ２３がオンであるか否かが判別さ
れる。スロツトルスイツチ２３がオンでない場合
にはステツプ62に進み、スロツトルスイツチ２３
がオンの場合にはステツプ63に進んでスタータス
イツチ２６がオンでるか否かが判別される。ステ
ツプ63においてスタータスイツチ２６がオンでな
いと判別されたときはステツプ62に進み、スター
タスイツチ２６がオンであると判別されたときは
ステツプ64に進む。従つてステツプ64に進むのは
スロツトル弁１８がアイドリング開度でありかつ
スタータモータが駆動されている機関始動時であ
る。ステツプ64ではROM３２に記憶された第３
図の関係から増大率faが計算され、次いでステツ
プ65ではROM３２に記憶された第４図の関係か
ら増大率fbが計算される。次いでステツプ66では
増大率faおよびfhが基本燃料噴射時間Tpに乗算
されて燃料噴射時間Ｔが計算される。従つてスロ
ツトル弁１８がアイドリング開度である機関始動
時には機関冷却水温ばかりでなく燃料噴射弁１５
の温度によつても燃料噴射時間が制御されること
になる。即ち、スロツトル弁１８がアイドリング
開度にある機関始動時には燃料噴射弁１５の温度
が高くなるにつれて基本燃料噴射時間Tpが増大
せしめられることになる。
これに対してスタータスイツチ２６がオンとさ
れる機関始動時であつてもスロツトル弁１８がア
イドリング開度でないときにはステツプ62に進ん
で酸素濃度検出器２２の出力信号から燃料噴射時
間の補正係数Ｆが計算され、次いでステツプ63に
おいて燃料噴射時間Tpに補正係数Ｆが乗算され
て燃料噴射時間Ｔが計算される。即ち、機関始動
時であつてもスロツトル弁８がアイドリング開度
でないときには燃料噴射弁１５の温度に基く基本
燃料噴射Tpの増量作用は行われない。
れる機関始動時であつてもスロツトル弁１８がア
イドリング開度でないときにはステツプ62に進ん
で酸素濃度検出器２２の出力信号から燃料噴射時
間の補正係数Ｆが計算され、次いでステツプ63に
おいて燃料噴射時間Tpに補正係数Ｆが乗算され
て燃料噴射時間Ｔが計算される。即ち、機関始動
時であつてもスロツトル弁８がアイドリング開度
でないときには燃料噴射弁１５の温度に基く基本
燃料噴射Tpの増量作用は行われない。
一方、機関始動後はステツプ62において酸素濃
度検出器２２の出力信号から燃料噴射時間の補正
係数Ｆが計算され、次いでステツプ63において燃
料噴射時間Tpに補正係数Ｆが乗算されて燃料噴
射時間Ｔが計算される。
度検出器２２の出力信号から燃料噴射時間の補正
係数Ｆが計算され、次いでステツプ63において燃
料噴射時間Tpに補正係数Ｆが乗算されて燃料噴
射時間Ｔが計算される。
機関始動時において燃料噴射弁の温度が高くし
かもスロツトル弁開度がアイドリング開度にある
と噴射燃料中の蒸発燃料の割合が大きくなる。本
発明によればこのとき燃料噴射量が増量せしめら
れるので良好な機関の始動を確保することができ
る。一方、機関始動時における燃料噴射弁の温度
が高くてもスロツトル弁が開弁せしめられている
ときには噴射燃料中の蒸発割合がかなり少なくな
る。本発明によればこのとき燃料噴射弁の温度に
基づく噴射燃料の増量作用が停止せしめられるの
で混合器が過濃になることがなく、斯くして多量
の未燃HC、COが排出されるのを阻止することが
できる。
かもスロツトル弁開度がアイドリング開度にある
と噴射燃料中の蒸発燃料の割合が大きくなる。本
発明によればこのとき燃料噴射量が増量せしめら
れるので良好な機関の始動を確保することができ
る。一方、機関始動時における燃料噴射弁の温度
が高くてもスロツトル弁が開弁せしめられている
ときには噴射燃料中の蒸発割合がかなり少なくな
る。本発明によればこのとき燃料噴射弁の温度に
基づく噴射燃料の増量作用が停止せしめられるの
で混合器が過濃になることがなく、斯くして多量
の未燃HC、COが排出されるのを阻止することが
できる。
第１図は本発明に係る内燃機関の側面断面図、
第２図は電子制御ユニツトの回路図、第３図は機
関冷却水温と増大率との関係を示す図、第４図は
燃料噴射弁の温度と増大率との関係を示す図、第
５図はフローチヤートである。 １４……電子制御ユニツト、１５……燃料噴射
弁、１７……エアフローメータ、１８……スロツ
トル弁、２３……スロツトルスイツチ、２５……
温度センサ、２６……スタータスイツチ。
第２図は電子制御ユニツトの回路図、第３図は機
関冷却水温と増大率との関係を示す図、第４図は
燃料噴射弁の温度と増大率との関係を示す図、第
５図はフローチヤートである。 １４……電子制御ユニツト、１５……燃料噴射
弁、１７……エアフローメータ、１８……スロツ
トル弁、２３……スロツトルスイツチ、２５……
温度センサ、２６……スタータスイツチ。
Claims (1)
- １ 基本燃料噴射時間を計算して該基本燃料噴射
時間に基づいて燃料噴射時間を制御するようにし
た空燃比制御方法において、機関始動時に燃料噴
射弁の温度およびスロツトル弁の開度を検出して
機関始動時におけるスロツトル弁開度がアイドリ
ング開度のときには該燃料噴射弁の温度が高いほ
ど上記基本燃料噴射時間を増大せしめ、機関始動
時においてスロツトル弁が開弁せしめられたとき
には燃料噴射弁の温度に基づく基本燃料噴射時間
の増大作用を停止せしめるようにした内燃機関の
空燃比制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1633682A JPS58135332A (ja) | 1982-02-05 | 1982-02-05 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1633682A JPS58135332A (ja) | 1982-02-05 | 1982-02-05 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58135332A JPS58135332A (ja) | 1983-08-11 |
| JPH0475379B2 true JPH0475379B2 (ja) | 1992-11-30 |
Family
ID=11913573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1633682A Granted JPS58135332A (ja) | 1982-02-05 | 1982-02-05 | 内燃機関の空燃比制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58135332A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61265334A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-25 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の空燃比制御方法 |
| JPH0727389Y2 (ja) * | 1985-11-28 | 1995-06-21 | スズキ株式会社 | 燃料噴射装置 |
| JPH07116964B2 (ja) * | 1986-02-14 | 1995-12-18 | 本田技研工業株式会社 | 内燃エンジンの始動後燃料供給制御方法 |
| FR2645210B1 (fr) * | 1989-03-31 | 1995-03-24 | Solex | Dispositif d'alimentation par injection pour moteur a combustion interne, a commande electronique |
| JP7183962B2 (ja) * | 2019-06-05 | 2022-12-06 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5317837A (en) * | 1976-08-04 | 1978-02-18 | Nippon Denso Co Ltd | Fuel injection system of electronic control type |
| JPS5681230A (en) * | 1979-12-06 | 1981-07-03 | Nissan Motor Co Ltd | Electronically controlled fuel injection device for internal combustion engine |
-
1982
- 1982-02-05 JP JP1633682A patent/JPS58135332A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5317837A (en) * | 1976-08-04 | 1978-02-18 | Nippon Denso Co Ltd | Fuel injection system of electronic control type |
| JPS5681230A (en) * | 1979-12-06 | 1981-07-03 | Nissan Motor Co Ltd | Electronically controlled fuel injection device for internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58135332A (ja) | 1983-08-11 |
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