JPH04363113A - 排煙脱硫方法 - Google Patents
排煙脱硫方法Info
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- JPH04363113A JPH04363113A JP3137900A JP13790091A JPH04363113A JP H04363113 A JPH04363113 A JP H04363113A JP 3137900 A JP3137900 A JP 3137900A JP 13790091 A JP13790091 A JP 13790091A JP H04363113 A JPH04363113 A JP H04363113A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
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- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
-
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- B01D53/73—After-treatment of removed components
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Treating Waste Gases (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は湿式石灰法排煙脱硫方法
の改良に関し、特に、ＳＯ２ とＮＯｘ及びハロゲンガ
スを含む排煙を湿式石灰法で脱硫するに際し有利に適用
しうる方法に関する。
の改良に関し、特に、ＳＯ２ とＮＯｘ及びハロゲンガ
スを含む排煙を湿式石灰法で脱硫するに際し有利に適用
しうる方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＳＯ２ とＮＯｘ及びハロゲンガスを含
む排ガスを対象に湿式石灰方法による排煙脱硫法を実施
する場合、ＳＯ２ は公知のとおり（１）式により石灰
を含む吸収液により吸収され、亜硫酸カルシウムを生成
するが、同時にＮＯｘ及びハロゲンも一部吸収液に吸収
される。 ＳＯ２ ＋ＣａＣＯ３ → ＣａＳＯ３
＋ＣＯ２ （１）
む排ガスを対象に湿式石灰方法による排煙脱硫法を実施
する場合、ＳＯ２ は公知のとおり（１）式により石灰
を含む吸収液により吸収され、亜硫酸カルシウムを生成
するが、同時にＮＯｘ及びハロゲンも一部吸収液に吸収
される。 ＳＯ２ ＋ＣａＣＯ３ → ＣａＳＯ３
＋ＣＯ２ （１）
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが吸収されたＳ
Ｏ２ とＮＯｘの一部は吸収液中で反応し、窒素−イオ
ウ化合物（以下、Ｎ−Ｓ化合物と称す）を生成する。こ
のＮ−Ｓ化合物は湿式石灰方法において重要な（２）式
で示される亜硫酸カルシウムから石膏への酸化反応を阻
害し、この結果、未酸化の亜硫酸イオンが残留し、それ
に起因する吸収剤（石灰石）の溶解阻害およびＳＯ２分
圧の上昇によって脱硫性能が低下する。 ＣａＳＯ３ ＋ １／２Ｏ２ → Ｃａ
ＳＯ４
（２）
Ｏ２ とＮＯｘの一部は吸収液中で反応し、窒素−イオ
ウ化合物（以下、Ｎ−Ｓ化合物と称す）を生成する。こ
のＮ−Ｓ化合物は湿式石灰方法において重要な（２）式
で示される亜硫酸カルシウムから石膏への酸化反応を阻
害し、この結果、未酸化の亜硫酸イオンが残留し、それ
に起因する吸収剤（石灰石）の溶解阻害およびＳＯ２分
圧の上昇によって脱硫性能が低下する。 ＣａＳＯ３ ＋ １／２Ｏ２ → Ｃａ
ＳＯ４
（２）
【０００４】この時、同時に吸収されるハロゲ
ンガスの一種であるヨウ素イオンが吸収液中に共存する
と、（２）式に対するＮ−Ｓ化合物の反応阻害が著しく
助長され、上述の脱硫性能の低下が顕著になる。
ンガスの一種であるヨウ素イオンが吸収液中に共存する
と、（２）式に対するＮ−Ｓ化合物の反応阻害が著しく
助長され、上述の脱硫性能の低下が顕著になる。
【０００５】従って、ＳＯ２ とＮＯｘ及びハロゲンガ
スを含む排ガスを処理する湿式石灰法排煙脱硫方法にお
いては、このＮ−Ｓ化合物とヨウ素による酸化阻害を補
償するべく、吸収剤を過剰に投入するか、あるいは吸収
容量の大きい吸収装置を設置するなどして対応してきた
。
スを含む排ガスを処理する湿式石灰法排煙脱硫方法にお
いては、このＮ−Ｓ化合物とヨウ素による酸化阻害を補
償するべく、吸収剤を過剰に投入するか、あるいは吸収
容量の大きい吸収装置を設置するなどして対応してきた
。
【０００６】本発明は上記技術水準に鑑み、吸収スラリ
ー中のＮ−Ｓ化合物と共存するヨウ素による悪影響を除
外し、亜硫酸カルシウムの酸化を促進し、高い脱硫性能
を維持する脱硫方法を提供しようとするものである。
ー中のＮ−Ｓ化合物と共存するヨウ素による悪影響を除
外し、亜硫酸カルシウムの酸化を促進し、高い脱硫性能
を維持する脱硫方法を提供しようとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は（１）ＳＯ２
とＮＯｘ及びハロゲンガスを含む排ガスを処理する湿式
石灰法排煙脱硫方法において、吸収液の一部を抜き出し
、該吸収液中のヨウ素を除去後、メークアップ水として
吸収塔へ再供給することを特徴とする排煙脱硫方法。
とＮＯｘ及びハロゲンガスを含む排ガスを処理する湿式
石灰法排煙脱硫方法において、吸収液の一部を抜き出し
、該吸収液中のヨウ素を除去後、メークアップ水として
吸収塔へ再供給することを特徴とする排煙脱硫方法。
【０００８】（２）抜き出した吸収液に酸化剤を加えた
後、キャリアーガスを通気して吸収液中のヨウ素を除去
することを特徴とする上記（１）記載の排煙脱硫方法。
後、キャリアーガスを通気して吸収液中のヨウ素を除去
することを特徴とする上記（１）記載の排煙脱硫方法。
【０００９】（３）抜き出した吸収液に酸化剤を加えた
後、ヨウ素吸着剤中を通水することを特徴とする上記（
１）記載の排煙脱硫方法。である。
後、ヨウ素吸着剤中を通水することを特徴とする上記（
１）記載の排煙脱硫方法。である。
【００１０】
【作用】本発明者らは、第一にＳＯ２ とＮＯｘ及びハ
ロゲンガスを含む排ガスを処理する湿式石灰法排煙脱硫
方法において生成するＮ−Ｓ化合物を追求したところ、
ヒドロキシルアミン系のＮ−Ｓ化合物が主として生成し
ていることを解明した。
ロゲンガスを含む排ガスを処理する湿式石灰法排煙脱硫
方法において生成するＮ−Ｓ化合物を追求したところ、
ヒドロキシルアミン系のＮ−Ｓ化合物が主として生成し
ていることを解明した。
【００１１】第二に、ハロゲンガスの一種であるヨウ素
が吸収液中に共存すると、上記Ｎ−Ｓ化合物による亜硫
酸イオンの酸化が著しく阻害され、吸収液中に図３に示
すとおり残留亜硫酸濃度が大となることを新たに見いだ
した。
が吸収液中に共存すると、上記Ｎ−Ｓ化合物による亜硫
酸イオンの酸化が著しく阻害され、吸収液中に図３に示
すとおり残留亜硫酸濃度が大となることを新たに見いだ
した。
【００１２】そこで吸収液の一部を抜き出し、ヨウ素を
吸収液より除去後メークアップ水として吸収塔へ再供給
することにより、メークアップ水の増加をまねくことな
く、上記酸化阻害による悪影響を最小限とすることがで
きる。
吸収液より除去後メークアップ水として吸収塔へ再供給
することにより、メークアップ水の増加をまねくことな
く、上記酸化阻害による悪影響を最小限とすることがで
きる。
【００１３】ヨウ素は吸収液中には亜硫酸イオンの還元
作用によりヨウ素イオン（Ｉ− ）として存在する。こ
のヨウ素イオン（Ｉ− ）を除去する方法につき、さら
に検討を重ねた結果、■ 塩素、次亜塩素酸、オゾン
又は過酸化水素等の酸化剤を加えてヨウ素イオン（Ｉ−
）を（３）式で示されるヨウ素（Ｉ２ ）に酸化処理
後、空気又は窒素等の ２Ｉ− → Ｉ２ ＋２ｅ
（３）キャリアーガスを吸収液中通気処理す
れば、図４に示すとおりヨウ素を蒸気として吸収液中よ
り放散させて除去可能であることを見いだした。ヨウ素
（Ｉ２）は比較的高い蒸気圧をもつことが知られており
、ガス通気による除去は極めて効果的に行なわれる。
作用によりヨウ素イオン（Ｉ− ）として存在する。こ
のヨウ素イオン（Ｉ− ）を除去する方法につき、さら
に検討を重ねた結果、■ 塩素、次亜塩素酸、オゾン
又は過酸化水素等の酸化剤を加えてヨウ素イオン（Ｉ−
）を（３）式で示されるヨウ素（Ｉ２ ）に酸化処理
後、空気又は窒素等の ２Ｉ− → Ｉ２ ＋２ｅ
（３）キャリアーガスを吸収液中通気処理す
れば、図４に示すとおりヨウ素を蒸気として吸収液中よ
り放散させて除去可能であることを見いだした。ヨウ素
（Ｉ２）は比較的高い蒸気圧をもつことが知られており
、ガス通気による除去は極めて効果的に行なわれる。
【００１４】■ 一方酸化処理後のヨウ素（Ｉ２ ）
は活性炭等の吸着剤により図５に示すとおり容易に除去
可能であるため、キャリアーガス通気処理の代わりに、
吸着剤によるヨウ素の吸着除去が可能である。
は活性炭等の吸着剤により図５に示すとおり容易に除去
可能であるため、キャリアーガス通気処理の代わりに、
吸着剤によるヨウ素の吸着除去が可能である。
【００１５】なお、酸化処理工程ではＮ−Ｓ化合物自体
も分解されるため、ヨウ素の除去効果と相まって亜硫酸
イオンの酸化阻害への悪影響はさらに低減される。
も分解されるため、ヨウ素の除去効果と相まって亜硫酸
イオンの酸化阻害への悪影響はさらに低減される。
【００１６】
（例１）本発明の一実施例を図１によって説明する。小
型微粉炭焚き（図示なし）からの排ガス２００ｍ３ Ｎ
／ｈを分取し、除塵後、図１に示す本発明になる湿式石
灰法排煙脱硫法によって処理した。被処理排ガスのＳＯ
２濃度は３０００ｐｐｍ、ＮＯｘ濃度は８００ｐｐｍで
あった。
型微粉炭焚き（図示なし）からの排ガス２００ｍ３ Ｎ
／ｈを分取し、除塵後、図１に示す本発明になる湿式石
灰法排煙脱硫法によって処理した。被処理排ガスのＳＯ
２濃度は３０００ｐｐｍ、ＮＯｘ濃度は８００ｐｐｍで
あった。
【００１７】被処理排ガスは排ガス供給ライン１より吸
収塔２へ導入され、ＳＯ２ 、ＮＯｘ及びヨウ素を含む
ハロゲンガスの一部がガス中より除去された後、ライン
３より排出される。吸収塔２の下には吸収スラリーを保
有するスラリータンク４が設けられ、底部には酸化用空
気供給ライン６より酸化空気が供給される。吸収スラリ
ーはスラリータンク４から吸収液ポンプ５により吸収塔
２上部に循環される。
収塔２へ導入され、ＳＯ２ 、ＮＯｘ及びヨウ素を含む
ハロゲンガスの一部がガス中より除去された後、ライン
３より排出される。吸収塔２の下には吸収スラリーを保
有するスラリータンク４が設けられ、底部には酸化用空
気供給ライン６より酸化空気が供給される。吸収スラリ
ーはスラリータンク４から吸収液ポンプ５により吸収塔
２上部に循環される。
【００１８】吸収スラリーの一部はライン７より抜き出
され遠心分離機８に供給される。遠心分離機８により高
純度の石膏９が分離され、濾液はライン１０より酸化用
タンク１１に供給される。一方ライン１２からはヨウ素
イオン（Ｉ− ）の酸化剤である次亜塩素酸ナトリウム
が該酸化用タンク１１に供給される。次亜塩素酸ナトリ
ウムの添加量はタンク内液の酸化還元電位をＯＲＰ計（
酸化還元電位計）１３にて測定することにより、あらか
じめ検定して得たヨウ素イオンを酸化するのに充分な酸
化電位を保持するよう調整弁１４により調整される。
され遠心分離機８に供給される。遠心分離機８により高
純度の石膏９が分離され、濾液はライン１０より酸化用
タンク１１に供給される。一方ライン１２からはヨウ素
イオン（Ｉ− ）の酸化剤である次亜塩素酸ナトリウム
が該酸化用タンク１１に供給される。次亜塩素酸ナトリ
ウムの添加量はタンク内液の酸化還元電位をＯＲＰ計（
酸化還元電位計）１３にて測定することにより、あらか
じめ検定して得たヨウ素イオンを酸化するのに充分な酸
化電位を保持するよう調整弁１４により調整される。
【００１９】酸化用タンク１１よりライン１５を介して
抜き出された酸化処理後の濾液は、通気攪拌槽１６に供
給される。通気攪拌槽１６には底部にライン１７より空
気が供給され、気液接触後の空気はライン１８より系外
に放出される。通気処理後ライン１９を介して抜き出さ
れた濾液は石灰石スラリー調製タンク２０に送液される
。
抜き出された酸化処理後の濾液は、通気攪拌槽１６に供
給される。通気攪拌槽１６には底部にライン１７より空
気が供給され、気液接触後の空気はライン１８より系外
に放出される。通気処理後ライン１９を介して抜き出さ
れた濾液は石灰石スラリー調製タンク２０に送液される
。
【００２０】石灰石スラリー調製タンク２０にはライン
２１より石灰石粉が供給され、所定濃度の石灰石スラリ
ーとされた後、石灰石スラリー供給ポンプ２２にて一定
量がスラリータンク４に供給される。
２１より石灰石粉が供給され、所定濃度の石灰石スラリ
ーとされた後、石灰石スラリー供給ポンプ２２にて一定
量がスラリータンク４に供給される。
【００２１】以上の条件にて定常運転を実施したところ
、出口ガス中のＳＯ２ 濃度は１１０ｐｐｍで安定に運
転でき、スラリータンク４の吸収スラリーのｐＨは５．
５であった。また吸収液中の亜硫酸イオンを分析したと
ころ、検出限界（約１ｍｍｏｌ／ｌ）以下であり、十分
に亜硫酸の酸化反応が進行していた。また吸収スラリー
中の全ヨウ素濃度を分析したところ、検出限界（約０．
０１ｍｍｏｌ／ｌ）以下であった。さらに吸収液中には
Ｎ−Ｓ化合物も検出されなかった。
、出口ガス中のＳＯ２ 濃度は１１０ｐｐｍで安定に運
転でき、スラリータンク４の吸収スラリーのｐＨは５．
５であった。また吸収液中の亜硫酸イオンを分析したと
ころ、検出限界（約１ｍｍｏｌ／ｌ）以下であり、十分
に亜硫酸の酸化反応が進行していた。また吸収スラリー
中の全ヨウ素濃度を分析したところ、検出限界（約０．
０１ｍｍｏｌ／ｌ）以下であった。さらに吸収液中には
Ｎ−Ｓ化合物も検出されなかった。
【００２２】（例２）本発明の別の実施例を図２によっ
て説明する。図２において、第１図の１〜１５及び２０
〜２２までの符号は図１と同じものを指す。被処理ガス
条件も図１の実施例の場合と同じである。
て説明する。図２において、第１図の１〜１５及び２０
〜２２までの符号は図１と同じものを指す。被処理ガス
条件も図１の実施例の場合と同じである。
【００２３】被処理排ガスは排ガス供給ライン１より吸
収塔２へ導入され、ＳＯ２ 、ＮＯｘ及びヨウ素を含む
ハロゲンガスの一部がガス中より除去された後、ライン
３より排出される。吸収塔２の下には吸収スラリーを保
有するスラリータンク４が設けられ、底部には酸化用空
気供給ライン６より酸化空気が供給される。吸収スラリ
ーはスラリータンク４から吸収液ポンプ５により吸収塔
２上部に循環される。
収塔２へ導入され、ＳＯ２ 、ＮＯｘ及びヨウ素を含む
ハロゲンガスの一部がガス中より除去された後、ライン
３より排出される。吸収塔２の下には吸収スラリーを保
有するスラリータンク４が設けられ、底部には酸化用空
気供給ライン６より酸化空気が供給される。吸収スラリ
ーはスラリータンク４から吸収液ポンプ５により吸収塔
２上部に循環される。
【００２４】吸収スラリーの一部はライン７より抜き出
され遠心分離機８に供給される。遠心分離機８により高
純度の石膏９が分離され、濾液はライン１０より酸化用
タンク１１に供給される。一方ライン１２からはヨウ素
イオン（Ｉ− ）の酸化剤である次亜塩素酸ナトリウム
が該酸化用タンク１１に供給される。次亜塩素酸ナトリ
ウムの添加量はタンク内液の酸化還元電位をＯＲＰ計（
酸化還元電位計）１３にて測定することにより、あらか
じめ検定して得たヨウ素イオンを酸化するのに充分な酸
化電位を保持するよう調整弁１４により調整される。
され遠心分離機８に供給される。遠心分離機８により高
純度の石膏９が分離され、濾液はライン１０より酸化用
タンク１１に供給される。一方ライン１２からはヨウ素
イオン（Ｉ− ）の酸化剤である次亜塩素酸ナトリウム
が該酸化用タンク１１に供給される。次亜塩素酸ナトリ
ウムの添加量はタンク内液の酸化還元電位をＯＲＰ計（
酸化還元電位計）１３にて測定することにより、あらか
じめ検定して得たヨウ素イオンを酸化するのに充分な酸
化電位を保持するよう調整弁１４により調整される。
【００２５】酸化用タンク１１よりライン１５を介して
抜き出された酸化処理後の濾液は、活性炭を充填したフ
ィルター３１に供給される。フィルター３１を出た濾液
はライン３２より石灰石スラリー調製タンク２０に送液
される。石灰石スラリー調製タンク２０にはライン２１
より石灰石粉が供給され、所定濃度の石灰石スラリーと
された後、石灰石スラリー供給ポンプ２２にて一定量が
スラリータンク４に供給される。
抜き出された酸化処理後の濾液は、活性炭を充填したフ
ィルター３１に供給される。フィルター３１を出た濾液
はライン３２より石灰石スラリー調製タンク２０に送液
される。石灰石スラリー調製タンク２０にはライン２１
より石灰石粉が供給され、所定濃度の石灰石スラリーと
された後、石灰石スラリー供給ポンプ２２にて一定量が
スラリータンク４に供給される。
【００２６】以上の条件にて定常運転を実施したところ
、出口ガス中のＳＯ２ 濃度は１１０ｐｐｍで安定に運
転でき、スラリータンク４の吸収液のｐＨは５．５であ
った。
、出口ガス中のＳＯ２ 濃度は１１０ｐｐｍで安定に運
転でき、スラリータンク４の吸収液のｐＨは５．５であ
った。
【００２７】また、吸収液中の亜硫酸イオンを分析した
ところ、検出限界（約１ｍｍｏｌ／ｌ）以下であり、十
分に亜硫酸の酸化反応が進行していた。また吸収スラリ
ー中の全ヨウ素濃度を分析したところ検出限界（約０．
０１ｍｍｏｌ／ｌ）以下であった。さらに吸収液中には
Ｎ−Ｓ化合物も検出されなかった。
ところ、検出限界（約１ｍｍｏｌ／ｌ）以下であり、十
分に亜硫酸の酸化反応が進行していた。また吸収スラリ
ー中の全ヨウ素濃度を分析したところ検出限界（約０．
０１ｍｍｏｌ／ｌ）以下であった。さらに吸収液中には
Ｎ−Ｓ化合物も検出されなかった。
【００２８】（比較例１）前記実施例１、２と同一の装
置、ガス条件にて、通気攪拌槽１６へライン１７より供
給する空気を停止又はフィルター３１中の活性炭を取り
出してその機能を停止したままで運転した。この比較例
では、運転開始以降次第に吸収液中にヨウ素と少量のＮ
−Ｓ化合物が蓄積し、それに伴い亜硫酸イオンも増加し
、定常状態において、その濃度は各々０．０５ｍｍｏｌ
／ｌ、２．０ｍｍｏｌ／ｌ、３．０ｍｍｏｌ／ｌとなっ
ていた。その結果吸収スラリーのｐＨは５．２となり出
口ガス中のＳＯ２ 濃度は２００ｐｐｍとなり前記実施
例１、２に比較して明らかな上昇をみせた。
置、ガス条件にて、通気攪拌槽１６へライン１７より供
給する空気を停止又はフィルター３１中の活性炭を取り
出してその機能を停止したままで運転した。この比較例
では、運転開始以降次第に吸収液中にヨウ素と少量のＮ
−Ｓ化合物が蓄積し、それに伴い亜硫酸イオンも増加し
、定常状態において、その濃度は各々０．０５ｍｍｏｌ
／ｌ、２．０ｍｍｏｌ／ｌ、３．０ｍｍｏｌ／ｌとなっ
ていた。その結果吸収スラリーのｐＨは５．２となり出
口ガス中のＳＯ２ 濃度は２００ｐｐｍとなり前記実施
例１、２に比較して明らかな上昇をみせた。
【００２９】（比較例２）前記実施例１、２と同一のガ
ス条件にて、ライン１２より供給される次亜塩素酸ナト
リウムの供給を停止し、かつ通気攪拌槽１６へライン１
７より供給する空気を停止又はフィルター３１中の活性
炭を取り出してその機能を停止したままで運転した。こ
の比較例では運転開始以降次第に吸収液中のヨウ素とＮ
−Ｓ化合物が蓄積し、それに伴ない亜硫酸イオンも増加
し、定常状態において、その濃度は各々０．０５ｍｍｏ
ｌ／ｌ、７．５ｍｍｏｌ／ｌ、６．０ｍｍｏｌ／ｌとな
っていた。その結果吸収スラリーのｐＨは５．０となり
、出口ガス中のＳＯ２ 濃度は４２０ｐｐｍとなり前記
実施例１、２に比較し著しい上昇をみせた。
ス条件にて、ライン１２より供給される次亜塩素酸ナト
リウムの供給を停止し、かつ通気攪拌槽１６へライン１
７より供給する空気を停止又はフィルター３１中の活性
炭を取り出してその機能を停止したままで運転した。こ
の比較例では運転開始以降次第に吸収液中のヨウ素とＮ
−Ｓ化合物が蓄積し、それに伴ない亜硫酸イオンも増加
し、定常状態において、その濃度は各々０．０５ｍｍｏ
ｌ／ｌ、７．５ｍｍｏｌ／ｌ、６．０ｍｍｏｌ／ｌとな
っていた。その結果吸収スラリーのｐＨは５．０となり
、出口ガス中のＳＯ２ 濃度は４２０ｐｐｍとなり前記
実施例１、２に比較し著しい上昇をみせた。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば排
ガス中のＳＯ２ とＮＯｘ及びハロゲンに起因する脱硫
性能への悪影響が除外され、高い脱硫性能が維持できる
。
ガス中のＳＯ２ とＮＯｘ及びハロゲンに起因する脱硫
性能への悪影響が除外され、高い脱硫性能が維持できる
。
【図１】本発明の一実施例を示す説明図
【図２】本発明
の他の実施例を示す説明図
の他の実施例を示す説明図
【図３】吸収液にＮ−Ｓ化合
物と共存するヨウ素が亜硫酸イオンの酸化に与える影響
を示す図表
物と共存するヨウ素が亜硫酸イオンの酸化に与える影響
を示す図表
【図４】通気ガス量と吸収液中のヨウ素の除
去率の関係を示す図表
去率の関係を示す図表
【図５】活性炭フィルター中の滞留時間と吸収液中のヨ
ウ素の除去率の関係を示す図表
ウ素の除去率の関係を示す図表
Claims (3)
- 【請求項１】 ＳＯ２ とＮＯｘ及びハロゲンガスを
含む排ガスを処理する湿式石灰法排煙脱硫方法において
、吸収液の一部を抜き出し該吸収液中のヨウ素を除去後
、メークアップ水として吸収塔へ再供給することを特徴
とする排煙脱硫方法。 - 【請求項２】 抜き出した吸収液に酸化剤を加えた後
、キャリアーガスを通気して吸収液中のヨウ素を除去す
ることを特徴とする請求項１記載の排煙脱硫方法。 - 【請求項３】 抜き出した吸収液に酸化剤を加えた後
、ヨウ素吸着剤中を通水することを特徴とする請求項１
記載の排煙脱硫方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3137900A JP2923082B2 (ja) | 1991-06-10 | 1991-06-10 | 排煙脱硫方法 |
| DK92305219.5T DK0518585T3 (da) | 1991-06-10 | 1992-06-08 | Fremgangsmåde til afsvovlning af røggas |
| EP92305219A EP0518585B1 (en) | 1991-06-10 | 1992-06-08 | Flue gas desulfurization process |
| US07/895,546 US5266286A (en) | 1991-06-10 | 1992-06-08 | Flue gas desulfurization process |
| DE69201915T DE69201915T2 (de) | 1991-06-10 | 1992-06-08 | Abgas-Entschwefelungsverfahren. |
| AT92305219T ATE120663T1 (de) | 1991-06-10 | 1992-06-08 | Abgas-entschwefelungsverfahren. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3137900A JP2923082B2 (ja) | 1991-06-10 | 1991-06-10 | 排煙脱硫方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04363113A true JPH04363113A (ja) | 1992-12-16 |
| JP2923082B2 JP2923082B2 (ja) | 1999-07-26 |
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ID=15209304
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3137900A Expired - Fee Related JP2923082B2 (ja) | 1991-06-10 | 1991-06-10 | 排煙脱硫方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5266286A (ja) |
| EP (1) | EP0518585B1 (ja) |
| JP (1) | JP2923082B2 (ja) |
| AT (1) | ATE120663T1 (ja) |
| DE (1) | DE69201915T2 (ja) |
| DK (1) | DK0518585T3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007117783A (ja) * | 2005-10-25 | 2007-05-17 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 廃液処理方法及び廃液処理システム |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3025147B2 (ja) * | 1994-05-17 | 2000-03-27 | 三菱重工業株式会社 | 湿式排煙脱硫装置 |
| JP2923208B2 (ja) * | 1994-09-12 | 1999-07-26 | 三菱重工業株式会社 | 湿式排煙脱硫装置 |
| JPH08318123A (ja) * | 1995-05-26 | 1996-12-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | スラリ濃縮槽及び湿式排煙脱硫装置の吸収塔 |
| JP3358926B2 (ja) * | 1995-12-19 | 2002-12-24 | 三菱重工業株式会社 | 排煙脱硫方法における亜硫酸塩の酸化制御方法 |
| JP3254139B2 (ja) * | 1996-08-23 | 2002-02-04 | 三菱重工業株式会社 | 排煙脱硫方法における酸化還元電位測定方法 |
| TW402520B (en) * | 1997-11-05 | 2000-08-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Wet flue gas desulfurizer and oxygen-containing gas blowing device for use therein |
| DE60014831T2 (de) * | 1999-05-17 | 2005-10-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Verfahren zur behandlung der abwässer einer abgasenentschwefelungsanlage |
| CN100366325C (zh) * | 2006-05-29 | 2008-02-06 | 浙江大学 | 一种含氯强氧化剂吸收液湿法联合脱硫脱硝工艺 |
| CN102331422B (zh) * | 2011-08-01 | 2014-04-16 | 华电电力科学研究院 | 连续快速测定脱硫石膏成分的方法 |
Family Cites Families (7)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5217826B2 (ja) * | 1974-05-31 | 1977-05-18 | ||
| JPS5710769B2 (ja) * | 1974-06-03 | 1982-02-27 | ||
| JPS51143569A (en) * | 1975-06-06 | 1976-12-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | A wet exhaust gas treatment process |
| CA2030480A1 (en) * | 1989-12-12 | 1991-06-13 | William Downs | Chloride controls in fossil fuel fired wet scrubbing process |
| JP2691041B2 (ja) * | 1990-02-14 | 1997-12-17 | 三菱重工業株式会社 | フライアッシュを含む吸収液スラリーの処理方法 |
| US5059406A (en) * | 1990-04-17 | 1991-10-22 | University Of Tennessee Research Corporation | Desulfurization process |
| JP2695680B2 (ja) * | 1990-06-25 | 1998-01-14 | 三菱重工業株式会社 | 排煙脱硫方法 |
-
1991
- 1991-06-10 JP JP3137900A patent/JP2923082B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-06-08 DE DE69201915T patent/DE69201915T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-06-08 EP EP92305219A patent/EP0518585B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-06-08 AT AT92305219T patent/ATE120663T1/de not_active IP Right Cessation
- 1992-06-08 US US07/895,546 patent/US5266286A/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-06-08 DK DK92305219.5T patent/DK0518585T3/da active
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007117783A (ja) * | 2005-10-25 | 2007-05-17 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 廃液処理方法及び廃液処理システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69201915T2 (de) | 1995-08-03 |
| JP2923082B2 (ja) | 1999-07-26 |
| EP0518585B1 (en) | 1995-04-05 |
| DK0518585T3 (da) | 1995-06-19 |
| EP0518585A1 (en) | 1992-12-16 |
| DE69201915D1 (de) | 1995-05-11 |
| US5266286A (en) | 1993-11-30 |
| ATE120663T1 (de) | 1995-04-15 |
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