JPH04333525A - 板取り性が優れた極薄溶接缶用薄鋼板の製造法 - Google Patents
板取り性が優れた極薄溶接缶用薄鋼板の製造法Info
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- JPH04333525A JPH04333525A JP10166591A JP10166591A JPH04333525A JP H04333525 A JPH04333525 A JP H04333525A JP 10166591 A JP10166591 A JP 10166591A JP 10166591 A JP10166591 A JP 10166591A JP H04333525 A JPH04333525 A JP H04333525A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は圧延直交方向の延性劣化
がなく、板取り性が優れた極薄溶接缶用薄鋼板の製造法
に関するものである。
がなく、板取り性が優れた極薄溶接缶用薄鋼板の製造法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、缶の接合は半田付け、樹脂接
着、溶接などの方法で行われている。その中で、鋼板歩
留り向上のために、接合代を少なくできる溶接による方
法が近年主流になりつつある。この溶接缶の製造工程に
おいて、溶接した缶胴に蓋をつけるために、缶胴の端部
に直径方向外側に向かって延出するフランジ部を形成す
る工程があり、これをフランジ加工と呼ぶ。この加工の
際、フランジ部に缶の内容物が漏れる原因となる割れ、
即ち、フランジ割れと呼ばれる欠陥を生じることがある
。このフランジ加工において、フランジ割れの発生しに
くい性能を、以下フランジ加工性と称する。
着、溶接などの方法で行われている。その中で、鋼板歩
留り向上のために、接合代を少なくできる溶接による方
法が近年主流になりつつある。この溶接缶の製造工程に
おいて、溶接した缶胴に蓋をつけるために、缶胴の端部
に直径方向外側に向かって延出するフランジ部を形成す
る工程があり、これをフランジ加工と呼ぶ。この加工の
際、フランジ部に缶の内容物が漏れる原因となる割れ、
即ち、フランジ割れと呼ばれる欠陥を生じることがある
。このフランジ加工において、フランジ割れの発生しに
くい性能を、以下フランジ加工性と称する。
【０００３】フランジ割れを生じる原因としては、溶接
による接合不良、鋼板の加工性不良、鋼板の介在物、溶
接部の硬化、溶接熱影響部の軟化などがある。一方、省
資源の観点から、缶用素材の板厚は薄くなる傾向にあり
、板厚の薄手化に伴う缶強度の低下には鋼板の硬さを硬
くして対処している。このような薄鋼板としては、特開
昭５１−１３１４１３号公報に見られるように、熱間圧
延鋼板を冷間圧延後、焼鈍し、再度冷間圧延を行う、い
わゆる２回冷間圧延方式により製造した鋼板、いわゆる
ダブル・レデュースド鋼板（以下ＤＲ鋼板と略称する）
がある。
による接合不良、鋼板の加工性不良、鋼板の介在物、溶
接部の硬化、溶接熱影響部の軟化などがある。一方、省
資源の観点から、缶用素材の板厚は薄くなる傾向にあり
、板厚の薄手化に伴う缶強度の低下には鋼板の硬さを硬
くして対処している。このような薄鋼板としては、特開
昭５１−１３１４１３号公報に見られるように、熱間圧
延鋼板を冷間圧延後、焼鈍し、再度冷間圧延を行う、い
わゆる２回冷間圧延方式により製造した鋼板、いわゆる
ダブル・レデュースド鋼板（以下ＤＲ鋼板と略称する）
がある。
【０００４】しかし、ＤＲ鋼板は、２次冷間圧延歪に起
因する鋼板の加工性劣化および溶接熱影響部の軟化が著
しく、溶接後、フランジ加工でフランジ割れを起こすこ
とが多いという欠点がある。この問題を解決する方法と
しては、特開昭５８−１６４７５２号公報記載の方法の
ように高温捲取して結晶粒を大きくし加工性を高め、さ
らに溶接時の軟化を抑制する技術や、特開昭５９−８９
７１８号公報記載の方法のようにＭｎ含有量を高め、熱
間圧延での高温捲取あるいは捲取後の均熱により、フラ
ンジ加工を高める技術が提案されている。
因する鋼板の加工性劣化および溶接熱影響部の軟化が著
しく、溶接後、フランジ加工でフランジ割れを起こすこ
とが多いという欠点がある。この問題を解決する方法と
しては、特開昭５８−１６４７５２号公報記載の方法の
ように高温捲取して結晶粒を大きくし加工性を高め、さ
らに溶接時の軟化を抑制する技術や、特開昭５９−８９
７１８号公報記載の方法のようにＭｎ含有量を高め、熱
間圧延での高温捲取あるいは捲取後の均熱により、フラ
ンジ加工を高める技術が提案されている。
【０００５】これらの技術により、フランジ加工の向上
が図られているが、２次冷間圧延の圧下率が例えば１５
％以上と大きいところから、フランジ加工性を含む鋼板
の材質特性の異方性が大きく、鋼板の圧延方向が缶胴の
軸方向に平行となるような板取り（以下、この板取り方
法をリバース法と称する）を行うと、溶接後フランジ割
れが多発するため、製缶業者は必ず鋼板の圧延方向が缶
胴の軸方向に直角となるような板取り（以下、この方法
をノーマル法と称する）を行わねばならないという制約
を強いられる問題がある。更に、材質特性の異方性が大
きいため、溶接前の曲げ加工工程における変形挙動がノ
ーマル法とリバース法とで異なり、ノーマル法とリバー
ス法の胴材が混在すると、製缶設備が故障、停止すると
いう問題もあった。
が図られているが、２次冷間圧延の圧下率が例えば１５
％以上と大きいところから、フランジ加工性を含む鋼板
の材質特性の異方性が大きく、鋼板の圧延方向が缶胴の
軸方向に平行となるような板取り（以下、この板取り方
法をリバース法と称する）を行うと、溶接後フランジ割
れが多発するため、製缶業者は必ず鋼板の圧延方向が缶
胴の軸方向に直角となるような板取り（以下、この方法
をノーマル法と称する）を行わねばならないという制約
を強いられる問題がある。更に、材質特性の異方性が大
きいため、溶接前の曲げ加工工程における変形挙動がノ
ーマル法とリバース法とで異なり、ノーマル法とリバー
ス法の胴材が混在すると、製缶設備が故障、停止すると
いう問題もあった。
【０００６】更に、鋼板は表面に汚れが生じることがあ
り、外観が劣化する問題があった。
り、外観が劣化する問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は製缶業者にお
ける板取り方向の制約を完全に取り除き、ノーマル法、
リバース法およびそれらが混在するいずれの板取り法の
場合でも製缶可能であって、フランジ割れが発生せず、
かつ０．１５ｍｍ以下の特に薄い板厚で強度特性が高く
、また鋼板表面がきれいで外観が優れた極薄溶接缶用薄
鋼板を得ることを目的とする。
ける板取り方向の制約を完全に取り除き、ノーマル法、
リバース法およびそれらが混在するいずれの板取り法の
場合でも製缶可能であって、フランジ割れが発生せず、
かつ０．１５ｍｍ以下の特に薄い板厚で強度特性が高く
、また鋼板表面がきれいで外観が優れた極薄溶接缶用薄
鋼板を得ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するために実験・研究を行った結果、板取り性を高
めるには、圧延直交方向の延性劣化を生じさせずに、か
つ板厚が薄くても板強度を確保し、鋼板表面に汚れが付
かない表面性状とすることが重要であり、これにはＣｒ
を低炭素鋼に含有させ、熱間圧延に先立つ鋼片加熱条件
、熱延条件および２次冷間圧延圧下率を組み合わせれば
よいことを新規に知見した。
達成するために実験・研究を行った結果、板取り性を高
めるには、圧延直交方向の延性劣化を生じさせずに、か
つ板厚が薄くても板強度を確保し、鋼板表面に汚れが付
かない表面性状とすることが重要であり、これにはＣｒ
を低炭素鋼に含有させ、熱間圧延に先立つ鋼片加熱条件
、熱延条件および２次冷間圧延圧下率を組み合わせれば
よいことを新規に知見した。
【０００９】本発明はこの知見に基づいて構成されたも
のであり、その要旨とするところは下記のとおりである
。 （１） 重量％で、 Ｃ：０．００２〜０．０４％、 Ｃｒ：０．００５〜０．１００％、 Ｓｉ：０．０６％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ：０．０６％以下、 Ｓ：０．０６％以下、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：０．００
１０〜０．００８０％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を
、Ａｒ３ 変態点未満に冷却し、１１００℃以上の温度
に再加熱し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げる熱間
圧延を行い、脱スケールし、冷間圧延し、再結晶焼鈍し
、１０％以上２５％未満の圧下率で２次冷間圧延を施し
、板厚が０．１５ｍｍ以下、ＨＲ３０−Ｔ硬さが６２以
上で、かつ圧延方向の引張強さを４４ｋｇｆ／ｍｍ２
以上とすることを特徴とする板取り性が優れた極薄溶接
缶用薄鋼板の製造法。
のであり、その要旨とするところは下記のとおりである
。 （１） 重量％で、 Ｃ：０．００２〜０．０４％、 Ｃｒ：０．００５〜０．１００％、 Ｓｉ：０．０６％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ：０．０６％以下、 Ｓ：０．０６％以下、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：０．００
１０〜０．００８０％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を
、Ａｒ３ 変態点未満に冷却し、１１００℃以上の温度
に再加熱し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げる熱間
圧延を行い、脱スケールし、冷間圧延し、再結晶焼鈍し
、１０％以上２５％未満の圧下率で２次冷間圧延を施し
、板厚が０．１５ｍｍ以下、ＨＲ３０−Ｔ硬さが６２以
上で、かつ圧延方向の引張強さを４４ｋｇｆ／ｍｍ２
以上とすることを特徴とする板取り性が優れた極薄溶接
缶用薄鋼板の製造法。
【００１０】（２） 重量％で、
Ｃ：０．００２〜０．０４％、
Ｃｒ：０．００５〜０．１００％、
Ｓｉ：０．０６％以下、
Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、
Ｐ：０．０６％以下、
Ｓ：０．０６％以下、
酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％Ｎ：０．００１
０〜０．００８０％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる連続鋳
造された鋼片を、鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に冷却する
ことなく、高温鋼片のまま表面温度９００℃以上で熱間
圧延を開始し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げる熱
間圧延を行い、脱スケールし、冷間圧延し、再結晶焼鈍
し、１０％以上２５％未満の圧下率で２次冷間圧延を施
し、板厚が０．１５ｍｍ以下、ＨＲ３０−Ｔ硬さが６２
以上で、かつ圧延方向の引張強さを４４ｋｇｆ／ｍｍ２
以上とすることを特徴とする板取り性が優れた極薄溶
接缶用薄鋼板の製造法。
０〜０．００８０％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる連続鋳
造された鋼片を、鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に冷却する
ことなく、高温鋼片のまま表面温度９００℃以上で熱間
圧延を開始し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げる熱
間圧延を行い、脱スケールし、冷間圧延し、再結晶焼鈍
し、１０％以上２５％未満の圧下率で２次冷間圧延を施
し、板厚が０．１５ｍｍ以下、ＨＲ３０−Ｔ硬さが６２
以上で、かつ圧延方向の引張強さを４４ｋｇｆ／ｍｍ２
以上とすることを特徴とする板取り性が優れた極薄溶
接缶用薄鋼板の製造法。
【００１１】以下、本発明を詳細に説明する。Ｃは、そ
の含有量が多くなるとフランジ加工性がノーマル法、リ
バース法いずれの場合も顕著に劣化し、また溶接による
硬度変化が極薄材では大きくなるので上限を０．０４％
とする。また、Ｃ量が０．００２％未満になると、鋼板
の強度が低下し、強度を確保しようとすると、圧延直交
方向の延性が劣化し板取り性が悪化し、リバース法では
フランジ割れが多発するようになるので、下限を０．０
０２％とする。
の含有量が多くなるとフランジ加工性がノーマル法、リ
バース法いずれの場合も顕著に劣化し、また溶接による
硬度変化が極薄材では大きくなるので上限を０．０４％
とする。また、Ｃ量が０．００２％未満になると、鋼板
の強度が低下し、強度を確保しようとすると、圧延直交
方向の延性が劣化し板取り性が悪化し、リバース法では
フランジ割れが多発するようになるので、下限を０．０
０２％とする。
【００１２】Ｃｒは圧延直交方向の延性を劣化させずに
板取り性を高め、また強度を向上せしめる作用があり、
さらに非酸化雰囲気中の焼鈍時に鋼板表面に黒鉛が析出
する、いわゆるカーボン汚れの発生を防止する作用があ
る。この作用効果を得るには０．００５％以上含有させ
る必要がある。一方、その含有量が過剰になるとフラン
ジ加工性が劣化し、また合金コストが高くなるため、上
限を０．１００％とする。
板取り性を高め、また強度を向上せしめる作用があり、
さらに非酸化雰囲気中の焼鈍時に鋼板表面に黒鉛が析出
する、いわゆるカーボン汚れの発生を防止する作用があ
る。この作用効果を得るには０．００５％以上含有させ
る必要がある。一方、その含有量が過剰になるとフラン
ジ加工性が劣化し、また合金コストが高くなるため、上
限を０．１００％とする。
【００１３】Ｓｉは、その含有量が０．０６％を越える
と、めっき密着性が劣化し、フランジ加工性が劣化し、
耐食性が劣化するので、上限を０．０６％とする。Ｍｎ
は、その含有量が０．６０％を越えると、鋼板が過度に
硬質化してフランジ加工性が劣化するとともに、コスト
高となるので、上限を０．６０％とする。一方、その含
有量が少なくなると鋼板が軟質化し、ＨＲ３０−Ｔ硬さ
が６２以上でかつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ なる強度を確保できないので、その下限を０．０
５％とする。
と、めっき密着性が劣化し、フランジ加工性が劣化し、
耐食性が劣化するので、上限を０．０６％とする。Ｍｎ
は、その含有量が０．６０％を越えると、鋼板が過度に
硬質化してフランジ加工性が劣化するとともに、コスト
高となるので、上限を０．６０％とする。一方、その含
有量が少なくなると鋼板が軟質化し、ＨＲ３０−Ｔ硬さ
が６２以上でかつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ なる強度を確保できないので、その下限を０．０
５％とする。
【００１４】Ｐは、その含有量が多くなると鋼板が過度
に硬質化してフランジ加工性が劣化するとともに、耐食
性が劣化するので、上限を０．０６％とする。Ｓは、そ
の含有量が０．０６％を越えると、熱間脆性を昂進させ
るので、上限を０．０６％とする。酸可溶Ａｌは、その
含有量が多くなると鋼板を硬質化してフランジ加工性を
劣化させるので上限を０．１００％とする。また、酸可
溶Ａｌが０．００５％を下回ると、脱酸が不十分となり
、介在物の多い鋼板となってフランジ加工性が劣化する
ので、下限を０．００５％とする。
に硬質化してフランジ加工性が劣化するとともに、耐食
性が劣化するので、上限を０．０６％とする。Ｓは、そ
の含有量が０．０６％を越えると、熱間脆性を昂進させ
るので、上限を０．０６％とする。酸可溶Ａｌは、その
含有量が多くなると鋼板を硬質化してフランジ加工性を
劣化させるので上限を０．１００％とする。また、酸可
溶Ａｌが０．００５％を下回ると、脱酸が不十分となり
、介在物の多い鋼板となってフランジ加工性が劣化する
ので、下限を０．００５％とする。
【００１５】Ｎは、その含有量が多くなると鋼板を過度
に硬質化してフランジ加工性が劣化するので、上限を０
．０８０％とする。一方、その量が０．００１０％を下
回ると、鋼板が軟質化しＨＲ３０−Ｔ硬さが６２以上で
、かつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上
なる強度を確保できないので、下限を０．００１０％と
する。 前記成分を含有し、残部が鉄および不可避的不純物から
なる鋼を連続鋳造で鋼片とし、熱間圧延に供する。
に硬質化してフランジ加工性が劣化するので、上限を０
．０８０％とする。一方、その量が０．００１０％を下
回ると、鋼板が軟質化しＨＲ３０−Ｔ硬さが６２以上で
、かつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上
なる強度を確保できないので、下限を０．００１０％と
する。 前記成分を含有し、残部が鉄および不可避的不純物から
なる鋼を連続鋳造で鋼片とし、熱間圧延に供する。
【００１６】熱間圧延前の鋼片（スラブ）の熱履歴は、
一旦Ａｒ３ 変態点未満に冷却した後、再加熱する工程
、または連続鋳造された鋼片（鋳片）を、Ａｒ３ 変態
点未満に冷却されることなく高温鋼片のまま熱間圧延す
る、いわゆる直送圧延を行う。まず、一旦Ａｒ３ 変態
点未満に冷却し、再加熱する工程の場合は、再加熱温度
が１１００℃を下回ると、冷却時析出したＡｌＮが溶解
せず、Ｎの固溶強化による製品強度の確保ができず、そ
の後の２次冷間圧延で強度を確保しようとすると板取り
性が劣化するので、スラブ再加熱温度は１１００℃以上
とする。板取り性を優れたものとするためには１１５０
℃以上とすることが好ましい。
一旦Ａｒ３ 変態点未満に冷却した後、再加熱する工程
、または連続鋳造された鋼片（鋳片）を、Ａｒ３ 変態
点未満に冷却されることなく高温鋼片のまま熱間圧延す
る、いわゆる直送圧延を行う。まず、一旦Ａｒ３ 変態
点未満に冷却し、再加熱する工程の場合は、再加熱温度
が１１００℃を下回ると、冷却時析出したＡｌＮが溶解
せず、Ｎの固溶強化による製品強度の確保ができず、そ
の後の２次冷間圧延で強度を確保しようとすると板取り
性が劣化するので、スラブ再加熱温度は１１００℃以上
とする。板取り性を優れたものとするためには１１５０
℃以上とすることが好ましい。
【００１７】一方、Ａｒ３ 変態点未満に冷却されるこ
となく高温鋼片のまま熱間圧延する直送圧延工程の場合
は、熱延開始時の鋼片表面温度が９００℃を下回ると、
固溶ＮがＡｌＮとして析出し、固溶Ｎの固溶強化による
強度の確保ができず、また、板取り性が劣化するので、
鋼片の表面温度が９００℃以上にて熱間圧延を開始する
。
となく高温鋼片のまま熱間圧延する直送圧延工程の場合
は、熱延開始時の鋼片表面温度が９００℃を下回ると、
固溶ＮがＡｌＮとして析出し、固溶Ｎの固溶強化による
強度の確保ができず、また、板取り性が劣化するので、
鋼片の表面温度が９００℃以上にて熱間圧延を開始する
。
【００１８】熱間圧延仕上げ温度は、これがＡｒ３ 変
態点を下回ると、混粒組織となり、均一な材質が得られ
ず、板取り性が劣化するので、その下限をＡｒ３ 変態
点に限定する。熱間圧延捲取温度は限定の必要はないが
、高温になるとＡｌＮが析出して固溶Ｎが減少して鋼板
が軟質化し、また強度を確保しにくい場合があり、また
熱延板の炭化物が塊状化して耐食性を劣化させる傾向も
あるので、６８０℃以下とすることが望ましい。
態点を下回ると、混粒組織となり、均一な材質が得られ
ず、板取り性が劣化するので、その下限をＡｒ３ 変態
点に限定する。熱間圧延捲取温度は限定の必要はないが
、高温になるとＡｌＮが析出して固溶Ｎが減少して鋼板
が軟質化し、また強度を確保しにくい場合があり、また
熱延板の炭化物が塊状化して耐食性を劣化させる傾向も
あるので、６８０℃以下とすることが望ましい。
【００１９】熱間圧延後は脱スケール、例えば酸洗し、
冷間圧延し、再結晶焼鈍する。再結晶焼鈍後、２次冷間
圧延を行う。２次冷間圧延の圧下率は、これが１０％未
満ではＨＲ３０−Ｔ硬さが６２以上で、とくに圧延方向
の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上なる強度を確保
できないので、１０％以上とする。一方、圧下率が高く
なると圧延直交方向の延性が低下し、リバース法におけ
るフランジ加工性が劣化するので２５％未満とする。
冷間圧延し、再結晶焼鈍する。再結晶焼鈍後、２次冷間
圧延を行う。２次冷間圧延の圧下率は、これが１０％未
満ではＨＲ３０−Ｔ硬さが６２以上で、とくに圧延方向
の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上なる強度を確保
できないので、１０％以上とする。一方、圧下率が高く
なると圧延直交方向の延性が低下し、リバース法におけ
るフランジ加工性が劣化するので２５％未満とする。
【００２０】２次冷間圧延後の鋼板板厚は０．１５ｍｍ
以下とするが、これは缶素材を特に薄手化して、缶を軽
量化し、これによりさらに省資源を図るためである。ま
た鋼板のＨＲ３０−Ｔ硬さを６２以上で、かつ圧延方向
の引張強さを４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上と規定するのは
、板厚の薄手化を補って所定の缶強度を確保するためで
ある。
以下とするが、これは缶素材を特に薄手化して、缶を軽
量化し、これによりさらに省資源を図るためである。ま
た鋼板のＨＲ３０−Ｔ硬さを６２以上で、かつ圧延方向
の引張強さを４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上と規定するのは
、板厚の薄手化を補って所定の缶強度を確保するためで
ある。
【００２１】本発明製造方法により得られた鋼板に施さ
れる表面処理は、その方法を問わない。すなわち、すず
めっき、ニッケルめっき、あるいは特殊な下地処理後に
極薄目付けのすずめっきを行う方法など、溶接缶用鋼板
に用いられるいかなるめっき法であっても、本発明の作
用効果は発揮される。
れる表面処理は、その方法を問わない。すなわち、すず
めっき、ニッケルめっき、あるいは特殊な下地処理後に
極薄目付けのすずめっきを行う方法など、溶接缶用鋼板
に用いられるいかなるめっき法であっても、本発明の作
用効果は発揮される。
【００２２】
【実施例】まず、熱間圧延前の鋼片（スラブ）の熱履歴
が、一旦Ａｒ３ 変態点未満に冷却された後、再加熱さ
れる通常の工程を採る場合の実施例を示す。表１記載の
成分を有する鋼を転炉で溶製し、鋳造し、得られたスラ
ブを室温まで冷却した後、同表記載のスラブ再加熱温度
まで再加熱し、それぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．
０ｍｍまで熱間圧延し、酸洗し、冷間圧延し、焼鈍し、
同表記載の２次冷間圧延率で板厚０．１３ｍｍまで２次
冷間圧延し、極薄すずめっきを行った。
が、一旦Ａｒ３ 変態点未満に冷却された後、再加熱さ
れる通常の工程を採る場合の実施例を示す。表１記載の
成分を有する鋼を転炉で溶製し、鋳造し、得られたスラ
ブを室温まで冷却した後、同表記載のスラブ再加熱温度
まで再加熱し、それぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．
０ｍｍまで熱間圧延し、酸洗し、冷間圧延し、焼鈍し、
同表記載の２次冷間圧延率で板厚０．１３ｍｍまで２次
冷間圧延し、極薄すずめっきを行った。
【００２３】このようにして得られた極薄すずめっき鋼
板の硬さ、引張強さおよび伸びフランジ加工率を表２に
示す。ここで伸びフランジ加工率とは、本発明者らの実
験室のフランジ成形機にて溶接缶のフランジ加工のシミ
ュレーションを行った場合の破断発生までの加工率をい
い、本発明者らの実験室における測定法の場合、９．０
％以上が需要家においても合格と評価されることがわか
っている。
板の硬さ、引張強さおよび伸びフランジ加工率を表２に
示す。ここで伸びフランジ加工率とは、本発明者らの実
験室のフランジ成形機にて溶接缶のフランジ加工のシミ
ュレーションを行った場合の破断発生までの加工率をい
い、本発明者らの実験室における測定法の場合、９．０
％以上が需要家においても合格と評価されることがわか
っている。
【００２４】これらの表において、本発明の限定範囲か
ら外れた数値は下線をつけて示してある。表１および表
２から判るように、本発明鋼は硬さが６２以上で、かつ
引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高い強度を持つ
ため、板厚の薄手化に伴う缶強度の低下を十分補償する
ことができる。しかも伸びフランジ加工率は、ノーマル
法、リバース法のいずれの場合も高く、ノーマル法、リ
バース法のいずれの場合の板取りにも対応できるという
大きな特徴を有している。一方、本発明外のうち、試料
番号４はフランジ加工性には優れているものの、強度が
不足する。また、この試料は明らかにカーボン汚れに起
因すると考えられるめっき不良が観察された。試料番号
５はリバース法におけるフランジ加工性が悪く、強度も
不足である。試料番号６および７は強度は十分であるが
、リバース法におけるフランジ加工性が悪い。
ら外れた数値は下線をつけて示してある。表１および表
２から判るように、本発明鋼は硬さが６２以上で、かつ
引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高い強度を持つ
ため、板厚の薄手化に伴う缶強度の低下を十分補償する
ことができる。しかも伸びフランジ加工率は、ノーマル
法、リバース法のいずれの場合も高く、ノーマル法、リ
バース法のいずれの場合の板取りにも対応できるという
大きな特徴を有している。一方、本発明外のうち、試料
番号４はフランジ加工性には優れているものの、強度が
不足する。また、この試料は明らかにカーボン汚れに起
因すると考えられるめっき不良が観察された。試料番号
５はリバース法におけるフランジ加工性が悪く、強度も
不足である。試料番号６および７は強度は十分であるが
、リバース法におけるフランジ加工性が悪い。
【００２５】次に、熱間圧延前の鋼片（スラブ）の熱履
歴がＡｒ３ 変態点以下に冷却されることなく高温鋼片
（スラブ）のまま熱間圧延に供される、いわゆる直送圧
延工程を採る場合の実施例を示す。表３記載の成分を有
する鋼を転炉で溶製し、連続鋳造し、得られた鋼片（ス
ラブ）をＡｒ３ 変態点以下に冷却することなく同表記
載の鋼片（スラブ）表面温度のまま熱間圧延を開始し、
それぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．０ｍｍまで熱間
圧延し、酸洗し、冷間圧延し、焼鈍し、同表記載の２次
冷間圧延率で板厚０．１３ｍｍまで２次冷間圧延し、極
薄すずめっきを行った。
歴がＡｒ３ 変態点以下に冷却されることなく高温鋼片
（スラブ）のまま熱間圧延に供される、いわゆる直送圧
延工程を採る場合の実施例を示す。表３記載の成分を有
する鋼を転炉で溶製し、連続鋳造し、得られた鋼片（ス
ラブ）をＡｒ３ 変態点以下に冷却することなく同表記
載の鋼片（スラブ）表面温度のまま熱間圧延を開始し、
それぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．０ｍｍまで熱間
圧延し、酸洗し、冷間圧延し、焼鈍し、同表記載の２次
冷間圧延率で板厚０．１３ｍｍまで２次冷間圧延し、極
薄すずめっきを行った。
【００２６】このようにして得られた極薄すずめっき鋼
板の硬さ、引張強さおよび伸びフランジ加工率を表４に
示す。これらの表において、本発明の限定範囲から外れ
た数値は下線をつけて示してある。表３および表４から
判るように、本発明鋼は硬さが６２以上で、かつ引張強
さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高い強度を持つため、
板厚の薄手化に伴う缶強度の低下を十分補償することが
できる。 しかも伸びフランジ加工率は、ノーマル法、リバース法
のいずれの場合も高く、ノーマル法、リバース法のいず
れの場合の板取りにも対応できるという大きな特徴を有
している。一方、本発明外のうち、試料番号６および７
はフランジ加工性には優れているものの、強度が不足す
る。試料番号４および５は強度は十分であるが、リバー
ス法におけるフランジ加工性が悪い。また試料番号４は
、明らかにカーボン汚れに起因すると考えられるめっき
不良が観察された。
板の硬さ、引張強さおよび伸びフランジ加工率を表４に
示す。これらの表において、本発明の限定範囲から外れ
た数値は下線をつけて示してある。表３および表４から
判るように、本発明鋼は硬さが６２以上で、かつ引張強
さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高い強度を持つため、
板厚の薄手化に伴う缶強度の低下を十分補償することが
できる。 しかも伸びフランジ加工率は、ノーマル法、リバース法
のいずれの場合も高く、ノーマル法、リバース法のいず
れの場合の板取りにも対応できるという大きな特徴を有
している。一方、本発明外のうち、試料番号６および７
はフランジ加工性には優れているものの、強度が不足す
る。試料番号４および５は強度は十分であるが、リバー
ス法におけるフランジ加工性が悪い。また試料番号４は
、明らかにカーボン汚れに起因すると考えられるめっき
不良が観察された。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【表３】
【００３０】
【表４】
【００３１】
【発明の効果】本発明は、硬さが６２以上で、かつ圧延
方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上なる板厚０
．１５ｍｍ以下の極薄溶接缶胴用の高強度極薄鋼板を製
造するにあたり、製缶業者における板取り方向の制約を
完全に取り除き、ノーマル法、リバース法およびそれら
が混在する場合のいずれの板取りでも製缶可能な鋼板の
製造法を提供するものであり、その工業的価値はきわめ
て大きい。
方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上なる板厚０
．１５ｍｍ以下の極薄溶接缶胴用の高強度極薄鋼板を製
造するにあたり、製缶業者における板取り方向の制約を
完全に取り除き、ノーマル法、リバース法およびそれら
が混在する場合のいずれの板取りでも製缶可能な鋼板の
製造法を提供するものであり、その工業的価値はきわめ
て大きい。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．００２〜０．０４％、 Ｃｒ：０．００５〜０．１００％、 Ｓｉ：０．０６％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ：０．０６％以下、 Ｓ：０．０６％以下、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：０．００
１０〜０．００８０％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を
、Ａｒ３ 変態点未満に冷却し、１１００℃以上の温度
に再加熱し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げる熱間
圧延を行い、脱スケールし、冷間圧延し、再結晶焼鈍し
、１０％以上２５％未満の圧下率で２次冷間圧延を施し
、板厚が０．１５ｍｍ以下、ＨＲ３０−Ｔ硬さが６２以
上で、かつ圧延方向の引張強さを４４ｋｇｆ／ｍｍ２
以上とすることを特徴とする板取り性が優れた極薄溶接
缶用薄鋼板の製造法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．００２〜０．０４％、 Ｃｒ：０．００５〜０．１００％、 Ｓｉ：０．０６％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ：０．０６％以下、 Ｓ：０．０６％以下、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％Ｎ：０．００１
０〜０．００８０％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる連続鋳
造された鋼片を、鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に冷却する
ことなく、高温鋼片のまま表面温度９００℃以上で熱間
圧延を開始し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げる熱
間圧延を行い、脱スケールし、冷間圧延し、再結晶焼鈍
し、１０％以上２５％未満の圧下率で２次冷間圧延を施
し、板厚が０．１５ｍｍ以下、ＨＲ３０−Ｔ硬さが６２
以上で、かつ圧延方向の引張強さを４４ｋｇｆ／ｍｍ２
以上とすることを特徴とする板取り性が優れた極薄溶
接缶用薄鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10166591A JPH04333525A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 板取り性が優れた極薄溶接缶用薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10166591A JPH04333525A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 板取り性が優れた極薄溶接缶用薄鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04333525A true JPH04333525A (ja) | 1992-11-20 |
Family
ID=14306671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10166591A Withdrawn JPH04333525A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 板取り性が優れた極薄溶接缶用薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04333525A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003510186A (ja) * | 1999-09-24 | 2003-03-18 | ユジノール | 炭素鋼帯、特にパッケージング用鋼帯の製造方法、およびこうして製造された鋼帯 |
-
1991
- 1991-05-07 JP JP10166591A patent/JPH04333525A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003510186A (ja) * | 1999-09-24 | 2003-03-18 | ユジノール | 炭素鋼帯、特にパッケージング用鋼帯の製造方法、およびこうして製造された鋼帯 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980806 |