JPH04350125A - 板取り性が優れた溶接缶用薄鋼板の製造法 - Google Patents
板取り性が優れた溶接缶用薄鋼板の製造法Info
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- JPH04350125A JPH04350125A JP10166691A JP10166691A JPH04350125A JP H04350125 A JPH04350125 A JP H04350125A JP 10166691 A JP10166691 A JP 10166691A JP 10166691 A JP10166691 A JP 10166691A JP H04350125 A JPH04350125 A JP H04350125A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧延直交方向の延性劣
化がなく、板取り性が優れた溶接缶用薄鋼板の製造法に
関するものである。
化がなく、板取り性が優れた溶接缶用薄鋼板の製造法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、缶の接合は半田付け、樹脂接
着、溶接などの方法で行われている。その中で、鋼板歩
留り向上のために、接合代を少なくできる溶接による方
法が近年主流になりつつある。この溶接缶の製造工程に
おいて、溶接した缶胴に蓋をつけるために、缶胴の端部
に直径方向外側に向かって延出するフランジ部を形成す
る工程があり、これをフランジ加工と呼ぶ。この加工の
際、フランジ部に缶の内容物が漏れる原因となる割れ、
即ち、フランジ割れと呼ばれる欠陥を生じることがある
。このフランジ加工において、フランジ割れの発生しに
くい性能を、以下フランジ加工性と称する。
着、溶接などの方法で行われている。その中で、鋼板歩
留り向上のために、接合代を少なくできる溶接による方
法が近年主流になりつつある。この溶接缶の製造工程に
おいて、溶接した缶胴に蓋をつけるために、缶胴の端部
に直径方向外側に向かって延出するフランジ部を形成す
る工程があり、これをフランジ加工と呼ぶ。この加工の
際、フランジ部に缶の内容物が漏れる原因となる割れ、
即ち、フランジ割れと呼ばれる欠陥を生じることがある
。このフランジ加工において、フランジ割れの発生しに
くい性能を、以下フランジ加工性と称する。
【０００３】フランジ割れを生じる原因としては、溶接
による接合不良、鋼板の加工性不良、鋼板の介在物、溶
接部の硬化、溶接熱影響部の軟化などがある。一方、省
資源の観点から缶用素材の板厚は薄くなる傾向にあり、
板厚の薄手化に伴う缶強度の低下には鋼板の硬さを硬く
して対処している。このような薄鋼板としては、特開昭
５１−１３１４１３号公報に見られるように、熱間圧延
鋼板を冷間圧延後、焼鈍し、再度冷間圧延を行う、いわ
ゆる２回冷間圧延方式により製造した鋼板、いわゆるダ
ブル・レデュースド鋼板（以下ＤＲ鋼板と略称する）が
ある。
による接合不良、鋼板の加工性不良、鋼板の介在物、溶
接部の硬化、溶接熱影響部の軟化などがある。一方、省
資源の観点から缶用素材の板厚は薄くなる傾向にあり、
板厚の薄手化に伴う缶強度の低下には鋼板の硬さを硬く
して対処している。このような薄鋼板としては、特開昭
５１−１３１４１３号公報に見られるように、熱間圧延
鋼板を冷間圧延後、焼鈍し、再度冷間圧延を行う、いわ
ゆる２回冷間圧延方式により製造した鋼板、いわゆるダ
ブル・レデュースド鋼板（以下ＤＲ鋼板と略称する）が
ある。
【０００４】しかし、ＤＲ鋼板は、２次冷間圧延歪に起
因する鋼板の加工性劣化および溶接熱影響部の軟化が著
しく、溶接後フランジ加工でフランジ割れを起こすこと
が多いという欠点がある。この問題を解決する方法とし
ては、特開昭５８−１６４７５２号公報記載の方法のよ
うに高温捲取して結晶粒を大きくし加工性を高め、さら
に溶接時の軟化を抑制する技術や、特開昭５９−８９７
１８号公報記載の方法のようにＭｎ含有量を高め、熱間
圧延での高温捲取あるいは捲取後の均熱によりフランジ
加工を高める技術が提案されている。
因する鋼板の加工性劣化および溶接熱影響部の軟化が著
しく、溶接後フランジ加工でフランジ割れを起こすこと
が多いという欠点がある。この問題を解決する方法とし
ては、特開昭５８−１６４７５２号公報記載の方法のよ
うに高温捲取して結晶粒を大きくし加工性を高め、さら
に溶接時の軟化を抑制する技術や、特開昭５９−８９７
１８号公報記載の方法のようにＭｎ含有量を高め、熱間
圧延での高温捲取あるいは捲取後の均熱によりフランジ
加工を高める技術が提案されている。
【０００５】これらの技術により、フランジ加工の向上
が図られているが、２次冷間圧延の圧下率が例えば１５
％以上と大きいところから、フランジ加工性を含む鋼板
の材質特性の異方性が大きく、鋼板の圧延方向が缶胴の
軸方向に平行となるような板取り（以下、この板取り方
法をリバース法と称する）を行うと溶接後フランジ割れ
が多発するため、製缶業者は必ず鋼板の圧延方向が缶胴
の軸方向に直角となるような板取り（以下、この方法を
ノーマル法と称する）を行わなければならないという制
約を強いられる問題がある。更に、材質特性の異方性が
大きいため、溶接前の曲げ加工工程における変形挙動が
ノーマル法とリバース法とで異なり、ノーマル法とリバ
ース法の胴材が混在すると、製缶設備が故障、停止する
という問題もあった。
が図られているが、２次冷間圧延の圧下率が例えば１５
％以上と大きいところから、フランジ加工性を含む鋼板
の材質特性の異方性が大きく、鋼板の圧延方向が缶胴の
軸方向に平行となるような板取り（以下、この板取り方
法をリバース法と称する）を行うと溶接後フランジ割れ
が多発するため、製缶業者は必ず鋼板の圧延方向が缶胴
の軸方向に直角となるような板取り（以下、この方法を
ノーマル法と称する）を行わなければならないという制
約を強いられる問題がある。更に、材質特性の異方性が
大きいため、溶接前の曲げ加工工程における変形挙動が
ノーマル法とリバース法とで異なり、ノーマル法とリバ
ース法の胴材が混在すると、製缶設備が故障、停止する
という問題もあった。
【０００６】更に、鋼板は表面に汚れが生じることがあ
り、外観が劣化する問題があった。
り、外観が劣化する問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
点を解決し、製缶業者における板取り方向の制約を完全
に取り除き、ノーマル法、リバース法およびそれらの混
在する方法のいずれの場合の板取りでも製缶可能であっ
て、フランジ割れが発生せず、かつ鋼板表面がきれいで
外観が優れ、薄い板厚で強度特性が高い溶接缶用薄鋼板
を得ることを目的とする。
点を解決し、製缶業者における板取り方向の制約を完全
に取り除き、ノーマル法、リバース法およびそれらの混
在する方法のいずれの場合の板取りでも製缶可能であっ
て、フランジ割れが発生せず、かつ鋼板表面がきれいで
外観が優れ、薄い板厚で強度特性が高い溶接缶用薄鋼板
を得ることを目的とする。
【０００８】
【課題点を解決するための手段】本発明は、上記の目的
を達成するために実験・研究を行った結果、板取り性を
高めるには、圧延直交方向の延性劣化を生じさせずに、
かつ板厚が薄くても板強度を確保し、鋼板表面に汚れが
付かないような表面性状とすることが重要であり、これ
にはＣｒを低炭素鋼に含有させ、熱間圧延に先立つ鋼片
加熱条件・熱延条件、２次冷間圧延圧下率を組み合わせ
ればよいことを新規に知見した。
を達成するために実験・研究を行った結果、板取り性を
高めるには、圧延直交方向の延性劣化を生じさせずに、
かつ板厚が薄くても板強度を確保し、鋼板表面に汚れが
付かないような表面性状とすることが重要であり、これ
にはＣｒを低炭素鋼に含有させ、熱間圧延に先立つ鋼片
加熱条件・熱延条件、２次冷間圧延圧下率を組み合わせ
ればよいことを新規に知見した。
【０００９】本発明はこの知見に基づいて構成されたも
のであり、その要旨とするところは下記のとおりである
。 （１） 重量％で、 Ｃ：０．００２〜０．１０％、 Ｃｒ：０．００５〜０．１００％、 Ｓｉ：０．０６％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ：０．０４％以下、 Ｓ：０．０４％以下、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：０．００
１０〜０．０１００％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を
、Ａｒ３ 変態点未満に冷却し、１１００℃以上の温度
に再加熱し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げ、６８
０℃以下の温度で捲取る熱間圧延をし、脱スケールし、
冷間圧延し、再結晶焼鈍し、２％以上１０％未満の圧下
率で２次冷間圧延を施し、板厚が０．２６ｍｍ以下、Ｈ
Ｒ３０−Ｔ硬さが６２以上で、かつ圧延方向の引張強さ
を４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上とすることを特徴とする板
取り性が優れた溶接缶用薄鋼板の製造法。
のであり、その要旨とするところは下記のとおりである
。 （１） 重量％で、 Ｃ：０．００２〜０．１０％、 Ｃｒ：０．００５〜０．１００％、 Ｓｉ：０．０６％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ：０．０４％以下、 Ｓ：０．０４％以下、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：０．００
１０〜０．０１００％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を
、Ａｒ３ 変態点未満に冷却し、１１００℃以上の温度
に再加熱し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げ、６８
０℃以下の温度で捲取る熱間圧延をし、脱スケールし、
冷間圧延し、再結晶焼鈍し、２％以上１０％未満の圧下
率で２次冷間圧延を施し、板厚が０．２６ｍｍ以下、Ｈ
Ｒ３０−Ｔ硬さが６２以上で、かつ圧延方向の引張強さ
を４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上とすることを特徴とする板
取り性が優れた溶接缶用薄鋼板の製造法。
【００１０】（２） 重量％で、
Ｃ：０．００２〜０．１０％、
Ｃｒ：０．００５〜０．１００％、
Ｓｉ：０．０６％以下、
Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、
Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０４％以下、
酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：０．００
１０〜０．０１００％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる連続鋳
造された鋼片を、鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に冷却する
ことなく、高温鋼片のまま表面温度９００℃以上で熱間
圧延を開始し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げ、６
８０℃以下の温度で捲取り、脱スケールし、冷間圧延し
、再結晶焼鈍し、２％以上１０％未満の圧下率で２次冷
間圧延を施し、板厚が０．２６ｍｍ以下、ＨＲ３０−Ｔ
硬さが６２以上で、かつ圧延方向の引張強さを４４ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上とすることを特徴とする板取り性が優
れた溶接缶用薄鋼板の製造法。
１０〜０．０１００％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる連続鋳
造された鋼片を、鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に冷却する
ことなく、高温鋼片のまま表面温度９００℃以上で熱間
圧延を開始し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げ、６
８０℃以下の温度で捲取り、脱スケールし、冷間圧延し
、再結晶焼鈍し、２％以上１０％未満の圧下率で２次冷
間圧延を施し、板厚が０．２６ｍｍ以下、ＨＲ３０−Ｔ
硬さが６２以上で、かつ圧延方向の引張強さを４４ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上とすることを特徴とする板取り性が優
れた溶接缶用薄鋼板の製造法。
【００１１】以下、本発明を詳細に説明する。Ｃは、そ
の含有量が多くなるとフランジ加工性がノーマル法、リ
バース法のいずれの場合も顕著に劣化し、また溶接によ
る硬度変化が大きくなるので、上限を０．１０％とする
。溶接性の点からは０．０３０％以下が望ましい。また
、Ｃ量が０．００２％未満になると、鋼板の強度が低下
し、強度を確保しようとすると圧延直交方向の延性が劣
化し板取り性が悪化し、リバース法ではフランジ割れが
多発するようになるので、下限を０．００２％とする。
の含有量が多くなるとフランジ加工性がノーマル法、リ
バース法のいずれの場合も顕著に劣化し、また溶接によ
る硬度変化が大きくなるので、上限を０．１０％とする
。溶接性の点からは０．０３０％以下が望ましい。また
、Ｃ量が０．００２％未満になると、鋼板の強度が低下
し、強度を確保しようとすると圧延直交方向の延性が劣
化し板取り性が悪化し、リバース法ではフランジ割れが
多発するようになるので、下限を０．００２％とする。
【００１２】Ｃｒは圧延直交方向の延性を劣化させずに
板取り性を高め、また強度を向上する作用があり、さら
に非酸化雰囲気中の焼鈍時に鋼板表面に黒鉛が析出する
、いわゆるカーボン汚れの発生を防止する作用がある。 この作用効果を得るには、０．００５％以上含有させる
必要がある。一方、その含有量が過剰になるとフランジ
加工性が劣化し、また合金コストが高くなるため、上限
を０．１００％とする。
板取り性を高め、また強度を向上する作用があり、さら
に非酸化雰囲気中の焼鈍時に鋼板表面に黒鉛が析出する
、いわゆるカーボン汚れの発生を防止する作用がある。 この作用効果を得るには、０．００５％以上含有させる
必要がある。一方、その含有量が過剰になるとフランジ
加工性が劣化し、また合金コストが高くなるため、上限
を０．１００％とする。
【００１３】Ｓｉは、その含有量が０．０６％を越える
と、めっき密着性が劣化し、フランジ加工性が劣化し、
耐食性が劣化するので、上限を０．０６％とする。Ｍｎ
は、その含有量が０．６０％を越えると、鋼板が過度に
硬質化してフランジ加工性が劣化するとともに、コスト
高となるので、上限を０．６０％とする。一方、その含
有量が少なくなると鋼板が軟質化し、ＨＲ３０−Ｔ硬さ
が６２以上で、かつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇｆ／
ｍｍ２ 以上なる強度を確保できないので、その下限を
０．０５％とする。
と、めっき密着性が劣化し、フランジ加工性が劣化し、
耐食性が劣化するので、上限を０．０６％とする。Ｍｎ
は、その含有量が０．６０％を越えると、鋼板が過度に
硬質化してフランジ加工性が劣化するとともに、コスト
高となるので、上限を０．６０％とする。一方、その含
有量が少なくなると鋼板が軟質化し、ＨＲ３０−Ｔ硬さ
が６２以上で、かつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇｆ／
ｍｍ２ 以上なる強度を確保できないので、その下限を
０．０５％とする。
【００１４】Ｐは、その含有量が多くなると鋼板が過度
に硬質化してフランジ加工性が劣化するとともに、耐食
性が劣化するので、上限を０．０４％とする。Ｓは、そ
の含有量が０．０４％を越えると、熱間脆性を昂進させ
るので、上限を０．０４％とする。酸可溶Ａｌは、その
含有量が多くなると鋼板を硬質化してフランジ加工性を
劣化させるので上限を０．１００％とする。また、酸可
溶Ａｌが０．００５％を下回ると、脱酸が不十分となり
、介在物の多い鋼板となってフランジ加工性が劣化する
ので、下限を０．００５％とする。
に硬質化してフランジ加工性が劣化するとともに、耐食
性が劣化するので、上限を０．０４％とする。Ｓは、そ
の含有量が０．０４％を越えると、熱間脆性を昂進させ
るので、上限を０．０４％とする。酸可溶Ａｌは、その
含有量が多くなると鋼板を硬質化してフランジ加工性を
劣化させるので上限を０．１００％とする。また、酸可
溶Ａｌが０．００５％を下回ると、脱酸が不十分となり
、介在物の多い鋼板となってフランジ加工性が劣化する
ので、下限を０．００５％とする。
【００１５】Ｎは、その含有量が多くなると鋼板を過度
に硬質化してフランジ加工性が劣化するので、上限を０
．１００％以下とする。一方、その量が０．００１０％
を下回ると、鋼板が軟質化しＨＲ３０−Ｔ硬さが６２以
上で、かつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２
以上なる強度を確保できないので、下限を０．００１０
％とする。
に硬質化してフランジ加工性が劣化するので、上限を０
．１００％以下とする。一方、その量が０．００１０％
を下回ると、鋼板が軟質化しＨＲ３０−Ｔ硬さが６２以
上で、かつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２
以上なる強度を確保できないので、下限を０．００１０
％とする。
【００１６】前記成分を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼を連続鋳造で鋼片とし、熱間圧延に
供する。熱間圧延前の鋼片（スラブ）の熱履歴は、一旦
Ａｒ３ 変態点未満に冷却した後、再加熱する工程、ま
たは連続鋳造された鋼片（鋳片）をＡｒ３ 変態点未満
に冷却されることなく高温鋼片のまま熱間圧延に供する
、いわゆる直送圧延を行う。
的不純物からなる鋼を連続鋳造で鋼片とし、熱間圧延に
供する。熱間圧延前の鋼片（スラブ）の熱履歴は、一旦
Ａｒ３ 変態点未満に冷却した後、再加熱する工程、ま
たは連続鋳造された鋼片（鋳片）をＡｒ３ 変態点未満
に冷却されることなく高温鋼片のまま熱間圧延に供する
、いわゆる直送圧延を行う。
【００１７】まず、一旦Ａｒ３ 変態点未満に冷却し再
加熱する工程の場合は、再加熱温度が１１００℃を下回
ると、冷却時析出したＡｌＮが溶解せず、固溶Ｎの固溶
強化による製品強度の確保ができず、その後の２次冷間
圧延で強度を確保しようとすると板取り性が劣化するの
で、スラブ再加熱温度は１１００℃以上とする。一方、
Ａｒ３ 変態点未満に冷却されることなく高温鋼片のま
ま熱間圧延する直送圧延工程の場合は、熱延開始時の鋼
片表面温度が９００℃を下回ると、固溶ＮがＡｌＮとし
て析出し、固溶Ｎの固溶強化による強度の確保ができず
、また板取り性が劣化するので、鋼片の表面温度が９０
０℃以上にて熱間圧延を開始する。
加熱する工程の場合は、再加熱温度が１１００℃を下回
ると、冷却時析出したＡｌＮが溶解せず、固溶Ｎの固溶
強化による製品強度の確保ができず、その後の２次冷間
圧延で強度を確保しようとすると板取り性が劣化するの
で、スラブ再加熱温度は１１００℃以上とする。一方、
Ａｒ３ 変態点未満に冷却されることなく高温鋼片のま
ま熱間圧延する直送圧延工程の場合は、熱延開始時の鋼
片表面温度が９００℃を下回ると、固溶ＮがＡｌＮとし
て析出し、固溶Ｎの固溶強化による強度の確保ができず
、また板取り性が劣化するので、鋼片の表面温度が９０
０℃以上にて熱間圧延を開始する。
【００１８】熱間圧延仕上げ温度は、これがＡｒ３ 変
態点を下回ると、混粒組織となり、均一な材質が得られ
ず板採り性が劣化するので、その下限をＡｒ３ 変態点
に限定する。熱間圧延捲取温度は、高くなるとＡｌＮが
析出して固溶Ｎが減少し、鋼板が軟質化しＨＲ３０−Ｔ
硬さが６２以上で、かつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上なる強度を確保できず、また熱延板の
炭化物が塊状化して耐食性およびフランジ加工性を劣化
させるため、その上限を６８０℃に限定する。
態点を下回ると、混粒組織となり、均一な材質が得られ
ず板採り性が劣化するので、その下限をＡｒ３ 変態点
に限定する。熱間圧延捲取温度は、高くなるとＡｌＮが
析出して固溶Ｎが減少し、鋼板が軟質化しＨＲ３０−Ｔ
硬さが６２以上で、かつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上なる強度を確保できず、また熱延板の
炭化物が塊状化して耐食性およびフランジ加工性を劣化
させるため、その上限を６８０℃に限定する。
【００１９】熱間圧延の終了した鋼帯は、脱スケール、
例えば酸洗し、冷間圧延し、再結晶焼鈍が施される。再
結晶焼鈍の後、２次冷間圧延を行う。２次冷間圧延の圧
下率はこれが２％を下回ると、ＨＲ３０−Ｔ硬さが６２
以上で、かつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２
以上なる強度を確保できないので、２％以上とする。 また、その圧下率が１０％以上になるとリバース法にお
けるフランジ加工性が顕著に劣化し、材質特性の異方性
が大きくなるので、その上限を１０％未満に限定する。
例えば酸洗し、冷間圧延し、再結晶焼鈍が施される。再
結晶焼鈍の後、２次冷間圧延を行う。２次冷間圧延の圧
下率はこれが２％を下回ると、ＨＲ３０−Ｔ硬さが６２
以上で、かつ圧延方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２
以上なる強度を確保できないので、２％以上とする。 また、その圧下率が１０％以上になるとリバース法にお
けるフランジ加工性が顕著に劣化し、材質特性の異方性
が大きくなるので、その上限を１０％未満に限定する。
【００２０】２次冷間圧延後の鋼板板厚は０．２６ｍｍ
以下とするが、これは缶素材を薄手化して缶を軽量化し
、さらに省資源を図るためである。また鋼板のＨＲ３０
−Ｔ硬さを６２以上で、かつ圧延方向の引張強さを４４
ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上と規定するのは、板厚の薄手化を
補って所定の缶強度を確保するためである。本発明の製
造方法により得られた鋼板に施される表面処理は、その
方法を問わない。即ち、すずめっき、ニッケルめっき、
あるいは特殊な下地処理後に極薄目付けのすずめっきを
行う方法など、溶接缶用鋼板に用いられるいかなるめっ
き法であっても、本発明の作用効果は発揮される。
以下とするが、これは缶素材を薄手化して缶を軽量化し
、さらに省資源を図るためである。また鋼板のＨＲ３０
−Ｔ硬さを６２以上で、かつ圧延方向の引張強さを４４
ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上と規定するのは、板厚の薄手化を
補って所定の缶強度を確保するためである。本発明の製
造方法により得られた鋼板に施される表面処理は、その
方法を問わない。即ち、すずめっき、ニッケルめっき、
あるいは特殊な下地処理後に極薄目付けのすずめっきを
行う方法など、溶接缶用鋼板に用いられるいかなるめっ
き法であっても、本発明の作用効果は発揮される。
【００２１】
【実施例】まず、熱間圧延前の鋼片（スラブ）の熱履歴
が、一旦Ａｒ３ 変態点未満に冷却された後、再加熱さ
れる工程を採る場合の実施例を示す。表１記載の成分を
有する鋼を転炉で溶製し、鋳造し、得られたスラブを室
温まで冷却したのち、同表記載のスラブ再加熱温度まで
再加熱し、それぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．０ｍ
ｍまで熱間圧延し、酸洗し、冷間圧延し、焼鈍し、同表
記載の２次冷間圧延率で板厚０．１７ｍｍまで２次冷間
圧延し、極薄すずめっきを行った。
が、一旦Ａｒ３ 変態点未満に冷却された後、再加熱さ
れる工程を採る場合の実施例を示す。表１記載の成分を
有する鋼を転炉で溶製し、鋳造し、得られたスラブを室
温まで冷却したのち、同表記載のスラブ再加熱温度まで
再加熱し、それぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．０ｍ
ｍまで熱間圧延し、酸洗し、冷間圧延し、焼鈍し、同表
記載の２次冷間圧延率で板厚０．１７ｍｍまで２次冷間
圧延し、極薄すずめっきを行った。
【００２２】このようにして得られた極薄すずめっき鋼
板の硬さ、引張強さおよび伸びフランジ加工率を表２に
示す。ここで伸びフランジ加工率とは、本発明者の実験
室のフランジ成形機にて溶接缶のフランジ加工のシミュ
レーションを行った場合の破断発生までの加工率をいい
、本発明者の実験室における測定法の場合、９．０％以
上が需要家においても合格と評価されることが判ってい
る。
板の硬さ、引張強さおよび伸びフランジ加工率を表２に
示す。ここで伸びフランジ加工率とは、本発明者の実験
室のフランジ成形機にて溶接缶のフランジ加工のシミュ
レーションを行った場合の破断発生までの加工率をいい
、本発明者の実験室における測定法の場合、９．０％以
上が需要家においても合格と評価されることが判ってい
る。
【００２３】これらの表において、本発明の限定範囲か
ら外れた数値は下線をつけて示してある。表１および表
２から判るように、本発明鋼は硬さが６２以上で、かつ
引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高い強度を持つ
ため、板厚の薄手化に伴う缶強度の低下を十分補償する
ことができる。しかも伸びフランジ加工率は、ノーマル
法、リバース法のいずれの場合も高く、ノーマル法、リ
バース法のいずれの場合の板取りにも対応できるという
大きな特徴を有している。一方、本発明外のうち、試料
番号４はフランジ加工性には優れているものの、強度が
不足する。また、この試料は明らかにカーボン汚れに起
因すると考えられるめっき不良が観察された。試料番号
５はリバース法におけるフランジ加工性が悪く、強度も
不足である。試料番号６および７は強度は十分であるが
、リバース法におけるフランジ加工性が悪い。
ら外れた数値は下線をつけて示してある。表１および表
２から判るように、本発明鋼は硬さが６２以上で、かつ
引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高い強度を持つ
ため、板厚の薄手化に伴う缶強度の低下を十分補償する
ことができる。しかも伸びフランジ加工率は、ノーマル
法、リバース法のいずれの場合も高く、ノーマル法、リ
バース法のいずれの場合の板取りにも対応できるという
大きな特徴を有している。一方、本発明外のうち、試料
番号４はフランジ加工性には優れているものの、強度が
不足する。また、この試料は明らかにカーボン汚れに起
因すると考えられるめっき不良が観察された。試料番号
５はリバース法におけるフランジ加工性が悪く、強度も
不足である。試料番号６および７は強度は十分であるが
、リバース法におけるフランジ加工性が悪い。
【００２４】次に、熱間圧延前の鋼片（スラブ）の熱履
歴がＡｒ３ 変態点以下に冷却されることなく高温鋼片
（スラブ）のまま熱間圧延に供される、いわゆる直送圧
延工程を採る場合の実施例を示す。表３記載の成分を有
する鋼を転炉で溶製し、連続鋳造し、得られた鋼片（ス
ラブ）をＡｒ３ 変態点以下に冷却することなく、同表
記載の鋼片（スラブ）表面温度のまま熱間圧延を開始し
、それぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．０ｍｍまで熱
間圧延し、酸洗し、冷間圧延し、焼鈍し、同表記載の２
次冷間圧延率で板厚０．１７ｍｍまで２次冷間圧延し、
極薄すずめっきを行った。
歴がＡｒ３ 変態点以下に冷却されることなく高温鋼片
（スラブ）のまま熱間圧延に供される、いわゆる直送圧
延工程を採る場合の実施例を示す。表３記載の成分を有
する鋼を転炉で溶製し、連続鋳造し、得られた鋼片（ス
ラブ）をＡｒ３ 変態点以下に冷却することなく、同表
記載の鋼片（スラブ）表面温度のまま熱間圧延を開始し
、それぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．０ｍｍまで熱
間圧延し、酸洗し、冷間圧延し、焼鈍し、同表記載の２
次冷間圧延率で板厚０．１７ｍｍまで２次冷間圧延し、
極薄すずめっきを行った。
【００２５】このようにして得られた極薄すずめっき鋼
板の硬さ、引張強さおよび伸びフランジ加工率を表４に
示す。これらの表において、本発明の限定範囲から外れ
た数値は下線をつけて示してある。表３および表４から
判るように、本発明鋼は硬さが６２以上で、かつ引張強
さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高い強度を持つため、
板厚の薄手化に伴う缶強度の低下を十分補償することが
できる。 しかも伸びフランジ加工率は、ノーマル法、リバース法
のいずれの場合も高く、ノーマル法、リバース法のいず
れ場合の板取りにも対応できるという大きな特徴を有し
ている。一方、本発明外のうち、試料番号６および７は
フランジ加工性には優れているものの、強度が不足する
。試料番号４および５は強度は十分であるが、リバース
法におけるフランジ加工性が悪い。また試料番号４は、
明らかにカーボン汚れに起因すると考えられるめっき不
良が観察された。
板の硬さ、引張強さおよび伸びフランジ加工率を表４に
示す。これらの表において、本発明の限定範囲から外れ
た数値は下線をつけて示してある。表３および表４から
判るように、本発明鋼は硬さが６２以上で、かつ引張強
さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の高い強度を持つため、
板厚の薄手化に伴う缶強度の低下を十分補償することが
できる。 しかも伸びフランジ加工率は、ノーマル法、リバース法
のいずれの場合も高く、ノーマル法、リバース法のいず
れ場合の板取りにも対応できるという大きな特徴を有し
ている。一方、本発明外のうち、試料番号６および７は
フランジ加工性には優れているものの、強度が不足する
。試料番号４および５は強度は十分であるが、リバース
法におけるフランジ加工性が悪い。また試料番号４は、
明らかにカーボン汚れに起因すると考えられるめっき不
良が観察された。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】
【表４】
【００３０】
【発明の効果】本発明は、硬さが６２以上で、かつ圧延
方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上なる板厚０
．２６ｍｍ以下の溶接缶胴用の高強度極薄鋼板を製造す
るにあたり、製缶業者における板取り方向の制約を完全
に取り除き、ノーマル法、リバース法、およびそれらが
混在する方法のいずれの場合の板取りでも製缶可能な鋼
板の製造法を提供するものであり、その工業的価値はき
わめて大きい。
方向の引張強さが４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上なる板厚０
．２６ｍｍ以下の溶接缶胴用の高強度極薄鋼板を製造す
るにあたり、製缶業者における板取り方向の制約を完全
に取り除き、ノーマル法、リバース法、およびそれらが
混在する方法のいずれの場合の板取りでも製缶可能な鋼
板の製造法を提供するものであり、その工業的価値はき
わめて大きい。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．００２〜０．１０％、 Ｃｒ：０．００５〜０．１００％、 Ｓｉ：０．０６％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ：０．０４％以下、 Ｓ：０．０４％以下、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：０．００
１０〜０．０１００％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を
、Ａｒ３ 変態点未満に冷却し、１１００℃以上の温度
に再加熱し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げ、６８
０℃以下の温度で捲取る熱間圧延をし、脱スケールし、
冷間圧延し、再結晶焼鈍し、２％以上１０％未満の圧下
率で２次冷間圧延を施し、板厚が０．２６ｍｍ以下、Ｈ
Ｒ３０−Ｔ硬さが６２以上で、かつ圧延方向の引張強さ
を４４ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上とすることを特徴とする板
取り性が優れた溶接缶用薄鋼板の製造法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．００２〜０．１０％、 Ｃｒ：０．００５〜０．１００％、 Ｓｉ：０．０６％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ：０．０４％以下、 Ｓ：０．０４％以下、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：０．００
１０〜０．０１００％ を含み、残部が鉄および不可避的不純物からなる連続鋳
造された鋼片を、鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に冷却する
ことなく、高温鋼片のまま表面温度９００℃以上で熱間
圧延を開始し、Ａｒ３ 変態点以上の温度で仕上げ、６
８０℃以下の温度で捲取り、脱スケールし、冷間圧延し
、再結晶焼鈍し、２％以上１０％未満の圧下率で２次冷
間圧延を施し、板厚が０．２６ｍｍ以下、ＨＲ３０−Ｔ
硬さが６２以上で、かつ圧延方向の引張強さを４４ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上とすることを特徴とする板取り性が優
れた溶接缶用薄鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10166691A JPH04350125A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 板取り性が優れた溶接缶用薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10166691A JPH04350125A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 板取り性が優れた溶接缶用薄鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04350125A true JPH04350125A (ja) | 1992-12-04 |
Family
ID=14306699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10166691A Withdrawn JPH04350125A (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 板取り性が優れた溶接缶用薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04350125A (ja) |
-
1991
- 1991-05-07 JP JP10166691A patent/JPH04350125A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980806 |