JPH06264138A - 板取り性が優れた溶接缶用鋼板の製造法 - Google Patents
板取り性が優れた溶接缶用鋼板の製造法Info
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- JPH06264138A JPH06264138A JP5260893A JP5260893A JPH06264138A JP H06264138 A JPH06264138 A JP H06264138A JP 5260893 A JP5260893 A JP 5260893A JP 5260893 A JP5260893 A JP 5260893A JP H06264138 A JPH06264138 A JP H06264138A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶接缶胴用極薄鋼板の製造法。
【構成】 Ｃ：０．００６０〜０．０６００％、Ｓｉ：
０．０６％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、Ｐ：
０．０６％以下、Ｓ：０．０６％以下、Ａｌ：０．００
５〜０．１００％、Ｎ：０．０１００％超〜０．０３０
０％以下の熱鋼片を特定条件で熱延し、冷間圧延し、５
９０〜７５０℃で１０秒以上の再結晶焼鈍を施し、２％
以上１０％未満の圧下率で２次冷間圧延を施し、板厚が
０．２６mm以下、ＨR30-T 硬さが６２以上、引張強さが
４４kgf/mm2 以上としたことを特徴とする板取り性に優
れた溶接缶胴用極薄鋼板の製造法。 【効果】 溶接缶胴用の高強度極薄鋼板を製造するにあ
たり、製缶業者における板取り方向の制約を完全に取り
除き、ノーマル法、リバース法、およびそれらの混在の
いずれの板取りでも製缶可能な鋼板の製造法を提供す
る。
０．０６％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、Ｐ：
０．０６％以下、Ｓ：０．０６％以下、Ａｌ：０．００
５〜０．１００％、Ｎ：０．０１００％超〜０．０３０
０％以下の熱鋼片を特定条件で熱延し、冷間圧延し、５
９０〜７５０℃で１０秒以上の再結晶焼鈍を施し、２％
以上１０％未満の圧下率で２次冷間圧延を施し、板厚が
０．２６mm以下、ＨR30-T 硬さが６２以上、引張強さが
４４kgf/mm2 以上としたことを特徴とする板取り性に優
れた溶接缶胴用極薄鋼板の製造法。 【効果】 溶接缶胴用の高強度極薄鋼板を製造するにあ
たり、製缶業者における板取り方向の制約を完全に取り
除き、ノーマル法、リバース法、およびそれらの混在の
いずれの板取りでも製缶可能な鋼板の製造法を提供す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧延方向に直角な方向
の延性劣化がなく、板取り性が優れた溶接缶胴用極薄鋼
板の製造法に関するものである。
の延性劣化がなく、板取り性が優れた溶接缶胴用極薄鋼
板の製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、缶の接合は、半田付け、樹脂
接着、溶接などの方法で行なわれている。その中で、鋼
板歩留まり向上のために、接合代を少なくできる溶接に
よる方法が、近年主流になりつつある。
接着、溶接などの方法で行なわれている。その中で、鋼
板歩留まり向上のために、接合代を少なくできる溶接に
よる方法が、近年主流になりつつある。
【０００３】この溶接缶の製造工程において、溶接した
缶胴に蓋をつけるために、缶胴の端部に直径方向外側に
向かって延出するフランジ部を形成する工程があり、こ
れをフランジ加工と呼ぶ。フランジ加工の際、フランジ
部に缶の内容物が漏れる原因となる割れ、すなわちフラ
ンジ割れと呼ばれる欠陥を生じることがある（このフラ
ンジ加工においてフランジ割れの発生しにくい性能を、
以下フランジ加工性と称する。）。フランジ割れを生じ
る原因としては、溶接による接合不良、鋼板の加工性不
良、鋼板の介在物、溶接部の硬化、溶接熱影響部の軟化
などがある。
缶胴に蓋をつけるために、缶胴の端部に直径方向外側に
向かって延出するフランジ部を形成する工程があり、こ
れをフランジ加工と呼ぶ。フランジ加工の際、フランジ
部に缶の内容物が漏れる原因となる割れ、すなわちフラ
ンジ割れと呼ばれる欠陥を生じることがある（このフラ
ンジ加工においてフランジ割れの発生しにくい性能を、
以下フランジ加工性と称する。）。フランジ割れを生じ
る原因としては、溶接による接合不良、鋼板の加工性不
良、鋼板の介在物、溶接部の硬化、溶接熱影響部の軟化
などがある。
【０００４】一方、省資源の観点から缶用素材の板厚は
薄くなる傾向にあり、板厚の薄手化に伴う缶強度の低下
には鋼板の硬さを硬くして対処している。このような薄
鋼板としては、特開昭５１−１３１４１３号公報に見ら
れるように、熱間圧延鋼板を１次冷間圧延後、焼鈍し、
次に２次冷間圧延して加工硬化によって硬度を確保した
鋼板、いわゆるダブル・レデュースド鋼板がある。しか
し、このダブル・レデュースド鋼板は、２次冷間圧延に
よって導入された加工歪に起因する鋼板の加工性劣化お
よび溶接熱影響部の軟化が著しく、溶接後フランジ加工
でフランジ割れを起こすことが多いという欠点がある。
薄くなる傾向にあり、板厚の薄手化に伴う缶強度の低下
には鋼板の硬さを硬くして対処している。このような薄
鋼板としては、特開昭５１−１３１４１３号公報に見ら
れるように、熱間圧延鋼板を１次冷間圧延後、焼鈍し、
次に２次冷間圧延して加工硬化によって硬度を確保した
鋼板、いわゆるダブル・レデュースド鋼板がある。しか
し、このダブル・レデュースド鋼板は、２次冷間圧延に
よって導入された加工歪に起因する鋼板の加工性劣化お
よび溶接熱影響部の軟化が著しく、溶接後フランジ加工
でフランジ割れを起こすことが多いという欠点がある。
【０００５】この問題を解決する方法としては、特開昭
５８−１６４７５２号公報、特開昭５９−８９７１８号
公報などが提案されている。しかしこれらの既存技術
は、いずれも２次冷間圧延の圧下率が約１５％以上とな
るために鋼板特性に異方性を生じ、圧延方向に直角な方
向（以下Ｃ方向と略称する）の延性が著しく劣化すると
いう問題が生じる。
５８−１６４７５２号公報、特開昭５９−８９７１８号
公報などが提案されている。しかしこれらの既存技術
は、いずれも２次冷間圧延の圧下率が約１５％以上とな
るために鋼板特性に異方性を生じ、圧延方向に直角な方
向（以下Ｃ方向と略称する）の延性が著しく劣化すると
いう問題が生じる。
【０００６】したがって、鋼板の圧延方向が缶胴の軸方
向に平行となるような板取り（以下、この板取り方法を
リバース法と称する）を行なうと、Ｃ方向に伸び変形を
受けることとなり、溶接後フランジ割れが多発すること
から、製缶業者では、必ず鋼板の圧延方向が缶胴の軸方
向に直角となるような板取り（以下、この方法をノーマ
ル法と称する）を行なわなければならないという制約問
題があった。また、異方性が大きいために、溶接前の曲
げ加工工程における曲げ形状がノーマル法とリバース法
とで異なることから、ノーマル法とリバース法の胴材が
混在すると、製缶設備が故障停止するという問題もあっ
た。
向に平行となるような板取り（以下、この板取り方法を
リバース法と称する）を行なうと、Ｃ方向に伸び変形を
受けることとなり、溶接後フランジ割れが多発すること
から、製缶業者では、必ず鋼板の圧延方向が缶胴の軸方
向に直角となるような板取り（以下、この方法をノーマ
ル法と称する）を行なわなければならないという制約問
題があった。また、異方性が大きいために、溶接前の曲
げ加工工程における曲げ形状がノーマル法とリバース法
とで異なることから、ノーマル法とリバース法の胴材が
混在すると、製缶設備が故障停止するという問題もあっ
た。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
点を解決し、製缶業者における板取り方向の制約を完全
に取り除き、ノーマル法、リバース法、およびそれらの
混在のいずれの板取りでも製缶可能であって、フランジ
割れが発生せず、かつ高強度で極薄の溶接缶胴用鋼板の
製造法を提供するものである。
点を解決し、製缶業者における板取り方向の制約を完全
に取り除き、ノーマル法、リバース法、およびそれらの
混在のいずれの板取りでも製缶可能であって、フランジ
割れが発生せず、かつ高強度で極薄の溶接缶胴用鋼板の
製造法を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らの一人は、上
記の目的を達成するために、鋼板強度を確保しかつＣ方
向の延性劣化を生じさせない方法について種々の実験・
研究を行ない、Ｃ量およびＮ量の調整、熱間圧延に先立
つ鋼片加熱条件・熱延条件、２次冷間圧延圧下率を組み
合わせればよいことを知見して、既に出願している。し
かしながら、さらに検討を重ねた結果、焼鈍条件を特定
することによりＮ量の上限をさらに拡大できることを新
たに知見した。
記の目的を達成するために、鋼板強度を確保しかつＣ方
向の延性劣化を生じさせない方法について種々の実験・
研究を行ない、Ｃ量およびＮ量の調整、熱間圧延に先立
つ鋼片加熱条件・熱延条件、２次冷間圧延圧下率を組み
合わせればよいことを知見して、既に出願している。し
かしながら、さらに検討を重ねた結果、焼鈍条件を特定
することによりＮ量の上限をさらに拡大できることを新
たに知見した。
【０００９】本発明はこの知見に基づいて構成されたも
のであり、その要旨は （１）重量％で、Ｃ ：０．００６０％超〜０．０６０
０％未満、 Ｓｉ：０．０６％以下、Ｍｎ：０．０５〜
０．６０％、 Ｐ ：０．０６％以
下、Ｓ ：０．０６％以下、酸可溶Ａｌ：０．００５〜
０．１００％、Ｎ ：０．０１００％超〜０．０３００
％以下、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
（スラブ）を、Ａｒ3 変態点未満に冷却し、１０５０℃
以上のスラブ再加熱温度に加熱し、熱間圧延し、Ａｒ3
変態点以上の温度で仕上げ、６８０℃以下の温度で捲取
り、酸洗し、冷間圧延し、５９０℃以上７５０℃以下に
加熱し１０秒以上均熱したのちに冷却し、２％以上１０
％未満の圧下率で２次冷間圧延を施し、板厚が０．２６
mm以下、ＨR30-T 硬さが６２以上でかつ圧延方向の引張
強さが４４kgf/mm2 以上としたことを特徴とする板取り
性が優れた溶接缶胴用極薄鋼板の製造法、および （２）重量％で、Ｃ ：０．００６０％超〜０．０６０
０％未満、 Ｓｉ：０．０６％以下、Ｍｎ：０．０５〜
０．６０％、 Ｐ ：０．０６％以
下、Ｓ ：０．０６％以下、酸可溶Ａｌ：０．００５〜
０．１００％、Ｎ ：０．０１００％超〜０．０３００
％以下、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
（スラブ）を、鋳造後Ａｒ3 変態点以下に冷却すること
なく、高温鋼片（スラブ）のまま表面温度９００℃以上
で熱間圧延を開始し、Ａｒ3 変態点以上の温度で仕上
げ、６８０℃以下の温度で捲取り、酸洗し、冷間圧延
し、５９０℃以上７５０℃以下に加熱し１０秒以上均熱
したのちに冷却し、２％以上１０％未満の圧下率で２次
冷間圧延を施し、板厚が０．２６mm以下、ＨR30-T 硬さ
が６２以上でかつ圧延方向の引張強さが４４kgf/mm2 以
上としたことを特徴とする板取り性が優れた溶接缶胴用
極薄鋼板の製造法にある。
のであり、その要旨は （１）重量％で、Ｃ ：０．００６０％超〜０．０６０
０％未満、 Ｓｉ：０．０６％以下、Ｍｎ：０．０５〜
０．６０％、 Ｐ ：０．０６％以
下、Ｓ ：０．０６％以下、酸可溶Ａｌ：０．００５〜
０．１００％、Ｎ ：０．０１００％超〜０．０３００
％以下、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
（スラブ）を、Ａｒ3 変態点未満に冷却し、１０５０℃
以上のスラブ再加熱温度に加熱し、熱間圧延し、Ａｒ3
変態点以上の温度で仕上げ、６８０℃以下の温度で捲取
り、酸洗し、冷間圧延し、５９０℃以上７５０℃以下に
加熱し１０秒以上均熱したのちに冷却し、２％以上１０
％未満の圧下率で２次冷間圧延を施し、板厚が０．２６
mm以下、ＨR30-T 硬さが６２以上でかつ圧延方向の引張
強さが４４kgf/mm2 以上としたことを特徴とする板取り
性が優れた溶接缶胴用極薄鋼板の製造法、および （２）重量％で、Ｃ ：０．００６０％超〜０．０６０
０％未満、 Ｓｉ：０．０６％以下、Ｍｎ：０．０５〜
０．６０％、 Ｐ ：０．０６％以
下、Ｓ ：０．０６％以下、酸可溶Ａｌ：０．００５〜
０．１００％、Ｎ ：０．０１００％超〜０．０３００
％以下、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
（スラブ）を、鋳造後Ａｒ3 変態点以下に冷却すること
なく、高温鋼片（スラブ）のまま表面温度９００℃以上
で熱間圧延を開始し、Ａｒ3 変態点以上の温度で仕上
げ、６８０℃以下の温度で捲取り、酸洗し、冷間圧延
し、５９０℃以上７５０℃以下に加熱し１０秒以上均熱
したのちに冷却し、２％以上１０％未満の圧下率で２次
冷間圧延を施し、板厚が０．２６mm以下、ＨR30-T 硬さ
が６２以上でかつ圧延方向の引張強さが４４kgf/mm2 以
上としたことを特徴とする板取り性が優れた溶接缶胴用
極薄鋼板の製造法にある。
【００１０】以下、本発明を詳細に説明する。Ｃ量は、
０．０６００％以上になるとノーマル法、リバース法の
いずれにおいてもフランジ加工性が顕著に劣化するとと
もに溶接性も劣化するので、その上限を０．０６００％
未満に限定する。また、Ｃ量が０．００６０％以下にな
ると、鋼板の強度が低下するので強度を確保するために
２次冷延を施すと、Ｃ方向の延性が劣化して、リバース
法ではフランジ割れが多発するようになるので、その下
限を０．００６０％超に限定する。
０．０６００％以上になるとノーマル法、リバース法の
いずれにおいてもフランジ加工性が顕著に劣化するとと
もに溶接性も劣化するので、その上限を０．０６００％
未満に限定する。また、Ｃ量が０．００６０％以下にな
ると、鋼板の強度が低下するので強度を確保するために
２次冷延を施すと、Ｃ方向の延性が劣化して、リバース
法ではフランジ割れが多発するようになるので、その下
限を０．００６０％超に限定する。
【００１１】Ｓｉ量は、０．０６％を超えると、めっき
密着性、フランジ加工性、耐蝕性が劣化するので、上限
を０．０６％とする。Ｍｎ量は、０．６０％を超える
と、鋼板が過度に硬質化してフランジ加工性が劣化する
とともに、コスト高となるので、上限を０．６０％に限
定する。また、Ｍｎ量が０．０５％を下回ると、鋼板が
軟質化し、ＨR30-T 硬さが６２以上でかつ圧延方向の引
張強さが４４kgf/mm2 なる強度を確保できないので、そ
の下限を０．０５％に限定する。
密着性、フランジ加工性、耐蝕性が劣化するので、上限
を０．０６％とする。Ｍｎ量は、０．６０％を超える
と、鋼板が過度に硬質化してフランジ加工性が劣化する
とともに、コスト高となるので、上限を０．６０％に限
定する。また、Ｍｎ量が０．０５％を下回ると、鋼板が
軟質化し、ＨR30-T 硬さが６２以上でかつ圧延方向の引
張強さが４４kgf/mm2 なる強度を確保できないので、そ
の下限を０．０５％に限定する。
【００１２】Ｐ量は、０．０６％を超えると、鋼板が過
度に硬質化してフランジ加工性が劣化するとともに、耐
蝕性が劣化するので、上限を０．０６％とする。Ｓ量
は、０．０６％を超えると、フランジ加工性を劣化させ
るので、上限を０．０６％とする。
度に硬質化してフランジ加工性が劣化するとともに、耐
蝕性が劣化するので、上限を０．０６％とする。Ｓ量
は、０．０６％を超えると、フランジ加工性を劣化させ
るので、上限を０．０６％とする。
【００１３】酸可溶Ａｌは、０．１００％を超えると、
固溶Ａｌが鋼板を硬質化してフランジ加工性を劣化させ
るとともに、コスト高となるので、その上限を０．１０
０％とする。また、酸可溶Ａｌが０．００５％を下回る
と、脱酸が不十分となり、介在物の多い鋼板となってフ
ランジ加工性が劣化するので、その下限を０．００５％
とする。Ｎ量は、これまでは０．０１００％までが限度
と規定していたが、後述する焼鈍条件を採用することに
よって、０．０１００％超が可能となった。そしてＨR3
0-T 硬さが６２以上でかつ圧延方向の引張強さが４４kg
f/mm2 以上なる強度を確保できる。一方Ｎ量が０．０３
００％を超えると、鋼板が過度に硬質化してフランジ加
工性が劣化するので、上限を０．０３００％とする。
固溶Ａｌが鋼板を硬質化してフランジ加工性を劣化させ
るとともに、コスト高となるので、その上限を０．１０
０％とする。また、酸可溶Ａｌが０．００５％を下回る
と、脱酸が不十分となり、介在物の多い鋼板となってフ
ランジ加工性が劣化するので、その下限を０．００５％
とする。Ｎ量は、これまでは０．０１００％までが限度
と規定していたが、後述する焼鈍条件を採用することに
よって、０．０１００％超が可能となった。そしてＨR3
0-T 硬さが６２以上でかつ圧延方向の引張強さが４４kg
f/mm2 以上なる強度を確保できる。一方Ｎ量が０．０３
００％を超えると、鋼板が過度に硬質化してフランジ加
工性が劣化するので、上限を０．０３００％とする。
【００１４】これらの成分を有し、残部が鉄および不可
避的不純物からなる鋼を造塊または連続鋳造で鋼片（ス
ラブ）とし、熱間圧延する。熱間圧延前の鋼片（スラ
ブ）の熱履歴は、一旦Ａｒ3 変態点未満に冷却された後
再加熱される通常の工程、およびＡｒ3 変態点未満に冷
却されることなく高温鋼片（スラブ）のまま熱間圧延に
供されるいわゆる直送圧延工程のいずれもとり得る。
避的不純物からなる鋼を造塊または連続鋳造で鋼片（ス
ラブ）とし、熱間圧延する。熱間圧延前の鋼片（スラ
ブ）の熱履歴は、一旦Ａｒ3 変態点未満に冷却された後
再加熱される通常の工程、およびＡｒ3 変態点未満に冷
却されることなく高温鋼片（スラブ）のまま熱間圧延に
供されるいわゆる直送圧延工程のいずれもとり得る。
【００１５】まず、一旦Ａｒ3 変態点未満に冷却された
後再加熱される通常の工程の場合は、スラブ再加熱温度
が１０５０℃を下回ると、冷却時に析出したＡｌＮが溶
解せず、固溶Ｎの固溶強化による製品強度の確保ができ
ず、その後の２次冷間圧延で強度を確保しようとすると
板取り性が劣化するので、スラブ再加熱温度の下限を１
０５０℃に限定する。一方、Ａｒ3 変態点未満に冷却さ
れることなく高温鋼片（スラブ）のまま熱間圧延に供さ
れるいわゆる直送圧延工程の場合は、鋼片（スラブ）表
面温度が９００℃を下回ると、固溶ＮがＡｌＮとして析
出し、固溶Ｎの固溶強化による製品強度の確保ができ
ず、この場合にも板取り性が劣化するので、表面温度の
下限を９００℃に限定する。
後再加熱される通常の工程の場合は、スラブ再加熱温度
が１０５０℃を下回ると、冷却時に析出したＡｌＮが溶
解せず、固溶Ｎの固溶強化による製品強度の確保ができ
ず、その後の２次冷間圧延で強度を確保しようとすると
板取り性が劣化するので、スラブ再加熱温度の下限を１
０５０℃に限定する。一方、Ａｒ3 変態点未満に冷却さ
れることなく高温鋼片（スラブ）のまま熱間圧延に供さ
れるいわゆる直送圧延工程の場合は、鋼片（スラブ）表
面温度が９００℃を下回ると、固溶ＮがＡｌＮとして析
出し、固溶Ｎの固溶強化による製品強度の確保ができ
ず、この場合にも板取り性が劣化するので、表面温度の
下限を９００℃に限定する。
【００１６】熱間圧延仕上げ温度は、Ａｒ3 変態点を下
回ると、混粒組織となり、均一な材質が得られないの
で、その下限をＡｒ3 変態点に限定する。熱間圧延捲取
温度は、６８０℃を超えると、ＡｌＮが析出して固溶Ｎ
が減少し鋼板が軟質化しＨR30-T 硬さが６２以上でかつ
圧延方向の引張強さが４４kgf/mm2 以上なる強度を確保
できず、また、熱延板の炭化物が塊状化して耐蝕性を劣
化させるため、その上限を６８０℃に限定する。
回ると、混粒組織となり、均一な材質が得られないの
で、その下限をＡｒ3 変態点に限定する。熱間圧延捲取
温度は、６８０℃を超えると、ＡｌＮが析出して固溶Ｎ
が減少し鋼板が軟質化しＨR30-T 硬さが６２以上でかつ
圧延方向の引張強さが４４kgf/mm2 以上なる強度を確保
できず、また、熱延板の炭化物が塊状化して耐蝕性を劣
化させるため、その上限を６８０℃に限定する。
【００１７】熱間圧延の終了した鋼帯は、常法により、
酸洗し、冷間圧延し、再結晶焼鈍を施される。再結晶焼
鈍は、多量のＮによるフランジ加工性の劣化を防ぐため
に、５９０℃以上で均熱時間を１０秒以上とする。しか
し焼鈍温度が７５０℃を超えると鋼板が軟質化し、Ｈ
R30-T 硬さが６２以上でかつ圧延方向の引張強さが４４
kgf/mm2なる強度を確保できないので、その上限を７５
０℃に限定する。均熱後は冷却して、次に２次冷間圧延
を行なう。
酸洗し、冷間圧延し、再結晶焼鈍を施される。再結晶焼
鈍は、多量のＮによるフランジ加工性の劣化を防ぐため
に、５９０℃以上で均熱時間を１０秒以上とする。しか
し焼鈍温度が７５０℃を超えると鋼板が軟質化し、Ｈ
R30-T 硬さが６２以上でかつ圧延方向の引張強さが４４
kgf/mm2なる強度を確保できないので、その上限を７５
０℃に限定する。均熱後は冷却して、次に２次冷間圧延
を行なう。
【００１８】２次冷間圧延の圧下率は、２％を下回る
と、ＨR30-T 硬さが６２以上でかつ圧延方向の引張強さ
が４４kgf/mm2 以上なる強度を確保できないので、その
下限を２％以上に限定する。一方、その圧下率が１０％
以上になるとリバース法におけるフランジ加工性が顕著
に劣化し、材質特性の異方性が大きくなるので、その上
限を１０％未満に限定する。２次冷間圧延後の鋼板板厚
は０．２６mm以下とするが、これは缶素材を薄手化し缶
の軽量化さらに省資源をはかるためである。また鋼板の
ＨR30-T 硬さを６２以上でかつ圧延方向の引張強さを４
４kgf/mm2 以上と規定するのは、板厚の薄手化を補って
所定の缶強度を確保するためである。
と、ＨR30-T 硬さが６２以上でかつ圧延方向の引張強さ
が４４kgf/mm2 以上なる強度を確保できないので、その
下限を２％以上に限定する。一方、その圧下率が１０％
以上になるとリバース法におけるフランジ加工性が顕著
に劣化し、材質特性の異方性が大きくなるので、その上
限を１０％未満に限定する。２次冷間圧延後の鋼板板厚
は０．２６mm以下とするが、これは缶素材を薄手化し缶
の軽量化さらに省資源をはかるためである。また鋼板の
ＨR30-T 硬さを６２以上でかつ圧延方向の引張強さを４
４kgf/mm2 以上と規定するのは、板厚の薄手化を補って
所定の缶強度を確保するためである。
【００１９】本発明の製造方法による鋼板に施される表
面処理は、その方法を問わない。すなわち、すずめっ
き、ニッケルめっき、あるいは特殊な下地処理後に極薄
目付けのすずめっきを行なう方法など、溶接缶用鋼板に
用いられるいかなるめっきであっても、本発明の作用効
果は発揮される。
面処理は、その方法を問わない。すなわち、すずめっ
き、ニッケルめっき、あるいは特殊な下地処理後に極薄
目付けのすずめっきを行なう方法など、溶接缶用鋼板に
用いられるいかなるめっきであっても、本発明の作用効
果は発揮される。
【００２０】
〔実施例１〕まず、熱間圧延前の鋼片（スラブ）の熱履
歴が一旦Ａｒ3 変態点未満に冷却された後再加熱される
通常の工程をとる場合の実施例を示す。表１記載の成分
を有する鋼を転炉で溶製し、スラブを室温まで冷却した
のち、同表記載のスラブ再加熱温度まで再加熱し、それ
ぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．０mmまで熱間圧延
し、酸洗し、冷間圧延し、６３０℃×３０秒で連続焼鈍
し、同表記載の２次冷間圧延率で板厚０．１７mmまで２
次冷間圧延し、極薄すずめっきを行なった。
歴が一旦Ａｒ3 変態点未満に冷却された後再加熱される
通常の工程をとる場合の実施例を示す。表１記載の成分
を有する鋼を転炉で溶製し、スラブを室温まで冷却した
のち、同表記載のスラブ再加熱温度まで再加熱し、それ
ぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．０mmまで熱間圧延
し、酸洗し、冷間圧延し、６３０℃×３０秒で連続焼鈍
し、同表記載の２次冷間圧延率で板厚０．１７mmまで２
次冷間圧延し、極薄すずめっきを行なった。
【００２１】このようにして得られた極薄すずめっき鋼
板の硬さ、引張強さ、および伸びフランジ加工率を表２
に示す。ここで伸びフランジ加工率とは、本発明者らの
実験室のフランジ成形機にて溶接缶のフランジ加工のシ
ミュレーションを行なった場合の破断発生までの加工率
をいい、本発明者らの実験室における測定法の場合、
９．０％以上が需要家においても合格と評価されること
がわかっている。これらの表において、本発明の請求範
囲からはずれた数値は下線をつけて示してある。
板の硬さ、引張強さ、および伸びフランジ加工率を表２
に示す。ここで伸びフランジ加工率とは、本発明者らの
実験室のフランジ成形機にて溶接缶のフランジ加工のシ
ミュレーションを行なった場合の破断発生までの加工率
をいい、本発明者らの実験室における測定法の場合、
９．０％以上が需要家においても合格と評価されること
がわかっている。これらの表において、本発明の請求範
囲からはずれた数値は下線をつけて示してある。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】表１および表２からわかるように、本発明
鋼は硬さが６２以上でかつ引張強さが４４kgf/mm2 以上
の高い強度を持つため、板厚の薄手化に伴う缶強度の低
下を十分補償することができる。しかも伸びフランジ加
工率は、ノーマル法、リバース法いずれも高く、ノーマ
ル法、リバース法いずれの板取りにも対応できるという
大きな特徴を有している。一方、本発明外のうち、試料
番号４はフランジ加工性には優れるものの、強度が不足
する。試料番号５はリバース法におけるフランジ加工性
が悪く、強度も不足である。試料番号６および７は強度
は十分であるが、リバース法におけるフランジ加工性が
悪い。
鋼は硬さが６２以上でかつ引張強さが４４kgf/mm2 以上
の高い強度を持つため、板厚の薄手化に伴う缶強度の低
下を十分補償することができる。しかも伸びフランジ加
工率は、ノーマル法、リバース法いずれも高く、ノーマ
ル法、リバース法いずれの板取りにも対応できるという
大きな特徴を有している。一方、本発明外のうち、試料
番号４はフランジ加工性には優れるものの、強度が不足
する。試料番号５はリバース法におけるフランジ加工性
が悪く、強度も不足である。試料番号６および７は強度
は十分であるが、リバース法におけるフランジ加工性が
悪い。
【００２５】〔実施例２〕次に、熱間圧延前の鋼片（ス
ラブ）の熱履歴がＡｒ3 変態点未満に冷却されることな
く高温鋼片（スラブ）のまま熱間圧延に供されるいわゆ
る直送圧延工程をとる場合の実施例を示す。
ラブ）の熱履歴がＡｒ3 変態点未満に冷却されることな
く高温鋼片（スラブ）のまま熱間圧延に供されるいわゆ
る直送圧延工程をとる場合の実施例を示す。
【００２６】表３記載の成分を有する鋼を転炉で溶製
し、鋼片（スラブ）をＡｒ3 変態点未満に冷却すること
なく同表記載の鋼片（スラブ）表面温度のまま熱間圧延
を開始し、それぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．０mm
まで熱間圧延し、酸洗し、冷間圧延し、６５０℃×２０
秒で連続焼鈍し、同表記載の２次冷間圧延率で板厚０．
１７mmまで２次冷間圧延し、極薄すずめっきを行なっ
た。このようにして得られた極薄すずめっき鋼板の硬
さ、引張強さ、および伸びフランジ加工率を表４に示
す。これらの表において、本発明の請求範囲からはずれ
た数値は下線をつけて示してある。
し、鋼片（スラブ）をＡｒ3 変態点未満に冷却すること
なく同表記載の鋼片（スラブ）表面温度のまま熱間圧延
を開始し、それぞれ同表記載の熱延条件で板厚３．０mm
まで熱間圧延し、酸洗し、冷間圧延し、６５０℃×２０
秒で連続焼鈍し、同表記載の２次冷間圧延率で板厚０．
１７mmまで２次冷間圧延し、極薄すずめっきを行なっ
た。このようにして得られた極薄すずめっき鋼板の硬
さ、引張強さ、および伸びフランジ加工率を表４に示
す。これらの表において、本発明の請求範囲からはずれ
た数値は下線をつけて示してある。
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】表３および表４からわかるように、本発明
鋼は硬さが６２以上でかつ引張強さが４４kgf/mm2 以上
の高い強度を持つため、板厚の薄手化に伴う缶強度の低
下を十分補償することができる。しかも伸びフランジ加
工率は、ノーマル法、リバース法いずれも高く、ノーマ
ル法、リバース法いずれの板取りにも対応できるという
大きな特徴を有している。一方、本発明外のうち、試料
番号６および７はフランジ加工性には優れるものの、強
度が不足する。試料番号４および５は強度は十分である
が、リバース法におけるフランジ加工性が悪い。
鋼は硬さが６２以上でかつ引張強さが４４kgf/mm2 以上
の高い強度を持つため、板厚の薄手化に伴う缶強度の低
下を十分補償することができる。しかも伸びフランジ加
工率は、ノーマル法、リバース法いずれも高く、ノーマ
ル法、リバース法いずれの板取りにも対応できるという
大きな特徴を有している。一方、本発明外のうち、試料
番号６および７はフランジ加工性には優れるものの、強
度が不足する。試料番号４および５は強度は十分である
が、リバース法におけるフランジ加工性が悪い。
【００３０】
【発明の効果】本発明は、硬さが６２以上でかつ圧延方
向の引張強さが４４kgf/mm2 以上なる板厚０．２６mm以
下の溶接缶胴用の高強度極薄鋼板を製造するにあたり、
製缶業者における板取り方向の制約を完全に取り除き、
ノーマル法、リバース法、およびそれらの混在のいずれ
の板取りでも製缶可能な鋼板の製造法を提供するもので
あり、その工業的価値はきわめて大きい。
向の引張強さが４４kgf/mm2 以上なる板厚０．２６mm以
下の溶接缶胴用の高強度極薄鋼板を製造するにあたり、
製缶業者における板取り方向の制約を完全に取り除き、
ノーマル法、リバース法、およびそれらの混在のいずれ
の板取りでも製缶可能な鋼板の製造法を提供するもので
あり、その工業的価値はきわめて大きい。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．００６０％超〜０．０６００％未満、 Ｓｉ：０．０６％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ ：０．０６％以下、 Ｓ ：０．０６％以下、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ ：０．０１００％超〜０．０３００％以下、 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片（スラブ）
を、Ａｒ3 変態点未満に冷却し、１０５０℃以上のスラ
ブ再加熱温度に加熱し、熱間圧延し、Ａｒ3 変態点以上
の温度で仕上げ、６８０℃以下の温度で捲取り、酸洗
し、冷間圧延し、５９０℃以上７５０℃以下に加熱し１
０秒以上均熱したのちに冷却し、２％以上１０％未満の
圧下率で２次冷間圧延を施し、板厚が０．２６mm以下、
ＨR30-T 硬さが６２以上でかつ圧延方向の引張強さが４
４kgf/mm2 以上としたことを特徴とする板取り性が優れ
た溶接缶用鋼板の製造法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．００６０％超〜０．０６００％未満、 Ｓｉ：０．０６％以下、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、 Ｐ ：０．０６％以下、 Ｓ ：０．０６％以下、 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１００％、 Ｎ ：０．０１００％超〜０．０３００％以下、 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片（スラブ）
を、鋳造後Ａｒ3 変態点以下に冷却することなく、高温
鋼片（スラブ）のまま表面温度９００℃以上で熱間圧延
を開始し、Ａｒ3 変態点以上の温度で仕上げ、６８０℃
以下の温度で捲取り、酸洗し、冷間圧延し、５９０℃以
上７５０℃以下に加熱し１０秒以上均熱したのちに冷却
し、２％以上１０％未満の圧下率で２次冷間圧延を施
し、板厚が０．２６mm以下、ＨR30-T 硬さが６２以上で
かつ圧延方向の引張強さが４４kgf/mm2 以上としたこと
を特徴とする板取り性が優れた溶接缶用鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5260893A JPH06264138A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 板取り性が優れた溶接缶用鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5260893A JPH06264138A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 板取り性が優れた溶接缶用鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06264138A true JPH06264138A (ja) | 1994-09-20 |
Family
ID=12919516
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5260893A Withdrawn JPH06264138A (ja) | 1993-03-12 | 1993-03-12 | 板取り性が優れた溶接缶用鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06264138A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013008457A1 (ja) * | 2011-07-12 | 2013-01-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶用鋼板およびその製造方法 |
| JP2013133496A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Jfe Steel Corp | 成形性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| WO2015166646A1 (ja) * | 2014-04-30 | 2015-11-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-03-12 JP JP5260893A patent/JPH06264138A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013008457A1 (ja) * | 2011-07-12 | 2013-01-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶用鋼板およびその製造方法 |
| JP2013019027A (ja) * | 2011-07-12 | 2013-01-31 | Jfe Steel Corp | フランジ加工性に優れる高強度缶用鋼板およびその製造方法 |
| CN103649353A (zh) * | 2011-07-12 | 2014-03-19 | 杰富意钢铁株式会社 | 罐用钢板及其制造方法 |
| JP2013133496A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Jfe Steel Corp | 成形性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| WO2015166646A1 (ja) * | 2014-04-30 | 2015-11-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板及びその製造方法 |
| JP5907315B1 (ja) * | 2014-04-30 | 2016-04-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板及びその製造方法 |
| CN106460125A (zh) * | 2014-04-30 | 2017-02-22 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度钢板及其制造方法 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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