JPH0431615A - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排気浄化装置Info
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- JPH0431615A JPH0431615A JP2135233A JP13523390A JPH0431615A JP H0431615 A JPH0431615 A JP H0431615A JP 2135233 A JP2135233 A JP 2135233A JP 13523390 A JP13523390 A JP 13523390A JP H0431615 A JPH0431615 A JP H0431615A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、暖機時にも、暖機後にも、NOx、HC,C
Oエミッションを良好に浄化する内燃機関の排気浄化装
置に関する。
Oエミッションを良好に浄化する内燃機関の排気浄化装
置に関する。
[従来の技術]
リーンバーンエンジンを採用するにあたり、従来の三元
触媒では酸化雰囲気中においてNOx浄化ができないこ
とから、酸化雰囲気中であってもNOxが浄化できる、
いわゆる、リーンNOx触媒が開発されている。
触媒では酸化雰囲気中においてNOx浄化ができないこ
とから、酸化雰囲気中であってもNOxが浄化できる、
いわゆる、リーンNOx触媒が開発されている。
特開平1−130735号公報、特開平1−13554
1号公報は、リーンNOx触媒(遷移金属或いは貴金属
を担持せしめたゼオライトからなり、酸化雰囲気中、H
C存在下で排気ガス中のNQxを還元する触媒として定
義される)を開示している。
1号公報は、リーンNOx触媒(遷移金属或いは貴金属
を担持せしめたゼオライトからなり、酸化雰囲気中、H
C存在下で排気ガス中のNQxを還元する触媒として定
義される)を開示している。
特開平1−139145号公報は、内燃機関の排気系に
設けたリーンNOx触媒の下流に、酸化触媒または三元
触媒を設け、リーンNOx触媒で浄化できなかったHC
,COエミッションを浄化することを開示している。
設けたリーンNOx触媒の下流に、酸化触媒または三元
触媒を設け、リーンNOx触媒で浄化できなかったHC
,COエミッションを浄化することを開示している。
[発明が解決しようとする課題]
しかし、従来の技術においては、酸化触媒または三元触
媒がリーンNOx触媒下流に位置すること、およびリー
ンバーンエンジンは排気温が低いことにより、酸化触媒
または三元触媒の暖機性が悪く、機関暖機時には浄化性
能が低く、HC,Coエミッションが悪化する。
媒がリーンNOx触媒下流に位置すること、およびリー
ンバーンエンジンは排気温が低いことにより、酸化触媒
または三元触媒の暖機性が悪く、機関暖機時には浄化性
能が低く、HC,Coエミッションが悪化する。
本発明は、リーンNOx触媒と、三元触媒または酸化触
媒を併用した内燃機関の排気浄化装置において、機関暖
機時のエミッション低下をはかることを目的とする。
媒を併用した内燃機関の排気浄化装置において、機関暖
機時のエミッション低下をはかることを目的とする。
[課題を解決するための手段]
上記目的を達成するための、本発明に係る内燃機関の排
気浄化装置は、 排気マニホルド直後に設けた互いに並行な2つの通路を
有する並行通路部と、 並行通路部の一方の通路に設けた三元触媒または酸化触
媒、および並行通路部の他方の通路に設けたリーンNO
x触媒およびその直後に設けた三元触媒または酸化触媒
と、 排気ガスの流れを並行通路部の2つの通路の間で切替え
る切替弁と、 機関暖機時には排気を三元触媒または酸化触媒を設けた
通路側に流し、機関暖機後には排気をリーンNOx触媒
を設けた通路側に流すように、切替弁を切替える切替弁
制御手段と、 から成る。
気浄化装置は、 排気マニホルド直後に設けた互いに並行な2つの通路を
有する並行通路部と、 並行通路部の一方の通路に設けた三元触媒または酸化触
媒、および並行通路部の他方の通路に設けたリーンNO
x触媒およびその直後に設けた三元触媒または酸化触媒
と、 排気ガスの流れを並行通路部の2つの通路の間で切替え
る切替弁と、 機関暖機時には排気を三元触媒または酸化触媒を設けた
通路側に流し、機関暖機後には排気をリーンNOx触媒
を設けた通路側に流すように、切替弁を切替える切替弁
制御手段と、 から成る。
[作 用]
機関暖機時には、排気マニホルド直後に設けられた暖機
性の良い、三元触媒または酸化触媒に排気ガスが流れ、
HC,Coエミッションが低減される。一方、暖機後は
、リーンNOx触媒側に排気ガスが流れ、そこでNOx
が浄化され、続いてリーンNOx触媒直後の三元触媒ま
たは酸化触媒番こ排気ガスが流れ、リーンNOx触媒で
浄化しきれなかったHC,Coエミッションを、リーン
NOx触媒直後の三元触媒または酸化触媒(暖機後のた
め触媒も温度が上って活性化している)で浄化する。
性の良い、三元触媒または酸化触媒に排気ガスが流れ、
HC,Coエミッションが低減される。一方、暖機後は
、リーンNOx触媒側に排気ガスが流れ、そこでNOx
が浄化され、続いてリーンNOx触媒直後の三元触媒ま
たは酸化触媒番こ排気ガスが流れ、リーンNOx触媒で
浄化しきれなかったHC,Coエミッションを、リーン
NOx触媒直後の三元触媒または酸化触媒(暖機後のた
め触媒も温度が上って活性化している)で浄化する。
[実施例]
以下に、本発明に係る内燃機関の排気浄化装置の望まし
い実施例を、図面を参照して説明する。
い実施例を、図面を参照して説明する。
第1図は本発明の第1実施例を示している。希薄燃焼可
能な内燃機関2の排気系において、排気マニホルド4の
直後に並行通路部6が設けられている。そして、並行通
路部6の一方の通路には、三元触媒8または酸化触媒が
設けられ、並行通路部6の他方の通路には、リーンNO
x触媒10とその直後に酸化触媒12または三元触媒が
設けられている。並行通路部6に対して、排気ガスの流
れを、並行通路部の2つの通路の間で切替える切替弁1
4が設けられている。切替弁14は、後述する第9図の
制御フロー(切替弁制御手段)に従って切替え制御され
、機関暖機時には排気を三元触媒8または酸化触媒を設
けた通路側に流し、機関暖機後には排気をリーンNO触
媒10を設けた通路側に流す。
能な内燃機関2の排気系において、排気マニホルド4の
直後に並行通路部6が設けられている。そして、並行通
路部6の一方の通路には、三元触媒8または酸化触媒が
設けられ、並行通路部6の他方の通路には、リーンNO
x触媒10とその直後に酸化触媒12または三元触媒が
設けられている。並行通路部6に対して、排気ガスの流
れを、並行通路部の2つの通路の間で切替える切替弁1
4が設けられている。切替弁14は、後述する第9図の
制御フロー(切替弁制御手段)に従って切替え制御され
、機関暖機時には排気を三元触媒8または酸化触媒を設
けた通路側に流し、機関暖機後には排気をリーンNO触
媒10を設けた通路側に流す。
また、排気ガスの一部を吸気系マニホルド18に再循環
して戻すEGR装置16が設けられ、また、必要に応じ
て、排気系の並行通路部6が再び合流した排気管にメイ
ンの三元触媒22が設けられる。
して戻すEGR装置16が設けられ、また、必要に応じ
て、排気系の並行通路部6が再び合流した排気管にメイ
ンの三元触媒22が設けられる。
第2図〜第6図は本発明の第2実施例に係るものである
。第2実施例は、並行通路部6の2つの通路の一方が他
方の通路をまわりから囲むように形成してコンパクト化
をはかった点以外は、第1実施例に準じるので、準じる
部分に第1図と同符号を付すことにより、準じる部分の
説明を省略する。ただし、第2図、第3図、第4図はり
−ンNOx触媒10とその下流の酸化触媒12または三
元触媒を、他方の通路の三元触媒8または酸化触媒が外
周から囲む例を示しており、第5図、第6図は、一方の
通路の三元触媒8または酸化触媒を、他方の通路のリー
ンNOx触媒10とその下流の酸化触媒12または三元
触媒が外周から囲む例を示している。
。第2実施例は、並行通路部6の2つの通路の一方が他
方の通路をまわりから囲むように形成してコンパクト化
をはかった点以外は、第1実施例に準じるので、準じる
部分に第1図と同符号を付すことにより、準じる部分の
説明を省略する。ただし、第2図、第3図、第4図はり
−ンNOx触媒10とその下流の酸化触媒12または三
元触媒を、他方の通路の三元触媒8または酸化触媒が外
周から囲む例を示しており、第5図、第6図は、一方の
通路の三元触媒8または酸化触媒を、他方の通路のリー
ンNOx触媒10とその下流の酸化触媒12または三元
触媒が外周から囲む例を示している。
第10図は本発明の第3実施例に関るものである。
第3実施例は、並行通路部6で、リーンNOx触媒10
が設けられる方の通路に、かつリーンNOx触媒10の
上流側に、二次空気導入口20を設けて、機関停止後二
次空気を一定時間供給することにより、残留排ガスによ
る水の凝縮がリーンNOx触![10に生じないように
した点以外は、第1実施例に準じるので、準じる部分に
、第1図と同一符号を付すことにより、準じる部分の説
明を省略する。
が設けられる方の通路に、かつリーンNOx触媒10の
上流側に、二次空気導入口20を設けて、機関停止後二
次空気を一定時間供給することにより、残留排ガスによ
る水の凝縮がリーンNOx触![10に生じないように
した点以外は、第1実施例に準じるので、準じる部分に
、第1図と同一符号を付すことにより、準じる部分の説
明を省略する。
次に、EGR制御、空燃比制御、切替弁14の切替部、
二次空気供給について、順に、説明する。
二次空気供給について、順に、説明する。
第7図はEGRilJ!jルーチンを示している。第7
図のEGR制御ルーチンは、所定時間毎に割込まれて実
行される。ステップ101では、排気ガス温度が所定値
、たとえば450℃以上か否かを判断する。排気ガス温
度が所定値以上の高温であれば、ステップ102に進み
、排気ガス温度が所定値未満であればステップ106に
進み、EGRオフとするとともに、EGRオンフラグX
EGRを“OP+とする。
図のEGR制御ルーチンは、所定時間毎に割込まれて実
行される。ステップ101では、排気ガス温度が所定値
、たとえば450℃以上か否かを判断する。排気ガス温
度が所定値以上の高温であれば、ステップ102に進み
、排気ガス温度が所定値未満であればステップ106に
進み、EGRオフとするとともに、EGRオンフラグX
EGRを“OP+とする。
ステップ102では、吸入空気圧PMと回転速度Neの
2次元マツプにより、EGR弁開度に対応するステップ
モータのステップ数を補間演算する。
2次元マツプにより、EGR弁開度に対応するステップ
モータのステップ数を補間演算する。
なお、EGR弁開度は、ステップ102内に図示する如
く、全負荷付近(PM大)では、EGRを作動させる余
地がないのでOとし、軽負荷(PM小)では、NOx濃
度が低くかつ排気ガス温度も低いので、EGRの作動は
不要であるので、Oとする。
く、全負荷付近(PM大)では、EGRを作動させる余
地がないのでOとし、軽負荷(PM小)では、NOx濃
度が低くかつ排気ガス温度も低いので、EGRの作動は
不要であるので、Oとする。
したがって、斜線で示す中負荷部分でEGRを作動させ
ることになるが、その際、斜線部の中央部分でEGR弁
開度を大きくする。
ることになるが、その際、斜線部の中央部分でEGR弁
開度を大きくする。
ステップ103では、ステップ102にて演算されたE
GR量(ステップ量)をEGR装置16に指示し、ステ
ップ104にて、EGRがONしているか否かを判断し
、ONならステップ105に進んでEGRオンフラグX
EGRを“1″とし、EGRがONLでいないならステ
ップ106へ進んで、フラグXEGRを“0″とする。
GR量(ステップ量)をEGR装置16に指示し、ステ
ップ104にて、EGRがONしているか否かを判断し
、ONならステップ105に進んでEGRオンフラグX
EGRを“1″とし、EGRがONLでいないならステ
ップ106へ進んで、フラグXEGRを“0″とする。
なお、フラグXEGRは、第8図の燃料噴射量演算ルー
チンで用いられる。
チンで用いられる。
第8図は、空燃比制御のための噴射量演算ルーチンを示
しており、このルーチンは、所定クランク角(CA)毎
たとえば360 ’ A毎に実行される。
しており、このルーチンは、所定クランク角(CA)毎
たとえば360 ’ A毎に実行される。
ステップ201では、吸入空気圧PMと機関回転速度N
eに基づいて、図示しない2次元マツプにより、基本噴
射量TPを補間演算する。次に、ステップ202では、
機関がリーン運転条件か否か、たとえば水温THWが所
定値TWO以上か否かを判別する。そして、リーン運転
条件であればステップ204に進み、リーン運転条件で
なければ、ステップ203に進んでリーン化補正係数−
KLEANを1とおいて直接ステップ211に進む。な
お、KLEAN=1.0は理論空燃比相当値である。
eに基づいて、図示しない2次元マツプにより、基本噴
射量TPを補間演算する。次に、ステップ202では、
機関がリーン運転条件か否か、たとえば水温THWが所
定値TWO以上か否かを判別する。そして、リーン運転
条件であればステップ204に進み、リーン運転条件で
なければ、ステップ203に進んでリーン化補正係数−
KLEANを1とおいて直接ステップ211に進む。な
お、KLEAN=1.0は理論空燃比相当値である。
リーン運転条件のためにステップ204に進んだ場合、
ステップ204にて、EGRオンフラグXEGRにより
EGR作動中か否かを判別する。EGR作動がON中r
あtLば(XEGR= ’l” )、ステップ205〜
207にて係数PMLEANを演算し、EGR作動がO
FFであれば(XEGR=“O”)、ステップ208に
て係数PMLEANを演算する。
ステップ204にて、EGRオンフラグXEGRにより
EGR作動中か否かを判別する。EGR作動がON中r
あtLば(XEGR= ’l” )、ステップ205〜
207にて係数PMLEANを演算し、EGR作動がO
FFであれば(XEGR=“O”)、ステップ208に
て係数PMLEANを演算する。
ステップ205では、EGR作動による吸入空気圧PM
の上昇分PTを演算する。PTは、EGR弁開度量およ
び回転速度Neに依存し、EGR弁開度にほぼ比例し、
またNeにほぼ反比例するが、正確にPTを得るために
、予め2次元マツプを用意し、これに基づき補間計算し
て求める。そして、ステップ206にて、計測された吸
入空気圧PMから、EGR弁作動による上昇分PTを減
算し、新気弁の吸入空気圧PM−を PM−←PM−PT により演算する。ステップ207では、この吸入空気圧
PM′に基づき、ステップ207内図示の1次元マツプ
により係数PMLEANを補間計算する。
の上昇分PTを演算する。PTは、EGR弁開度量およ
び回転速度Neに依存し、EGR弁開度にほぼ比例し、
またNeにほぼ反比例するが、正確にPTを得るために
、予め2次元マツプを用意し、これに基づき補間計算し
て求める。そして、ステップ206にて、計測された吸
入空気圧PMから、EGR弁作動による上昇分PTを減
算し、新気弁の吸入空気圧PM−を PM−←PM−PT により演算する。ステップ207では、この吸入空気圧
PM′に基づき、ステップ207内図示の1次元マツプ
により係数PMLEANを補間計算する。
また、EGR作動OFF時には、ステップ208にて、
計測された吸入空気圧PMを直接用いて、ステップ20
8内図示の1次元マツプにより、係数PMLEANを補
間計算する。
計測された吸入空気圧PMを直接用いて、ステップ20
8内図示の1次元マツプにより、係数PMLEANを補
間計算する。
ステップ207、ステップ208内図示の曲線を比較し
てわかるように、PMLEANの値は、EGR作動中(
ステップ207)の方がEGR作動停止中(ステップ2
08)より大きくされている。すなわち、EGR作動中
にあっては、ややリッチめとされる。
てわかるように、PMLEANの値は、EGR作動中(
ステップ207)の方がEGR作動停止中(ステップ2
08)より大きくされている。すなわち、EGR作動中
にあっては、ややリッチめとされる。
ステップ209では回転速度Neに基づいて、ステップ
209内図示の1次元マツプにより係数NELEANを
補間計輝する。
209内図示の1次元マツプにより係数NELEANを
補間計輝する。
ステップ210では、上記の2つの係数PMLEAN、
NELEANにより、リーン化補正係数を、KLEAN
+−PMLEAN−NELEANにより演算し、ステッ
プ211へと進む。
NELEANにより、リーン化補正係数を、KLEAN
+−PMLEAN−NELEANにより演算し、ステッ
プ211へと進む。
ステップ211では、最終噴射量TALIを、TAU+
−TP−KLEAN・α十β により演算する。ここで、α、βは他の運転状態パラメ
ータによって定まる補正量である。ついで、ステップ2
12にて、噴射量TALIをセットすると共に、燃料噴
射をTAUに相当する時間だけ実行する。
−TP−KLEAN・α十β により演算する。ここで、α、βは他の運転状態パラメ
ータによって定まる補正量である。ついで、ステップ2
12にて、噴射量TALIをセットすると共に、燃料噴
射をTAUに相当する時間だけ実行する。
上記のリーン化補正係数は、第9図の切替弁14の制御
にも用いられる。
にも用いられる。
第9図は、切替弁14の切替制御ルーチンを示しており
、所定時間毎に割込まれて実行される。
、所定時間毎に割込まれて実行される。
ステップ301では、機関暖機を見るための機関冷却水
mTWを読込むとともに、スロットルバルブ全開時には
出力空燃比で燃焼させるために、バルブ全開を見るため
のリーン化補正係数KLEANを読込む。
mTWを読込むとともに、スロットルバルブ全開時には
出力空燃比で燃焼させるために、バルブ全開を見るため
のリーン化補正係数KLEANを読込む。
続いて、ステップ302に進み、測定されたTWが予め
記憶された所定の水温TWOより小か否かを判別し、小
なら暖機中とみなしてステップ303に進み、続いてス
テップ304.305へと進み、小でないなら暖機後と
みなしてステップ306に進む。
記憶された所定の水温TWOより小か否かを判別し、小
なら暖機中とみなしてステップ303に進み、続いてス
テップ304.305へと進み、小でないなら暖機後と
みなしてステップ306に進む。
ステップ303のバイパスフラグFB1は′1″がバイ
パスで三元触媒8または酸化触媒側に排気ガスが流れる
状態であり、この状態では切替弁4はバイパス“’ O
N ”となっており、また、バイパスフラグFB1が4
10 F#は、リーンNOx触媒10側に排気ガスが流
れている状態であり、この状態では切替弁4はバイパス
“OF F ”となっている。
パスで三元触媒8または酸化触媒側に排気ガスが流れる
状態であり、この状態では切替弁4はバイパス“’ O
N ”となっており、また、バイパスフラグFB1が4
10 F#は、リーンNOx触媒10側に排気ガスが流
れている状態であり、この状態では切替弁4はバイパス
“OF F ”となっている。
ステップ303でFB1=0でないとき、すなわち三元
触媒8または酸化触媒側に排気ガスが流れているときは
、そのまま何もしないでリターンし、FB1=Oのとき
、すなわちリーンNOx触媒10側に排気ガスが流れて
いるときは、ステップ304に進んで切替弁10をON
にして三元触[8または酸化触媒側に排気ガスが流れる
ようにし、ステップ305に進んでバイパスフラグFB
Iを1″にする。
触媒8または酸化触媒側に排気ガスが流れているときは
、そのまま何もしないでリターンし、FB1=Oのとき
、すなわちリーンNOx触媒10側に排気ガスが流れて
いるときは、ステップ304に進んで切替弁10をON
にして三元触[8または酸化触媒側に排気ガスが流れる
ようにし、ステップ305に進んでバイパスフラグFB
Iを1″にする。
ステップ302で水2fHTWが所定値TWOより高け
れば、暖機後と判断してステップ306に進み、ステッ
プ306でリーン化補正係数KLEAN≧1゜0か否か
を判別する。KLEAN≧1.0なら出力空燃比制御(
空燃比がリッチまたはストイキの制御)にあると判断し
、ステップ303〜305の、排気ガスを三元触媒8ま
たは酸化触媒側に流すフローにしたがって制御する。
れば、暖機後と判断してステップ306に進み、ステッ
プ306でリーン化補正係数KLEAN≧1゜0か否か
を判別する。KLEAN≧1.0なら出力空燃比制御(
空燃比がリッチまたはストイキの制御)にあると判断し
、ステップ303〜305の、排気ガスを三元触媒8ま
たは酸化触媒側に流すフローにしたがって制御する。
しかし、ステップ306でKLEAN≧1.0でないな
ら、リーン状体での燃焼が行われていてり一ンNOx触
IjX10によるNOx浄化が有効に働らくから、ステ
ップ307へと進む。
ら、リーン状体での燃焼が行われていてり一ンNOx触
IjX10によるNOx浄化が有効に働らくから、ステ
ップ307へと進む。
そして、ステップ307でバイパスフラグFBI−〇か
否かを判別し、FB1=0ならリーンNOx触媒10側
に排気ガスが流れているから、そのまま何もしないでリ
ターンする。そして、ステップ307で、FB1=Oで
ないなら、ステップ308に進んで、切替弁14をOF
FにしてリーンNOx触媒10側に排気ガスが流れるよ
うにし、ステップ309に進んでバイパスフラグFB1
を“0″としておく。
否かを判別し、FB1=0ならリーンNOx触媒10側
に排気ガスが流れているから、そのまま何もしないでリ
ターンする。そして、ステップ307で、FB1=Oで
ないなら、ステップ308に進んで、切替弁14をOF
FにしてリーンNOx触媒10側に排気ガスが流れるよ
うにし、ステップ309に進んでバイパスフラグFB1
を“0″としておく。
このようにして、暖機中と、暖機後であってもスロット
ル全開のときは、排気ガスが三元触[8または酸化触媒
に流され、暖機後でかつスロットル全開でないときは、
排気ガスがリーンNOx触媒10に流れるように、切替
弁14は制御される。
ル全開のときは、排気ガスが三元触[8または酸化触媒
に流され、暖機後でかつスロットル全開でないときは、
排気ガスがリーンNOx触媒10に流れるように、切替
弁14は制御される。
以上までは、第1、第2、第3実施例に適用される。
第12図は、第10図に示した第3実施例のみに適用さ
れる二次空気供給制御のための制御ルーチンである。第
3実施例の制御ルーチンは、リーンNOx触媒10の水
劣化対策のためのルーチンである。
れる二次空気供給制御のための制御ルーチンである。第
3実施例の制御ルーチンは、リーンNOx触媒10の水
劣化対策のためのルーチンである。
ざらに詳しくは、外気温が低いときのエンジン停止時に
は、リーンNOx触媒10側に水が凝縮し、この水にリ
ーンNo触媒10のイオン交換された銅イオンが溶出し
て、第11図に示す如<NOx浄化率の低下、したがっ
て触媒劣化が生じるので、リーンNOx触媒10への水
凝縮が防止されなければならない。第12図は、二次空
気を供給することによって、水凝縮を防止するためのル
ーチンである。
は、リーンNOx触媒10側に水が凝縮し、この水にリ
ーンNo触媒10のイオン交換された銅イオンが溶出し
て、第11図に示す如<NOx浄化率の低下、したがっ
て触媒劣化が生じるので、リーンNOx触媒10への水
凝縮が防止されなければならない。第12図は、二次空
気を供給することによって、水凝縮を防止するためのル
ーチンである。
このルーチンは、一定時間毎に割込まれ、実行される。
まず、ステップ401で、測定された外気温度TOが結
露温度TOCより小か否かを判断し、結露温度以上であ
れば、機関停止時に触媒上に水が凝縮しないから、何も
しないで、そのままリターンする。
露温度TOCより小か否かを判断し、結露温度以上であ
れば、機関停止時に触媒上に水が凝縮しないから、何も
しないで、そのままリターンする。
ステップ401でTo<TOCなら、機関停止時に結露
してしまうから、ステップ402に進んで、イグニッシ
ョンキーIGがOFFにされたか否かを判別し、IG=
OFFでないならそのままリターンし、IG=OFFな
ら、ステップ403に進んで、二次空気をONとし、第
10図の二次空気導入口20から二次空気をリーンNO
x触媒10の上流に供給する。
してしまうから、ステップ402に進んで、イグニッシ
ョンキーIGがOFFにされたか否かを判別し、IG=
OFFでないならそのままリターンし、IG=OFFな
ら、ステップ403に進んで、二次空気をONとし、第
10図の二次空気導入口20から二次空気をリーンNO
x触媒10の上流に供給する。
この二次空気の供給を一定時間続けるために、ステップ
404に進んでタイマーをスタートさせ、ステップ40
5で、タイマーでカウントアツプされていく時間tが、
所定の時間teを越える迄はそのままルーチンを繰り返
させる。
404に進んでタイマーをスタートさせ、ステップ40
5で、タイマーでカウントアツプされていく時間tが、
所定の時間teを越える迄はそのままルーチンを繰り返
させる。
ステップ405で、遂にt>teになると、ステップ4
06に進んで二次空気の供給をOFFにし、ステップ4
07でタイマーをOFFにしてクリアする。
06に進んで二次空気の供給をOFFにし、ステップ4
07でタイマーをOFFにしてクリアする。
上記により、機関停止時には一定時間二次空気がリーン
NOx触媒10に供給され、残留排気ガス中のH2Oの
結露は防止される。
NOx触媒10に供給され、残留排気ガス中のH2Oの
結露は防止される。
また、機関始動時、とくに冷間時の始動直後にも水分の
凝縮は生じやすいが、この時の対策は、第9図のフロー
において、暖機中はバイパスされて排気ガスがリーンN
Ox触媒10を通らないから、自然にリーンNOx触媒
10上の水分凝縮は防止されている。
凝縮は生じやすいが、この時の対策は、第9図のフロー
において、暖機中はバイパスされて排気ガスがリーンN
Ox触媒10を通らないから、自然にリーンNOx触媒
10上の水分凝縮は防止されている。
次に、作用について説明する。
第1〜第3実施例において、暖機中三元触媒8または酸
化触媒に流れるようにし、暖機後にはリーンNOx触媒
10を流れるようにされる。これによって、機関暖機時
には、排気マニホルド4の直後に設けられた、#Ivl
性のよい三元触媒8または酸化触媒により、HC,Go
エミッションが効果的に低減される。また、暖機後には
、リーンN。
化触媒に流れるようにし、暖機後にはリーンNOx触媒
10を流れるようにされる。これによって、機関暖機時
には、排気マニホルド4の直後に設けられた、#Ivl
性のよい三元触媒8または酸化触媒により、HC,Go
エミッションが効果的に低減される。また、暖機後には
、リーンN。
×触媒10によりNOx浄化され、リーンNOx触媒1
0で浄化しきれなかったHCSCOエミッションがリー
ンNOx触媒10の下流の酸化触媒12または三元触媒
で低減される。
0で浄化しきれなかったHCSCOエミッションがリー
ンNOx触媒10の下流の酸化触媒12または三元触媒
で低減される。
また、第2実施例のように、一方の触媒で他方の触媒を
周囲から囲むようにすると(第3〜第6図)、触媒コン
バータの構成がコンパクトになり、かつ、内側に配置さ
れた触媒のviI機性がよくなる。
周囲から囲むようにすると(第3〜第6図)、触媒コン
バータの構成がコンパクトになり、かつ、内側に配置さ
れた触媒のviI機性がよくなる。
ざらに、第3実施例のように、リーンNOx触ts10
の上流に、機関停止後、一定時間二次空気を供給するよ
うにすれば、リーンNOx触媒上への水分凝縮と触媒の
水力化も防止することができる。
の上流に、機関停止後、一定時間二次空気を供給するよ
うにすれば、リーンNOx触媒上への水分凝縮と触媒の
水力化も防止することができる。
[発明の効果]
本発明によれば、排気マニホルド直後に並行通路部を設
け、並行通路部の一方に三元触媒または酸化触媒を、他
方にリーンNOx触媒を設けて、機関暖機時には、三元
触媒または酸化触媒側に排気ガスが流れ、暖機後に、リ
ーンNOx触媒側に排気ガスが流れるよう(したので、
暖機中(も、HC,Goエミッションを効果的に低減す
ることができる。
け、並行通路部の一方に三元触媒または酸化触媒を、他
方にリーンNOx触媒を設けて、機関暖機時には、三元
触媒または酸化触媒側に排気ガスが流れ、暖機後に、リ
ーンNOx触媒側に排気ガスが流れるよう(したので、
暖機中(も、HC,Goエミッションを効果的に低減す
ることができる。
第1図は本発明の第1実施例に係る内燃機関の排気浄化
装置の系統図、 第2図は本発明の第2実施例に係る内燃機関の排気浄化
装置の系統図、 第3図は第2図の触媒部分の横断面図、第4図は第3図
の触媒部分の縦断面図、第5図はリーンNOx触媒と三
元触媒のうち、外関係を第3図と逆(した例の横断面図
、第6図は第5図の例の縦断面図、 17図はEGRifJtl17o−fw−ト、第8図は
噴射量演鋒フローチャート、 第9図は切替弁制御フローチャート、 第10図は本発明の第3実施例に係る内燃機関の排気浄
化装置の系統図、 第11図はリーンNOx触媒上の凝縮水への銅イオン溶
出割合−NOx浄化率特性図、 第12図は二次空気導入口フローチャート、である。 2・・・・・・内燃機関 4・・・・・・排気マニホルド 6・・・・・・並行通路部 8.12・・・・・・・・・三元触媒または酸化触媒1
0・・・・・・・・・リーンNOx触媒14・・・・・
・切替弁 16・・・・・・EGR装置 20・・・・・・二次空気導入口
装置の系統図、 第2図は本発明の第2実施例に係る内燃機関の排気浄化
装置の系統図、 第3図は第2図の触媒部分の横断面図、第4図は第3図
の触媒部分の縦断面図、第5図はリーンNOx触媒と三
元触媒のうち、外関係を第3図と逆(した例の横断面図
、第6図は第5図の例の縦断面図、 17図はEGRifJtl17o−fw−ト、第8図は
噴射量演鋒フローチャート、 第9図は切替弁制御フローチャート、 第10図は本発明の第3実施例に係る内燃機関の排気浄
化装置の系統図、 第11図はリーンNOx触媒上の凝縮水への銅イオン溶
出割合−NOx浄化率特性図、 第12図は二次空気導入口フローチャート、である。 2・・・・・・内燃機関 4・・・・・・排気マニホルド 6・・・・・・並行通路部 8.12・・・・・・・・・三元触媒または酸化触媒1
0・・・・・・・・・リーンNOx触媒14・・・・・
・切替弁 16・・・・・・EGR装置 20・・・・・・二次空気導入口
Claims (1)
- 1.排気マニホルド直後に設けた互いに並行な2つの通
路を有する並行通路部と、 並行通路部の一方の通路に設けた三元触媒または酸化触
媒、および並行通路部の他方の通路に設けたリーンNO
x触媒およびその直後に設けた三元触媒または酸化触媒
と、 排気ガスの流れを並行通路部の2つの通路の間で切替え
る切替弁と、 機関暖機時には排気を三元触媒または酸化触媒を設けた
通路側に流し、機関暖機後には排気をリーンNOx触媒
を設けた通路側に流すように、切替弁を切替える切替弁
制御手段と、 から成ることを特徴とする内燃機関の排気浄化装置。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2135233A JP2712758B2 (ja) | 1990-05-28 | 1990-05-28 | 内燃機関の排気浄化装置 |
US07/709,000 US5233830A (en) | 1990-05-28 | 1991-05-21 | Exhaust gas purification system for an internal combustion engine |
DE69113119T DE69113119T2 (de) | 1990-05-28 | 1991-05-27 | Abgasreinigungssystem für eine Brennkraftmaschine. |
EP91108708A EP0460507B1 (en) | 1990-05-28 | 1991-05-27 | Exhaust gas purification system for an internal combustion engine |
CA002043295A CA2043295C (en) | 1990-05-28 | 1991-05-27 | Exhaust gas purification system for an internal combustion engine |
US08/060,375 US5365733A (en) | 1990-05-28 | 1993-05-07 | Exhaust gas purification system for an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2135233A JP2712758B2 (ja) | 1990-05-28 | 1990-05-28 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0431615A true JPH0431615A (ja) | 1992-02-03 |
JP2712758B2 JP2712758B2 (ja) | 1998-02-16 |
Family
ID=15146925
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2135233A Expired - Fee Related JP2712758B2 (ja) | 1990-05-28 | 1990-05-28 | 内燃機関の排気浄化装置 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5233830A (ja) |
EP (1) | EP0460507B1 (ja) |
JP (1) | JP2712758B2 (ja) |
CA (1) | CA2043295C (ja) |
DE (1) | DE69113119T2 (ja) |
Cited By (3)
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US6281884B1 (en) | 1998-08-18 | 2001-08-28 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | General Chinese phonetic keyboard setting apparatus |
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