JPH04312238A - 制振性樹脂組成物およびこれを用いた制振性積層体 - Google Patents
制振性樹脂組成物およびこれを用いた制振性積層体Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は制振性が広い温度範囲に
おいて良好な樹脂組成物およびこれを用いた制振性積層
体に関する。更に詳しくは、本発明は自動車部品、電気
電子部品、オーディオ部品およびスポーツ部品など、広
い温度範囲において良好な制振性が求められている制振
材料分野において有用な制振性樹脂組成物およびこれを
用いた制振性積層体に関する。
おいて良好な樹脂組成物およびこれを用いた制振性積層
体に関する。更に詳しくは、本発明は自動車部品、電気
電子部品、オーディオ部品およびスポーツ部品など、広
い温度範囲において良好な制振性が求められている制振
材料分野において有用な制振性樹脂組成物およびこれを
用いた制振性積層体に関する。
【0002】
【従来の技術】単一の熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂
からなる制振材料は、一般に、良好な制振性能を示す温
度範囲が狭いので、使用温度が広範囲になる場合に問題
となる。この問題を改善するため、例えば特開昭57−
185140号公報、特開昭61−162348号公報
等に見られるように損失係数のピーク温度が異なる種類
の樹脂を積層する方法、および特開平2−298553
号公報等にみられるようにガラス転移温度の異なる3種
類の樹脂からなる多段グラフト共重合樹脂を用いる方法
が知られている。
からなる制振材料は、一般に、良好な制振性能を示す温
度範囲が狭いので、使用温度が広範囲になる場合に問題
となる。この問題を改善するため、例えば特開昭57−
185140号公報、特開昭61−162348号公報
等に見られるように損失係数のピーク温度が異なる種類
の樹脂を積層する方法、および特開平2−298553
号公報等にみられるようにガラス転移温度の異なる3種
類の樹脂からなる多段グラフト共重合樹脂を用いる方法
が知られている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】これらの方法は単一の
樹脂を用いた場合よりは良好な制振性能を示す温度が広
いものの、まだ不十分である。また、ガラス転移温度の
異なる樹脂の層の数を増やすことによって、制振性が広
い温度範囲において良好な樹脂組成物を得ることも考え
られるが、製造工程が煩雑となり好ましくない。そこで
、良好な制振性能を示す温度範囲が広く、生産性に優れ
る樹脂組成物について鋭意検討を行った結果、本発明を
完成した。
樹脂を用いた場合よりは良好な制振性能を示す温度が広
いものの、まだ不十分である。また、ガラス転移温度の
異なる樹脂の層の数を増やすことによって、制振性が広
い温度範囲において良好な樹脂組成物を得ることも考え
られるが、製造工程が煩雑となり好ましくない。そこで
、良好な制振性能を示す温度範囲が広く、生産性に優れ
る樹脂組成物について鋭意検討を行った結果、本発明を
完成した。
【0004】
【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、ゴム
成分の存在下または不存在下に、重合体のガラス転移温
度が−20℃以下となる単量体(I)を重合し、重合率
を50〜93重量%で停止することによって得られるゴ
ム状重合体30〜90重量%の存在下に、重合体のガラ
ス転移温度が60℃以上となる単量体(II)70〜1
0重量%を配合し、グラフト重合して得られるグラフト
重合体であって、かつ該単量体(II)のグラフト重合
が、まず単量体(II)のうち5〜30重量%を最初に
配合し、重合率50重量%以上まで重合し、その後残り
の単量体(II)を配合し、重合することによって得ら
れるグラフト重合体を含有してなる制振性樹脂組成物、
および、上記制振性樹脂組成物を硬質基材と積層してな
る制振性積層体に関する。
成分の存在下または不存在下に、重合体のガラス転移温
度が−20℃以下となる単量体(I)を重合し、重合率
を50〜93重量%で停止することによって得られるゴ
ム状重合体30〜90重量%の存在下に、重合体のガラ
ス転移温度が60℃以上となる単量体(II)70〜1
0重量%を配合し、グラフト重合して得られるグラフト
重合体であって、かつ該単量体(II)のグラフト重合
が、まず単量体(II)のうち5〜30重量%を最初に
配合し、重合率50重量%以上まで重合し、その後残り
の単量体(II)を配合し、重合することによって得ら
れるグラフト重合体を含有してなる制振性樹脂組成物、
および、上記制振性樹脂組成物を硬質基材と積層してな
る制振性積層体に関する。
【0005】以下本発明を具体的に説明する。本発明に
おいて重要なことは、重合体のガラス転移温度が−20
℃以下となる単量体(I)の重合を特定の重合率で停止
し、更に、その存在下に重合体のガラス転移温度が60
℃以上となる単量体(II)をグラフト重合する際、単
量体(II)の一部(特定量)を最初に特定の重合率迄
重合し、その後、その残りの単量体(II)を重合する
ことである。これによって、ガラス転移温度が−20℃
以下から60℃以上に連続的に変化する層ができ、広い
温度範囲で良好な制振性能をもたせることができる。
おいて重要なことは、重合体のガラス転移温度が−20
℃以下となる単量体(I)の重合を特定の重合率で停止
し、更に、その存在下に重合体のガラス転移温度が60
℃以上となる単量体(II)をグラフト重合する際、単
量体(II)の一部(特定量)を最初に特定の重合率迄
重合し、その後、その残りの単量体(II)を重合する
ことである。これによって、ガラス転移温度が−20℃
以下から60℃以上に連続的に変化する層ができ、広い
温度範囲で良好な制振性能をもたせることができる。
【0006】単量体(I)は、ゴム成分の存在下または
不存在下に配合し、その重合は、重合率50〜93重量
%、好ましくは60〜80重量%で停止させる。ここで
、単量体(I)の重合率が50重量%未満ではガラス転
移温度が連続的に変化する層の形成が困難となり、広い
温度範囲で良好な制振性能を示さないだけでなく、樹脂
の耐熱性および流動性が低下する。一方、単量体(I)
の重合率が、93重量%を越えると、ガラス転移温度が
連続的に変化する層の割合が少なくなり、良好な制振性
能を示す範囲が狭くなる。
不存在下に配合し、その重合は、重合率50〜93重量
%、好ましくは60〜80重量%で停止させる。ここで
、単量体(I)の重合率が50重量%未満ではガラス転
移温度が連続的に変化する層の形成が困難となり、広い
温度範囲で良好な制振性能を示さないだけでなく、樹脂
の耐熱性および流動性が低下する。一方、単量体(I)
の重合率が、93重量%を越えると、ガラス転移温度が
連続的に変化する層の割合が少なくなり、良好な制振性
能を示す範囲が狭くなる。
【0007】本発明において用いる単量体(I)として
はビニル系単量体の単独物または混合物があり、重合し
て得られる重合体のガラス転移温度が−20℃以下とな
り、得られる重合体がゴムとしての性質を示すものであ
れば用いることができる。制振性の面からは、重合して
得られる重合体のガラス転移温度が−100℃以上であ
ることが好ましい。具体的にはブタジエン、スチレンと
ブタジエンの混合物、アクリロニトリルとブタジエンの
混合物、イソプレン、クロロプレン、炭素数1〜13の
アルキル基を有するアクリル酸エステルと多官能性単量
体を主成分とする混合物等を使用することができる。
はビニル系単量体の単独物または混合物があり、重合し
て得られる重合体のガラス転移温度が−20℃以下とな
り、得られる重合体がゴムとしての性質を示すものであ
れば用いることができる。制振性の面からは、重合して
得られる重合体のガラス転移温度が−100℃以上であ
ることが好ましい。具体的にはブタジエン、スチレンと
ブタジエンの混合物、アクリロニトリルとブタジエンの
混合物、イソプレン、クロロプレン、炭素数1〜13の
アルキル基を有するアクリル酸エステルと多官能性単量
体を主成分とする混合物等を使用することができる。
【0008】好ましい単量体(I)としては、炭素数1
〜13のアルキル基を有するアクリル酸エステルと多官
能性単量体とを主成分とする混合物が挙げられる。炭素
数1〜13のアルキル基を有するアクリル酸エステルと
してはエチルアクリレート、ブチルアクリレート、2−
エチルヘキシルアクリレート等があり、このうちブチル
アクリレートが特に好ましい。多官能性単量体はアクリ
ル酸エステルの架橋及びグラフト反応の活性点のために
用いられ、単量体(I)中に好ましくは0.1〜20重
量%、特に好ましくは0.5〜10重量%用いられる。 0.1重量%未満では単量体(I)を重合して得られる
重合体の架橋およびグラフト反応が不十分となりガラス
転移温度の連続的に変化する層の形成が困難となる傾向
にある。一方20重量%を越えると得られる重合体のガ
ラス転移温度が上昇し該樹脂組成物の良好な制振性能を
示す温度幅が狭くなる傾向にある。多官能性単量体とし
ては、エチレングリコールジメタクリレート、ジエチレ
ングリコールジメタクリレート、エチレングリコールジ
アクリレート、ジビニルベンゼン、ジアリルフタレート
、ジシクロペンタジエンアクリレート、ジシクロペンタ
ジエンメタクリレート、トリアクリルホルマール等の多
価ビニル化合物、トリアリルシアヌレート、トリアリル
イソシアヌレート、ジアリルフタレート等の多価アリル
化合物などが挙げられるが、これらのうちトリアリルシ
アヌレート、トリアリルイソシアヌレート、ジシクロペ
ンタジエンアクリレート及びジシクロペンタジエンメタ
クリレートが特に好ましい。またこの場合に少量の、ア
クリル酸エステルと共重合可能な他の単量体、例えばア
クリロニトリル、スチレン等を、ゴム状重合体の重合に
用いる単量体(I)中に0〜30重量%、好ましくは0
〜25重量%使用してもよい。30重量%を越えるとゴ
ム状重合体としての良好な特性が十分得られなくなる傾
向にある。
〜13のアルキル基を有するアクリル酸エステルと多官
能性単量体とを主成分とする混合物が挙げられる。炭素
数1〜13のアルキル基を有するアクリル酸エステルと
してはエチルアクリレート、ブチルアクリレート、2−
エチルヘキシルアクリレート等があり、このうちブチル
アクリレートが特に好ましい。多官能性単量体はアクリ
ル酸エステルの架橋及びグラフト反応の活性点のために
用いられ、単量体(I)中に好ましくは0.1〜20重
量%、特に好ましくは0.5〜10重量%用いられる。 0.1重量%未満では単量体(I)を重合して得られる
重合体の架橋およびグラフト反応が不十分となりガラス
転移温度の連続的に変化する層の形成が困難となる傾向
にある。一方20重量%を越えると得られる重合体のガ
ラス転移温度が上昇し該樹脂組成物の良好な制振性能を
示す温度幅が狭くなる傾向にある。多官能性単量体とし
ては、エチレングリコールジメタクリレート、ジエチレ
ングリコールジメタクリレート、エチレングリコールジ
アクリレート、ジビニルベンゼン、ジアリルフタレート
、ジシクロペンタジエンアクリレート、ジシクロペンタ
ジエンメタクリレート、トリアクリルホルマール等の多
価ビニル化合物、トリアリルシアヌレート、トリアリル
イソシアヌレート、ジアリルフタレート等の多価アリル
化合物などが挙げられるが、これらのうちトリアリルシ
アヌレート、トリアリルイソシアヌレート、ジシクロペ
ンタジエンアクリレート及びジシクロペンタジエンメタ
クリレートが特に好ましい。またこの場合に少量の、ア
クリル酸エステルと共重合可能な他の単量体、例えばア
クリロニトリル、スチレン等を、ゴム状重合体の重合に
用いる単量体(I)中に0〜30重量%、好ましくは0
〜25重量%使用してもよい。30重量%を越えるとゴ
ム状重合体としての良好な特性が十分得られなくなる傾
向にある。
【0009】更に、上記のようにアクリル酸エステルを
単量体(I)として使用する場合は、ゴム成分としてジ
エン系ゴムの存在下で行うと成形品表面の光沢および低
温での耐衝撃性が向上するので好ましい。この場合、ア
クリルゴムの優れた制振性能および耐候性を保持するた
めにはジエン系重合体/アクリルゴム系重合体の重合に
用いる単量体混合物の比率は5/95〜40/60(重
量比)にするのが好ましい。ジエン系重合体としてはポ
リブタジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、アクリ
ロニトリル−ブタジエン共重合体等が挙げられる。
単量体(I)として使用する場合は、ゴム成分としてジ
エン系ゴムの存在下で行うと成形品表面の光沢および低
温での耐衝撃性が向上するので好ましい。この場合、ア
クリルゴムの優れた制振性能および耐候性を保持するた
めにはジエン系重合体/アクリルゴム系重合体の重合に
用いる単量体混合物の比率は5/95〜40/60(重
量比)にするのが好ましい。ジエン系重合体としてはポ
リブタジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、アクリ
ロニトリル−ブタジエン共重合体等が挙げられる。
【0010】次いで、得られる上記ゴム状重合体の存在
下に、重合体のガラス転移温度が60℃以上の単量体(
II)を配合し、グラフト重合するが、単量体(II)
のうち5〜30重量%を最初に配合し、重合する。 ここで単量体(II)のうち5重量%未満を最初に重合
すると、ガラス転移温度が連続的に変化する層の割合が
小さくなり、良好な制振性能を示す範囲が狭くなる。一
方、単量体(II)のうち30重量%を越える量を最初
に重合すると、ガラス転移温度が連続的に変化する層の
形成が困難となり、広い温度範囲で良好な制振性能を示
さなくなる。また、本発明においては、最初に重合する
単量体(II)の重合率を50重量%以上迄、好ましく
は50〜80重量%迄重合する。ここで重合率が50重
量%未満のときは、ガラス転移温度が連続的に変化する
層の形成が困難となり、広い温度範囲で良好な制振性能
を示さなくなる。
下に、重合体のガラス転移温度が60℃以上の単量体(
II)を配合し、グラフト重合するが、単量体(II)
のうち5〜30重量%を最初に配合し、重合する。 ここで単量体(II)のうち5重量%未満を最初に重合
すると、ガラス転移温度が連続的に変化する層の割合が
小さくなり、良好な制振性能を示す範囲が狭くなる。一
方、単量体(II)のうち30重量%を越える量を最初
に重合すると、ガラス転移温度が連続的に変化する層の
形成が困難となり、広い温度範囲で良好な制振性能を示
さなくなる。また、本発明においては、最初に重合する
単量体(II)の重合率を50重量%以上迄、好ましく
は50〜80重量%迄重合する。ここで重合率が50重
量%未満のときは、ガラス転移温度が連続的に変化する
層の形成が困難となり、広い温度範囲で良好な制振性能
を示さなくなる。
【0011】ゴム状重合体と単量体(II)の配合比率
は、ゴム状重合体(未反応の単量体(I)を含む)が3
0〜90重量%、好ましくは40〜85重量%に対し、
単量体(II)が70〜10重量%、好ましくは60〜
15重量%で使用される。ゴム状重合体の比率が30重
量%未満のときは低い温度での制振性能が劣り、ゴム状
重合体の比率が90重量%を越えると、高い温度での制
振性能が劣り、いずれも制振性能を示す温度範囲が狭く
なる。
は、ゴム状重合体(未反応の単量体(I)を含む)が3
0〜90重量%、好ましくは40〜85重量%に対し、
単量体(II)が70〜10重量%、好ましくは60〜
15重量%で使用される。ゴム状重合体の比率が30重
量%未満のときは低い温度での制振性能が劣り、ゴム状
重合体の比率が90重量%を越えると、高い温度での制
振性能が劣り、いずれも制振性能を示す温度範囲が狭く
なる。
【0012】単量体(II)としては、ビニル系単量体
の単独物または混合物があり、単量体(II)の重合に
より得られる重合体のガラス転移温度が60℃以上とな
るものであれば用いることができる。ここで、ガラス転
移温度が60℃未満のものでは広い温度範囲での制振性
能が得られない。同様の点から、ガラス転移温度が15
0℃以下となるものが好ましい。具体的には、スチレン
やスチレンとアクリロニトリル、メチルメタクリレート
、α−メチルスチレンから選ばれた1種類または2種類
以上の単量体との混合物、メチルメタクリレート、塩化
ビニル等が好ましいものとして挙げられる。
の単独物または混合物があり、単量体(II)の重合に
より得られる重合体のガラス転移温度が60℃以上とな
るものであれば用いることができる。ここで、ガラス転
移温度が60℃未満のものでは広い温度範囲での制振性
能が得られない。同様の点から、ガラス転移温度が15
0℃以下となるものが好ましい。具体的には、スチレン
やスチレンとアクリロニトリル、メチルメタクリレート
、α−メチルスチレンから選ばれた1種類または2種類
以上の単量体との混合物、メチルメタクリレート、塩化
ビニル等が好ましいものとして挙げられる。
【0013】単量体(I)および単量体(II)を重合
する方法としては乳化重合、懸濁重合、溶液重合、塊状
重合のいずれの方法も用いることが出来るが、ともに乳
化重合が特に好ましい。乳化重合に際し、乳化剤として
オレイン酸、ラウリル硫酸、ドデシルベンゼンスルホン
酸等のナトリウム塩およびカリウム塩に代表されるアニ
オン系乳化剤やポリオキシエチレンセチルエーテルなど
のノニオン系乳化剤を単量体に対して0.2〜5重量%
使用される。また、重合開始剤としては、通常の乳化重
合に用いられる、例えば、過硫酸塩やキュメンハイドロ
パーオキサイドとロンガリットおよび/または硫酸鉄等
のレドックス系重合開始剤が単量体に対して0.02〜
1重量%用いられる。さらに、必要に応じて、t−ドデ
シルメルカプタン等の連鎖移動剤が単量体に対して1重
量%以内で使用される。重合温度としては通常40℃〜
95℃が採用される。また、単量体(I)をゴム成分の
存在下に重合する場合、ゴム成分としてはジエン系ゴム
ラテックスを用いるのが好ましい。乳化重合後のラテッ
クスはカリミョウバン、硫酸マグネシウム、塩化カルシ
ウム等の塩または、硫酸、塩酸、酢酸等の酸によって凝
固され、脱水、乾燥の工程を経て樹脂粉末とされる。
する方法としては乳化重合、懸濁重合、溶液重合、塊状
重合のいずれの方法も用いることが出来るが、ともに乳
化重合が特に好ましい。乳化重合に際し、乳化剤として
オレイン酸、ラウリル硫酸、ドデシルベンゼンスルホン
酸等のナトリウム塩およびカリウム塩に代表されるアニ
オン系乳化剤やポリオキシエチレンセチルエーテルなど
のノニオン系乳化剤を単量体に対して0.2〜5重量%
使用される。また、重合開始剤としては、通常の乳化重
合に用いられる、例えば、過硫酸塩やキュメンハイドロ
パーオキサイドとロンガリットおよび/または硫酸鉄等
のレドックス系重合開始剤が単量体に対して0.02〜
1重量%用いられる。さらに、必要に応じて、t−ドデ
シルメルカプタン等の連鎖移動剤が単量体に対して1重
量%以内で使用される。重合温度としては通常40℃〜
95℃が採用される。また、単量体(I)をゴム成分の
存在下に重合する場合、ゴム成分としてはジエン系ゴム
ラテックスを用いるのが好ましい。乳化重合後のラテッ
クスはカリミョウバン、硫酸マグネシウム、塩化カルシ
ウム等の塩または、硫酸、塩酸、酢酸等の酸によって凝
固され、脱水、乾燥の工程を経て樹脂粉末とされる。
【0014】こうして得られるグラフト重合体は、本発
明の制振性樹脂組成物の主成分とされ、必要に応じて他
の樹脂や添加剤等と混合することができる。
明の制振性樹脂組成物の主成分とされ、必要に応じて他
の樹脂や添加剤等と混合することができる。
【0015】得られる本発明の制振性樹脂組成物は金属
板等の硬質基材と積層して、制振性積層体とすることが
できる。硬質基材として用いられる金属板の種類は特に
制限されないが、鉄、鋼鉄、合金鋼、高張力鋼、ステン
レス鋼、アルミニウム、アルミニウム合金、燐青銅、青
銅、真ちゅう、鉛等の板が特に好ましい。硬質基材とし
ては、金属板の他、硬質のプラスチックおよび繊維強化
プラスチックの板またはブロック、パーティクルボード
、木材、紙、スレート板、セメント板、煉瓦等の有機材
料、無機材料も用いることが出来る。
板等の硬質基材と積層して、制振性積層体とすることが
できる。硬質基材として用いられる金属板の種類は特に
制限されないが、鉄、鋼鉄、合金鋼、高張力鋼、ステン
レス鋼、アルミニウム、アルミニウム合金、燐青銅、青
銅、真ちゅう、鉛等の板が特に好ましい。硬質基材とし
ては、金属板の他、硬質のプラスチックおよび繊維強化
プラスチックの板またはブロック、パーティクルボード
、木材、紙、スレート板、セメント板、煉瓦等の有機材
料、無機材料も用いることが出来る。
【0016】硬質基材と制振性樹脂組成物との積層は、
常法により行うことができるが、制振性樹脂組成物はシ
ートまたはブロック状の形状にするのが好ましい。また
、硬質基材と制振性樹脂組成物との接着は、熱融着およ
び接着剤を用いた接着方法が使用できる。
常法により行うことができるが、制振性樹脂組成物はシ
ートまたはブロック状の形状にするのが好ましい。また
、硬質基材と制振性樹脂組成物との接着は、熱融着およ
び接着剤を用いた接着方法が使用できる。
【0017】
【実施例】以下に本発明の実施例を示す。なお、各特性
の測定方法は次のとおりである。 (1)重合率:重合体ラテックス中の残存モノマー量を
ガスクロマトグラフィーで測定し、仕込モノマー量と比
較して求めた。 (2)重量平均分子量:ゲルパーミエーションクロマト
グラフを用いて、アセトン可溶分のポリスチレン換算の
重量平均分子量を求めた。 (3)ガラス転移温度:厚さ1mmの試験片を切り出し
作成し、レオスペクトラーDVE−V4型動的粘弾性測
定装置(レオロジー社製)を用いて、振動数10Hz、
昇温速度2℃/分の条件でガラス転移温度を求めた。
の測定方法は次のとおりである。 (1)重合率:重合体ラテックス中の残存モノマー量を
ガスクロマトグラフィーで測定し、仕込モノマー量と比
較して求めた。 (2)重量平均分子量:ゲルパーミエーションクロマト
グラフを用いて、アセトン可溶分のポリスチレン換算の
重量平均分子量を求めた。 (3)ガラス転移温度:厚さ1mmの試験片を切り出し
作成し、レオスペクトラーDVE−V4型動的粘弾性測
定装置(レオロジー社製)を用いて、振動数10Hz、
昇温速度2℃/分の条件でガラス転移温度を求めた。
【0018】(4)制振性能の測定
・試験片の作成:長さ250mm、幅10mm、厚さ0
.5〜1mmの制振性樹脂板を長さ250mm、幅10
mm、厚さ0.8mmの鋼板で挾み、250℃で融着し
、拘束型試験片を作成した。 ・測定方法:試験片に0〜5kHzの範囲でランダムノ
イズを送り、各振動数の共振周波数を求める。各振動次
数の共振周波数(f0)と、それから振動レベルが3d
B低下した点の周波数(f1およびf2)を求め、下記
の計算式に従い、損失係数ηを計算する。
.5〜1mmの制振性樹脂板を長さ250mm、幅10
mm、厚さ0.8mmの鋼板で挾み、250℃で融着し
、拘束型試験片を作成した。 ・測定方法:試験片に0〜5kHzの範囲でランダムノ
イズを送り、各振動数の共振周波数を求める。各振動次
数の共振周波数(f0)と、それから振動レベルが3d
B低下した点の周波数(f1およびf2)を求め、下記
の計算式に従い、損失係数ηを計算する。
【数1】η=(f2−f1)/f0
・樹脂単体の損失係数(η′)の算出
下記の計算式に従い、樹脂単体の損失係数(η′)を算
出した。
出した。
【数2】
・測定条件:室温から100℃の温度範囲で、周波数1
kHzにおける制振性能を測定した。
kHzにおける制振性能を測定した。
【0019】実施例1
反応容器にアクリル酸ブチル1000重量部、トリアリ
ルイソシアヌレート20重量部および、過硫酸カリウム
0.6重量部、亜硫酸ナトリウム0.06重量部、脂肪
酸石鹸(花王石鹸(株)製、商品名:KSソープ)13
.1重量部を脱イオン水2000重量部に溶解したもの
を仕込み、混合撹拌した後、窒素置換し、60℃で3時
間重合させた後冷却して重合を停止させ、ゴム状重合体
ラテックスを得た。このときの重合率は72重量%であ
った。反応容器に上記ゴム状重合体ラテックス600重
量部(固形分および残存モノマー)を仕込み、これにス
チレン280重量部、アクリロニトリル120重量部、
キュメンハイドロパーオキサイド1.4重量部、t−ド
デシルメルカプタン1.6重量部からなる単量体混合物
のうち100重量部、脂肪酸石鹸(花王石鹸(株)製、
商品名:KSソープ)6.1重量部、ロンガリット1.
6重量部を1000重量部の脱イオン水に溶解した水溶
液のうち250重量部を仕込み、混合撹拌した後、窒素
置換し、65℃で2時間重合させた後(重合率55重量
%)、残りの単量体混合物および水溶液を2時間かけて
添加し、65℃で2時間、80℃で1時間重合した。得
られたラテックスを50℃のカリミョウバン水溶液で塩
析し脱水、乾燥してグラフト重合体パウダーを得た。ア
セトン可溶分の重量平均分子量は12万であった。この
パウダーを130℃でプレスし1mm厚のシートを得た
。このシートの動的粘弾性測定により、ゴム状重合体の
ガラス転移温度は−50℃、グラフトしたマトリックス
ポリマーのガラス転移温度は120℃であった。このシ
ートを鋼板に融着したものの制振特性のグラフを図1に
示す。
ルイソシアヌレート20重量部および、過硫酸カリウム
0.6重量部、亜硫酸ナトリウム0.06重量部、脂肪
酸石鹸(花王石鹸(株)製、商品名:KSソープ)13
.1重量部を脱イオン水2000重量部に溶解したもの
を仕込み、混合撹拌した後、窒素置換し、60℃で3時
間重合させた後冷却して重合を停止させ、ゴム状重合体
ラテックスを得た。このときの重合率は72重量%であ
った。反応容器に上記ゴム状重合体ラテックス600重
量部(固形分および残存モノマー)を仕込み、これにス
チレン280重量部、アクリロニトリル120重量部、
キュメンハイドロパーオキサイド1.4重量部、t−ド
デシルメルカプタン1.6重量部からなる単量体混合物
のうち100重量部、脂肪酸石鹸(花王石鹸(株)製、
商品名:KSソープ)6.1重量部、ロンガリット1.
6重量部を1000重量部の脱イオン水に溶解した水溶
液のうち250重量部を仕込み、混合撹拌した後、窒素
置換し、65℃で2時間重合させた後(重合率55重量
%)、残りの単量体混合物および水溶液を2時間かけて
添加し、65℃で2時間、80℃で1時間重合した。得
られたラテックスを50℃のカリミョウバン水溶液で塩
析し脱水、乾燥してグラフト重合体パウダーを得た。ア
セトン可溶分の重量平均分子量は12万であった。この
パウダーを130℃でプレスし1mm厚のシートを得た
。このシートの動的粘弾性測定により、ゴム状重合体の
ガラス転移温度は−50℃、グラフトしたマトリックス
ポリマーのガラス転移温度は120℃であった。このシ
ートを鋼板に融着したものの制振特性のグラフを図1に
示す。
【0020】実施例2
反応容器にポリブタジエンラテックス((株)住友ノー
ガタック製、商品名:SN−800T、平均粒径0.3
5μm、ゲル含有量85重量%)300重量部(固形分
)、アクリル酸ブチル700重量部、トリアリルイソシ
アヌレート14重量部および、過硫酸カリウム0.4重
量部、亜硫酸ナトリウム0.04重量部、脂肪酸石鹸(
花王石鹸(株)製、商品名:KSソープ)9.2重量部
を脱イオン水1420重量部に溶解したものを仕込み、
混合撹拌した後、窒素置換し、65℃で4時間重合させ
た後冷却して重合を停止させ、ゴム状重合体ラテックス
を得た。このときの重合率は67重量%であった。 このゴム状重合体を実施例1のゴム状重合体ラテックス
のかわりに用いて実施例1と同様にしてグラフト重合体
を作成し、制振特性を測定した。その結果を図2に示す
。なお、実施例1と同様に測定したポリブタジエンのガ
ラス転移温度は−85℃、ゴム状重合体(ポリブタジエ
ンを除く)のガラス転移温度は−50℃、グラフトした
マトリックスポリマーのガラス転移温度は120℃であ
った。また、アセトン可溶分の重量平均分子量は13万
であった。
ガタック製、商品名:SN−800T、平均粒径0.3
5μm、ゲル含有量85重量%)300重量部(固形分
)、アクリル酸ブチル700重量部、トリアリルイソシ
アヌレート14重量部および、過硫酸カリウム0.4重
量部、亜硫酸ナトリウム0.04重量部、脂肪酸石鹸(
花王石鹸(株)製、商品名:KSソープ)9.2重量部
を脱イオン水1420重量部に溶解したものを仕込み、
混合撹拌した後、窒素置換し、65℃で4時間重合させ
た後冷却して重合を停止させ、ゴム状重合体ラテックス
を得た。このときの重合率は67重量%であった。 このゴム状重合体を実施例1のゴム状重合体ラテックス
のかわりに用いて実施例1と同様にしてグラフト重合体
を作成し、制振特性を測定した。その結果を図2に示す
。なお、実施例1と同様に測定したポリブタジエンのガ
ラス転移温度は−85℃、ゴム状重合体(ポリブタジエ
ンを除く)のガラス転移温度は−50℃、グラフトした
マトリックスポリマーのガラス転移温度は120℃であ
った。また、アセトン可溶分の重量平均分子量は13万
であった。
【0021】実施例3
実施例2と同じゴム状重合体ラテックス800重量部(
固形分及び残存モノマー)を仕込み、これにスチレン1
40重量部、アクリロニトリル60重量部、キュメンハ
イドロパーオキサイド0.7重量部、t−ドデシルメル
カプタン0.8重量部からなる単量体混合物のうち52
重量部、脂肪酸石鹸(花王石鹸(株)製、商品名:KS
ソープ)3.7重量部、ロンガリット0.9重量部を5
00重量部の脱イオン水に溶解した水溶液のうち150
重量部を仕込み、混合撹拌した後、窒素置換し、65℃
で2時間重合させた後(重合率60重量%)、残りの単
量体混合物および水溶液を2時間かけて添加し、65℃
で2時間、80℃で1時間重合した。得られたラテック
スを20℃のカリミョウバン水溶液で塩析し脱水、乾燥
してグラフト重合体パウダーを得た。このグラフト重合
体を用いて実施例1と同様にして制振特性を測定した。 その結果を図3に示す。なお、実施例1と同様に測定し
たポリブタジエンのガラス転移温度は−85℃、ゴム状
重合体(ポリブタジエンを除く)のガラス転移温度は−
50℃、グラフトしたマトリックスポリマーのガラス転
移温度は120℃であった。また、アセトン可溶分の重
量平均分子量は12万であった。
固形分及び残存モノマー)を仕込み、これにスチレン1
40重量部、アクリロニトリル60重量部、キュメンハ
イドロパーオキサイド0.7重量部、t−ドデシルメル
カプタン0.8重量部からなる単量体混合物のうち52
重量部、脂肪酸石鹸(花王石鹸(株)製、商品名:KS
ソープ)3.7重量部、ロンガリット0.9重量部を5
00重量部の脱イオン水に溶解した水溶液のうち150
重量部を仕込み、混合撹拌した後、窒素置換し、65℃
で2時間重合させた後(重合率60重量%)、残りの単
量体混合物および水溶液を2時間かけて添加し、65℃
で2時間、80℃で1時間重合した。得られたラテック
スを20℃のカリミョウバン水溶液で塩析し脱水、乾燥
してグラフト重合体パウダーを得た。このグラフト重合
体を用いて実施例1と同様にして制振特性を測定した。 その結果を図3に示す。なお、実施例1と同様に測定し
たポリブタジエンのガラス転移温度は−85℃、ゴム状
重合体(ポリブタジエンを除く)のガラス転移温度は−
50℃、グラフトしたマトリックスポリマーのガラス転
移温度は120℃であった。また、アセトン可溶分の重
量平均分子量は12万であった。
【0022】実施例4
実施例2と同じゴム状重合体ラテックス400重量部(
固形分及び残存モノマー)を仕込み、これにスチレン4
32重量部、アクリロニトリル168重量部、キュメン
ハイドロパーオキサイド2.1重量部、t−ドデシルメ
ルカプタン2.4重量部からなる単量体混合物のうち5
2重量部、脂肪酸石鹸(花王石鹸(株)製、商品名:K
Sソープ)11.1重量部、ロンガリット2.7重量部
を1500重量部の脱イオン水に溶解した水溶液のうち
500重量部を仕込み、混合撹拌した後、窒素置換し、
65℃で2時間重合させた後(重合率60重量%)、残
りの単量体混合物および水溶液を2時間かけて添加し、
65℃で2時間、80℃で1時間重合した。得られたラ
テックスを70℃のカリミョウバン水溶液で塩析し脱水
、乾燥してグラフト重合体パウダーを得た。このグラフ
ト重合体を用いて実施例1と同様にして制振特性を測定
した。その結果を図4に示す。なお、実施例1と同様に
測定したポリブタジエンのガラス転移温度は−85℃、
ゴム状重合体(ポリブタジエンを除く)のガラス転移温
度は−50℃、グラフトしたマトリックスポリマーのガ
ラス転移温度は120℃であった。また、アセトン可溶
分の重量平均分子量は14万であった。
固形分及び残存モノマー)を仕込み、これにスチレン4
32重量部、アクリロニトリル168重量部、キュメン
ハイドロパーオキサイド2.1重量部、t−ドデシルメ
ルカプタン2.4重量部からなる単量体混合物のうち5
2重量部、脂肪酸石鹸(花王石鹸(株)製、商品名:K
Sソープ)11.1重量部、ロンガリット2.7重量部
を1500重量部の脱イオン水に溶解した水溶液のうち
500重量部を仕込み、混合撹拌した後、窒素置換し、
65℃で2時間重合させた後(重合率60重量%)、残
りの単量体混合物および水溶液を2時間かけて添加し、
65℃で2時間、80℃で1時間重合した。得られたラ
テックスを70℃のカリミョウバン水溶液で塩析し脱水
、乾燥してグラフト重合体パウダーを得た。このグラフ
ト重合体を用いて実施例1と同様にして制振特性を測定
した。その結果を図4に示す。なお、実施例1と同様に
測定したポリブタジエンのガラス転移温度は−85℃、
ゴム状重合体(ポリブタジエンを除く)のガラス転移温
度は−50℃、グラフトしたマトリックスポリマーのガ
ラス転移温度は120℃であった。また、アセトン可溶
分の重量平均分子量は14万であった。
【0023】実施例5
実施例3でポリブタジエンラテックスを日本ゼオン(株
)製UB−1001S(平均粒径0.1μm、ゲル含有
量85%)に変更した以外は実施例3と同様にして制振
特性を測定した。その結果を図5に示す。なお、実施例
1と同様に測定したポリブタジエンのガラス転移温度は
−85℃、ゴム状重合体(ポリブタジエンを除く)のガ
ラス転移温度は−50℃、グラフトしたマトリックスポ
リマーのガラス転移温度は120℃であった。また、ア
セトン可溶分の重量平均分子量は12万であった。
)製UB−1001S(平均粒径0.1μm、ゲル含有
量85%)に変更した以外は実施例3と同様にして制振
特性を測定した。その結果を図5に示す。なお、実施例
1と同様に測定したポリブタジエンのガラス転移温度は
−85℃、ゴム状重合体(ポリブタジエンを除く)のガ
ラス転移温度は−50℃、グラフトしたマトリックスポ
リマーのガラス転移温度は120℃であった。また、ア
セトン可溶分の重量平均分子量は12万であった。
【0024】
【発明の効果】本発明の制振性樹脂組成物及びこれを用
いてなる制振性積層体は、優れた制振性を広い温度範囲
にわたって示すものであり、しかも生産性に優れるもの
である。
いてなる制振性積層体は、優れた制振性を広い温度範囲
にわたって示すものであり、しかも生産性に優れるもの
である。
【図1】本発明の実施例1における制振性樹脂及び制振
性積層板の制振特性を、測定温度と損失係数の関係によ
り示すグラフである。
性積層板の制振特性を、測定温度と損失係数の関係によ
り示すグラフである。
【図2】本発明の実施例2における制振性樹脂及び制振
性積層板の制振特性を、測定温度と損失係数の関係によ
り示すグラフである。
性積層板の制振特性を、測定温度と損失係数の関係によ
り示すグラフである。
【図3】本発明の実施例3における制振性樹脂及び制振
性積層板の制振特性を、測定温度と損失係数の関係によ
り示すグラフである。
性積層板の制振特性を、測定温度と損失係数の関係によ
り示すグラフである。
【図4】本発明の実施例4における制振性樹脂及び制振
性積層板の制振特性を、測定温度と損失係数の関係によ
り示すグラフである。
性積層板の制振特性を、測定温度と損失係数の関係によ
り示すグラフである。
【図5】本発明の実施例5における制振性樹脂及び制振
性積層板の制振特性を、測定温度と損失係数の関係によ
り示すグラフである。
性積層板の制振特性を、測定温度と損失係数の関係によ
り示すグラフである。
Claims (5)
- 【請求項1】 ゴム成分の存在下または不存在下に、
重合体のガラス転移温度が−20℃以下となる単量体(
I)を重合し、重合率を50〜93重量%で停止するこ
とによって得られるゴム状重合体30〜90重量%の存
在下に、重合体のガラス転移温度が60℃以上となる単
量体(II)70〜10重量%を配合し、グラフト重合
して得られるグラフト重合体であって、該単量体(II
)のグラフト重合が、まず単量体(II)のうち5〜3
0重量%を最初に配合し、重合率50重量%以上まで重
合し、その後残りの単量体(II)を配合し、重合する
ことによって得られるグラフト重合体を含有してなる制
振性樹脂組成物。 - 【請求項2】 単量体(I)が多官能性単量体0.1
〜20重量%、炭素数1〜13のアルキル基を有するア
クリル酸エステル50〜99.9重量%およびその他の
単量体3〜30重量%からなる単量体混合物である請求
項1記載の制振性樹脂組成物。 - 【請求項3】 ゴム状重合体がジエン系ゴム5〜40
重量%の存在下に単量体(I)95〜60重量%を重合
して得られるものである請求項1または2記載の制振性
樹脂組成物。 - 【請求項4】 請求項1、2または3記載の制振性樹
脂組成物と硬質基材とを積層してなる制振性積層体。 - 【請求項5】 硬質基材が金属板である請求項4記載
の制振性積層体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3077496A JPH04312238A (ja) | 1991-04-10 | 1991-04-10 | 制振性樹脂組成物およびこれを用いた制振性積層体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3077496A JPH04312238A (ja) | 1991-04-10 | 1991-04-10 | 制振性樹脂組成物およびこれを用いた制振性積層体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04312238A true JPH04312238A (ja) | 1992-11-04 |
Family
ID=13635585
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3077496A Pending JPH04312238A (ja) | 1991-04-10 | 1991-04-10 | 制振性樹脂組成物およびこれを用いた制振性積層体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04312238A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009114231A (ja) * | 2007-11-01 | 2009-05-28 | Nippon Shokubai Co Ltd | 制振材用エマルション組成物 |
JP2011148887A (ja) * | 2010-01-21 | 2011-08-04 | Kaneka Corp | 熱可塑性エラストマー組成物 |
JP2013531115A (ja) * | 2010-07-08 | 2013-08-01 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 熱可塑性組成物、その製造方法、およびそれより製造された物品 |
-
1991
- 1991-04-10 JP JP3077496A patent/JPH04312238A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009114231A (ja) * | 2007-11-01 | 2009-05-28 | Nippon Shokubai Co Ltd | 制振材用エマルション組成物 |
JP2011148887A (ja) * | 2010-01-21 | 2011-08-04 | Kaneka Corp | 熱可塑性エラストマー組成物 |
JP2013531115A (ja) * | 2010-07-08 | 2013-08-01 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 熱可塑性組成物、その製造方法、およびそれより製造された物品 |
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