JPH04264315A - 大容量酸化物超電導導体の製造方法 - Google Patents
大容量酸化物超電導導体の製造方法Info
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- JPH04264315A JPH04264315A JP3026398A JP2639891A JPH04264315A JP H04264315 A JPH04264315 A JP H04264315A JP 3026398 A JP3026398 A JP 3026398A JP 2639891 A JP2639891 A JP 2639891A JP H04264315 A JPH04264315 A JP H04264315A
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Wire Processing (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ケーブル、マグネット
、電流リード等の電力応用導体として好適な大容量の酸
化物超電導導体の製造方法に関する。
、電流リード等の電力応用導体として好適な大容量の酸
化物超電導導体の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、液体窒素温度において超電導特性
を発揮するＹ−Ｂａ−Ｃｕ−Ｏ系、Ｂｉ−Ｓｒ−Ｃａ−
Ｏ系、Ｔｌ−Ｂａ−Ｃａ−Ｃｕ−Ｏ系等の酸化物超電導
体が見出だされ、その開発研究が各分野で進められてい
る。
を発揮するＹ−Ｂａ−Ｃｕ−Ｏ系、Ｂｉ−Ｓｒ−Ｃａ−
Ｏ系、Ｔｌ−Ｂａ−Ｃａ−Ｃｕ−Ｏ系等の酸化物超電導
体が見出だされ、その開発研究が各分野で進められてい
る。
【０００３】これらの酸化物超電導体は、セラミックス
であるために脆く、許容歪も０．１％以下と極めて低い
。このため、これらの酸化物超電導体を用いて線材化し
、この線材をケーブル、マグネット、電流リード等の電
力応用機器に適用する場合、通常、酸化物超電導体原料
を金属管等に充填し、これに縮径加工を施して得られた
線材を所望形状に加工した（例えば、線材の形状を保持
するためのフォーマー等に巻き付ける）後に酸化物超電
導体原料を酸化物超電導体となすための熱処理を施す、
いわゆるワインド・アンド・リアクト法が用いられてい
た。
であるために脆く、許容歪も０．１％以下と極めて低い
。このため、これらの酸化物超電導体を用いて線材化し
、この線材をケーブル、マグネット、電流リード等の電
力応用機器に適用する場合、通常、酸化物超電導体原料
を金属管等に充填し、これに縮径加工を施して得られた
線材を所望形状に加工した（例えば、線材の形状を保持
するためのフォーマー等に巻き付ける）後に酸化物超電
導体原料を酸化物超電導体となすための熱処理を施す、
いわゆるワインド・アンド・リアクト法が用いられてい
た。
【０００４】また、酸化物超電導体原料を金属管等に充
填し、これに縮径加工を施して得られ線材に酸化物超電
導体原料を酸化物超電導体となすための熱処理を施した
後に、この線材を所望形状に加工する、いわゆるリアク
ト・アンド・ワインド法も行われている。リアクト・ア
ンド・ワインド法の場合、熱処理後の線材の歪が０．１
％を超えないように注意深く加工したり、複数本の線材
をとなり合う２本がそれぞれ接触するように並列に配設
することにより多芯化して見掛上の歪を減少させている
。
填し、これに縮径加工を施して得られ線材に酸化物超電
導体原料を酸化物超電導体となすための熱処理を施した
後に、この線材を所望形状に加工する、いわゆるリアク
ト・アンド・ワインド法も行われている。リアクト・ア
ンド・ワインド法の場合、熱処理後の線材の歪が０．１
％を超えないように注意深く加工したり、複数本の線材
をとなり合う２本がそれぞれ接触するように並列に配設
することにより多芯化して見掛上の歪を減少させている
。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ワイン
ド・アンド・リアクト法の場合は、最終の熱処理の温度
が８００〜〜９５０℃と比較的高いので、フォーマーや
線材相互の絶縁を保つための絶縁材に耐熱性に優れた材
料を選択しなければならない。また、フォーマー等と線
材との間の熱膨張係数の差により線材に歪が発生してし
まうという問題がある。
ド・アンド・リアクト法の場合は、最終の熱処理の温度
が８００〜〜９５０℃と比較的高いので、フォーマーや
線材相互の絶縁を保つための絶縁材に耐熱性に優れた材
料を選択しなければならない。また、フォーマー等と線
材との間の熱膨張係数の差により線材に歪が発生してし
まうという問題がある。
【０００６】一方、リアクト・アンド・ワインド法の場
合は、フォーマーや絶縁材等の問題は解消できるが、熱
処理後の線材の歪を０．１％以下にすることが非常に困
難である。また、線材を多芯化した場合、見掛上の歪は
０．１％以下に低減できるが、多芯構造を構成する個々
の線材に０．１％を超える真歪が発生すると、その線材
が断線してしまう恐れがある。したがって、多芯構造を
構成する個々の線材についても、歪が０．１％以下とな
るようにしなければならず、非常に形状が制限される。 このため、大容量の酸化物超電導導体が得難いという問
題もある。
合は、フォーマーや絶縁材等の問題は解消できるが、熱
処理後の線材の歪を０．１％以下にすることが非常に困
難である。また、線材を多芯化した場合、見掛上の歪は
０．１％以下に低減できるが、多芯構造を構成する個々
の線材に０．１％を超える真歪が発生すると、その線材
が断線してしまう恐れがある。したがって、多芯構造を
構成する個々の線材についても、歪が０．１％以下とな
るようにしなければならず、非常に形状が制限される。 このため、大容量の酸化物超電導導体が得難いという問
題もある。
【０００７】本発明はかかる点に鑑みてなされたもので
あり、いわゆるリアクト・アンド・ワインド法により歪
が少なく、しかも優れた超電導特性を発揮する大容量酸
化物超電導導体を容易に得ることができる大容量酸化物
超電導導体の製造方法を提供する。
あり、いわゆるリアクト・アンド・ワインド法により歪
が少なく、しかも優れた超電導特性を発揮する大容量酸
化物超電導導体を容易に得ることができる大容量酸化物
超電導導体の製造方法を提供する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】一般に、リアクト・アン
ド・ワインド法において、支持体上に酸化物超電導線材
列を螺旋状に巻き付けた際に、酸化物超電導線材列の個
々の酸化物超電導線材の外側には引張による歪、その内
側には圧縮による歪がかかる。この引張歪が０．１％を
超える場合に断線が起こる。本発明者らは、セラミック
スが引張による歪よりも圧縮による歪に強いことに着目
し、酸化物超電導線材列の個々の酸化物超電導線材の外
側の引張歪の発生を防止することによりリアクト・アン
ド・ワインド法を用いて断線のない大容量酸化物超電導
導体を得ることができることを見出だし本発明をするに
至った。
ド・ワインド法において、支持体上に酸化物超電導線材
列を螺旋状に巻き付けた際に、酸化物超電導線材列の個
々の酸化物超電導線材の外側には引張による歪、その内
側には圧縮による歪がかかる。この引張歪が０．１％を
超える場合に断線が起こる。本発明者らは、セラミック
スが引張による歪よりも圧縮による歪に強いことに着目
し、酸化物超電導線材列の個々の酸化物超電導線材の外
側の引張歪の発生を防止することによりリアクト・アン
ド・ワインド法を用いて断線のない大容量酸化物超電導
導体を得ることができることを見出だし本発明をするに
至った。
【０００９】すなわち、本発明は、酸化物超電導体原料
を酸化物超電導体となすための熱処理を施した後の複数
本の酸化物超電導線材をとなり合う２本がそれぞれ接触
するように並列に配設して酸化物超電導線材列を形成し
、前記酸化物超電導線材列を覆うように断面が略逆凹形
状の金属部材を長手方向に連続して配置して複合材を形
成し、これを前記金属部材側が外側となるようにして支
持体上に螺旋状に巻き付けて大容量導体化することを特
徴とする大容量酸化物超電導導体の製造方法を提供する
。ここで、使用する酸化物超電導体原料としては、Ｂｉ
系、Ｙ系、Ｔｌ系等の原料を用いることができる。
を酸化物超電導体となすための熱処理を施した後の複数
本の酸化物超電導線材をとなり合う２本がそれぞれ接触
するように並列に配設して酸化物超電導線材列を形成し
、前記酸化物超電導線材列を覆うように断面が略逆凹形
状の金属部材を長手方向に連続して配置して複合材を形
成し、これを前記金属部材側が外側となるようにして支
持体上に螺旋状に巻き付けて大容量導体化することを特
徴とする大容量酸化物超電導導体の製造方法を提供する
。ここで、使用する酸化物超電導体原料としては、Ｂｉ
系、Ｙ系、Ｔｌ系等の原料を用いることができる。
【００１０】酸化物超電導線材を作製する方法としては
、従来使用されている金属シース法等が挙げられる。 例えば、まず、酸化物超電導体の構成元素の酸化物、炭
酸塩等のような一次原料粉末を所望の酸化物超電導体組
成となるように配合し、これを充分に混合する。次いで
、この混合粉末を仮焼成して仮焼成体を得るか、もしく
はこの混合粉末を加熱溶融し、その後急冷して塊状体を
得る。次いで、得られた仮焼成体もしくは塊状体を粉砕
して酸化物超電導体原料とし、これを金属パイプ内に充
填して複合ビレットとする。この複合ビレットに塑性加
工を施して酸化物超電導線材を作製する。なお、この場
合、金属シースの材料としては、酸素透過性に優れるＡ
ｇ、Ａｇ合金等が挙げられる。また、塑性加工としては
、線状体、テープ状体等の形状に応じてそれぞれ押出、
圧延、引き抜き、スウェージング等が用いられる。 酸化物超電導線材の断面形状は、円形、楕円形、矩形、
またはテープ形状等いずれの形状でもよい。また、金属
シースを用いずに酸化物超電導体原料を直接成形して酸
化物超電導線材としてもよい。酸化物超電導体原料を酸
化物超電導体となすための熱処理の温度は、用いる酸化
物超電導体原料の種類により適宜選択する。複数本の酸
化物超電導線材と断面逆凹形の金属部材とを固定する場
合には、半田つけ等の手段が用いられる。
、従来使用されている金属シース法等が挙げられる。 例えば、まず、酸化物超電導体の構成元素の酸化物、炭
酸塩等のような一次原料粉末を所望の酸化物超電導体組
成となるように配合し、これを充分に混合する。次いで
、この混合粉末を仮焼成して仮焼成体を得るか、もしく
はこの混合粉末を加熱溶融し、その後急冷して塊状体を
得る。次いで、得られた仮焼成体もしくは塊状体を粉砕
して酸化物超電導体原料とし、これを金属パイプ内に充
填して複合ビレットとする。この複合ビレットに塑性加
工を施して酸化物超電導線材を作製する。なお、この場
合、金属シースの材料としては、酸素透過性に優れるＡ
ｇ、Ａｇ合金等が挙げられる。また、塑性加工としては
、線状体、テープ状体等の形状に応じてそれぞれ押出、
圧延、引き抜き、スウェージング等が用いられる。 酸化物超電導線材の断面形状は、円形、楕円形、矩形、
またはテープ形状等いずれの形状でもよい。また、金属
シースを用いずに酸化物超電導体原料を直接成形して酸
化物超電導線材としてもよい。酸化物超電導体原料を酸
化物超電導体となすための熱処理の温度は、用いる酸化
物超電導体原料の種類により適宜選択する。複数本の酸
化物超電導線材と断面逆凹形の金属部材とを固定する場
合には、半田つけ等の手段が用いられる。
【００１１】酸化物超電導線材列を覆う断面逆凹形の金
属部材の材料としては、酸化物超電導線材列の個々の酸
化物超電導線材にかかる引張歪を緩和するものであれば
いずれの金属でもよい。また、前記金属部材の厚みは、
酸化物超電導線材の直径とほぼ同じかそれ以上であるこ
とが好ましい。これは、前記金属部材の厚みが酸化物超
電導線材の直径とほぼ同じかそれ以上であると支持体上
に巻き付ける際に発生する引張歪が前記金属部材に生じ
、個々の酸化物超電導線材には圧縮歪しか生じなくなる
からである。支持体の形状は、管状、円柱状等いずれの
形状であってもよい。また、支持体の材料としては、Ｃ
ｕ−Ｎｉ合金等を用いることができる。
属部材の材料としては、酸化物超電導線材列の個々の酸
化物超電導線材にかかる引張歪を緩和するものであれば
いずれの金属でもよい。また、前記金属部材の厚みは、
酸化物超電導線材の直径とほぼ同じかそれ以上であるこ
とが好ましい。これは、前記金属部材の厚みが酸化物超
電導線材の直径とほぼ同じかそれ以上であると支持体上
に巻き付ける際に発生する引張歪が前記金属部材に生じ
、個々の酸化物超電導線材には圧縮歪しか生じなくなる
からである。支持体の形状は、管状、円柱状等いずれの
形状であってもよい。また、支持体の材料としては、Ｃ
ｕ−Ｎｉ合金等を用いることができる。
【００１２】
【作用】本発明の大容量酸化物超電導導体の製造方法で
は、複数本の酸化物超電導線材を並列に配設してなる酸
化物超電導線材列の外側に断面が略逆凹形状の金属部材
を長手方向に連続して配置して複合材を形成し、これを
前記金属部材側が外側となるようにして支持体上に螺旋
状に巻き付けて大容量導体化することを特徴としている
。
は、複数本の酸化物超電導線材を並列に配設してなる酸
化物超電導線材列の外側に断面が略逆凹形状の金属部材
を長手方向に連続して配置して複合材を形成し、これを
前記金属部材側が外側となるようにして支持体上に螺旋
状に巻き付けて大容量導体化することを特徴としている
。
【００１３】このため、支持体上に前記複合材を螺旋状
に巻き付ける際に、常に引張歪が前記複合材の金属部材
側に発生し、圧縮歪は酸化物超電導線材にかかることに
なる。したがって、複合材の支持体上への巻き付け時の
引張歪による酸化物超電導線材中の酸化物超電導体部分
の断線が生じない。
に巻き付ける際に、常に引張歪が前記複合材の金属部材
側に発生し、圧縮歪は酸化物超電導線材にかかることに
なる。したがって、複合材の支持体上への巻き付け時の
引張歪による酸化物超電導線材中の酸化物超電導体部分
の断線が生じない。
【００１４】
【実施例】以下、本発明の実施例について図面を参照し
て具体的に説明する。 実施例１
て具体的に説明する。 実施例１
【００１５】Ｂｉ２ Ｏ３ 、ＳｒＣＯ３ 、ＣａＣＯ
３ 、ＣｕＯの一次原料粉末をモル比で２：２：２：３
となるように配合し、充分に混合した。この混合物を大
気中において８００℃、２０時間で仮焼成し、仮焼成体
を粉砕して仮焼成粉を得た。
３ 、ＣｕＯの一次原料粉末をモル比で２：２：２：３
となるように配合し、充分に混合した。この混合物を大
気中において８００℃、２０時間で仮焼成し、仮焼成体
を粉砕して仮焼成粉を得た。
【００１６】次いで、外径２５ｍｍφ、内径１５ｍｍφ
のＡｇパイプ内に得られた仮焼成粉を充填して複合ビレ
ットを作製した。この複合ビレットにスウェージング加
工、続けて圧延加工を施して厚さ０．５ｍｍ、幅３ｍｍ
のテープ状複合線材を作製した。
のＡｇパイプ内に得られた仮焼成粉を充填して複合ビレ
ットを作製した。この複合ビレットにスウェージング加
工、続けて圧延加工を施して厚さ０．５ｍｍ、幅３ｍｍ
のテープ状複合線材を作製した。
【００１７】このテープ状複合線材に大気中８４５℃×
３０時間の熱処理を施し、その後これに圧延加工を施し
て厚さ０．４ｍｍ、幅３．５ｍｍとし、さらに、これに
大気中８４５℃×５０時間の熱処理を施して酸化物超電
導テープ線材を得た。得られた酸化物超電導テープ線材
の臨界電流密度（Ｊｃ）は、７７Ｋ、０磁場において５
×１０４ Ａ／ｃｍ２ であった。
３０時間の熱処理を施し、その後これに圧延加工を施し
て厚さ０．４ｍｍ、幅３．５ｍｍとし、さらに、これに
大気中８４５℃×５０時間の熱処理を施して酸化物超電
導テープ線材を得た。得られた酸化物超電導テープ線材
の臨界電流密度（Ｊｃ）は、７７Ｋ、０磁場において５
×１０４ Ａ／ｃｍ２ であった。
【００１８】次に、図１に示すように、しかして作製し
た酸化物超電導テープ線材１０の３本を平行に並べて配
置し、その外側に断面逆凹形のＣｕ−Ｎｉ合金製の補強
用金属部材１２を配置して半田つけにより固定して複合
材１４を作製した。
た酸化物超電導テープ線材１０の３本を平行に並べて配
置し、その外側に断面逆凹形のＣｕ−Ｎｉ合金製の補強
用金属部材１２を配置して半田つけにより固定して複合
材１４を作製した。
【００１９】次いで、図２に示すように、この複合材１
４を補強用金属部材１２側が外側となるようにして外径
４０ｍｍφ、肉厚３ｍｍのＳＵＳ３１６製のフォーマー
１６上に螺旋状に巻き付けて実施例１の大容量酸化物超
電導導体を得た。なお、このときの巻き付けピッチは４
００ｍｍとした。
４を補強用金属部材１２側が外側となるようにして外径
４０ｍｍφ、肉厚３ｍｍのＳＵＳ３１６製のフォーマー
１６上に螺旋状に巻き付けて実施例１の大容量酸化物超
電導導体を得た。なお、このときの巻き付けピッチは４
００ｍｍとした。
【００２０】得られた実施例１の大容量酸化物超電導導
体について、全体の酸化物超電導体部のみの平均臨界電
流密度（Ｊｃ）および全体の臨界電流値（Ｉｃ）を調べ
たところ、平均Ｊｃは４．５×１０４ Ａ／ｃｍ２ で
あり、Ｉｃは３０００Ａであった。 実施例２
体について、全体の酸化物超電導体部のみの平均臨界電
流密度（Ｊｃ）および全体の臨界電流値（Ｉｃ）を調べ
たところ、平均Ｊｃは４．５×１０４ Ａ／ｃｍ２ で
あり、Ｉｃは３０００Ａであった。 実施例２
【００２１】Ｂｉ２ Ｏ３ 、ＳｒＣＯ３ 、ＣａＣＯ
３ 、ＣｕＯの一次原料粉末をモル比で２：２：１：２
となるように配合し、充分に混合した。この混合物を大
気中において８００℃、２０時間で仮焼成し、仮焼成体
を粉砕して仮焼成粉を得た。
３ 、ＣｕＯの一次原料粉末をモル比で２：２：１：２
となるように配合し、充分に混合した。この混合物を大
気中において８００℃、２０時間で仮焼成し、仮焼成体
を粉砕して仮焼成粉を得た。
【００２２】次いで、外径２５ｍｍφ、内径１５ｍｍφ
のＡｇパイプ内に得られた仮焼成粉を充填して複合ビレ
ットを作製した。この複合ビレットにスウェージング加
工、続けて圧延加工を施して外径１．５ｍｍの断面円形
の複合線材を作製した。この断面円形の複合線材に大気
中９００℃×１０分間、その後大気中８５０℃×３０時
間の熱処理を施して断面円形の酸化物超電導線材を得た
。得られた酸化物超電導線材の臨界電流密度（Ｊｃ）は
、７７Ｋ、０磁場において１×１０４ Ａ／ｃｍ２ で
あった。
のＡｇパイプ内に得られた仮焼成粉を充填して複合ビレ
ットを作製した。この複合ビレットにスウェージング加
工、続けて圧延加工を施して外径１．５ｍｍの断面円形
の複合線材を作製した。この断面円形の複合線材に大気
中９００℃×１０分間、その後大気中８５０℃×３０時
間の熱処理を施して断面円形の酸化物超電導線材を得た
。得られた酸化物超電導線材の臨界電流密度（Ｊｃ）は
、７７Ｋ、０磁場において１×１０４ Ａ／ｃｍ２ で
あった。
【００２３】次に、図３に示すように、しかして作製し
た断面円形の酸化物超電導線材１８の１０本を平行に並
べて配置し、その外側に断面逆凹形のＣｕ−Ｎｉ合金製
の補強用金属部材２０を配置して半田つけにより固定し
て複合材２２を作製した。
た断面円形の酸化物超電導線材１８の１０本を平行に並
べて配置し、その外側に断面逆凹形のＣｕ−Ｎｉ合金製
の補強用金属部材２０を配置して半田つけにより固定し
て複合材２２を作製した。
【００２４】次いで、実施例１と同様にして複合材２２
を補強用金属部材２０側が外側となるようにしてフォー
マー上に螺旋状に巻き付けて実施例２の大容量酸化物超
電導導体を得た。
を補強用金属部材２０側が外側となるようにしてフォー
マー上に螺旋状に巻き付けて実施例２の大容量酸化物超
電導導体を得た。
【００２５】得られた実施例２の大容量酸化物超電導導
体について、実施例１と同様にして全体の酸化物超電導
体部のみの平均臨界電流密度（Ｊｃ）および全体の臨界
電流値（Ｉｃ）を調べたところ、平均Ｊｃは９．５×１
０３ Ａ／ｃｍ２ であり、Ｉｃは５００Ａであった。 比較例１ 複合材化のための断面逆凹形の補強用金属部材１２を使
用しないこと以外は実施例１と同様にして比較例１の大
容量酸化物超電導導体を得た。
体について、実施例１と同様にして全体の酸化物超電導
体部のみの平均臨界電流密度（Ｊｃ）および全体の臨界
電流値（Ｉｃ）を調べたところ、平均Ｊｃは９．５×１
０３ Ａ／ｃｍ２ であり、Ｉｃは５００Ａであった。 比較例１ 複合材化のための断面逆凹形の補強用金属部材１２を使
用しないこと以外は実施例１と同様にして比較例１の大
容量酸化物超電導導体を得た。
【００２６】得られた比較例１の大容量酸化物超電導導
体について、実施例１と同様にして全体の酸化物超電導
体部のみの平均臨界電流密度（Ｊｃ）および全体の臨界
電流値（Ｉｃ）を調べたところ、平均Ｊｃは５０００Ａ
／ｃｍ２ であり、Ｉｃは３３０Ａであった。また、酸
化物超電導線材に部分的にクラックが発生していること
が確認された。 比較例２ 複合材化のための断面逆凹形の補強用金属部材２０を使
用しないこと以外は実施例２と同様にして比較例２の大
容量酸化物超電導導体を得た。
体について、実施例１と同様にして全体の酸化物超電導
体部のみの平均臨界電流密度（Ｊｃ）および全体の臨界
電流値（Ｉｃ）を調べたところ、平均Ｊｃは５０００Ａ
／ｃｍ２ であり、Ｉｃは３３０Ａであった。また、酸
化物超電導線材に部分的にクラックが発生していること
が確認された。 比較例２ 複合材化のための断面逆凹形の補強用金属部材２０を使
用しないこと以外は実施例２と同様にして比較例２の大
容量酸化物超電導導体を得た。
【００２７】得られた比較例２の大容量酸化物超電導導
体について、実施例１と同様にして全体の酸化物超電導
体部のみの平均臨界電流密度（Ｊｃ）および全体の臨界
電流値（Ｉｃ）を調べたところ、平均Ｊｃは１０００Ａ
／ｃｍ２ であり、Ｉｃは５５Ａであった。また、酸化
物超電導線材に部分的にクラックが発生していることが
確認された。
体について、実施例１と同様にして全体の酸化物超電導
体部のみの平均臨界電流密度（Ｊｃ）および全体の臨界
電流値（Ｉｃ）を調べたところ、平均Ｊｃは１０００Ａ
／ｃｍ２ であり、Ｉｃは５５Ａであった。また、酸化
物超電導線材に部分的にクラックが発生していることが
確認された。
【００２８】
【発明の効果】以上説明した如く本発明の大容量酸化物
超電導導体の製造方法は、いわゆるリアクト・アンド・
ワインド法により歪が少なく、しかも優れた超電導特性
を発揮する大容量酸化物超電導導体を容易に得ることが
できる。
超電導導体の製造方法は、いわゆるリアクト・アンド・
ワインド法により歪が少なく、しかも優れた超電導特性
を発揮する大容量酸化物超電導導体を容易に得ることが
できる。
【図１】本発明に使用される酸化物超電導線材列と断面
逆凹形の補強用金属部材からなる複合材の一例を示す説
明図。
逆凹形の補強用金属部材からなる複合材の一例を示す説
明図。
【図２】酸化物超電導線材列と断面逆凹形の補強用金属
部材からなる複合材を支持体に螺旋状に巻き付けた際の
説明図。
部材からなる複合材を支持体に螺旋状に巻き付けた際の
説明図。
【図３】本発明に使用される酸化物超電導線材列と断面
逆凹形の補強用金属部材からなる複合材の他の例を示す
説明図。
逆凹形の補強用金属部材からなる複合材の他の例を示す
説明図。
１０…酸化物超電導テープ線材、１２，２０…断面凹形
の補強用金属部材、１４，２２…複合材、１６…フォー
マー、１８…断面円形の酸化物超電導線材。
の補強用金属部材、１４，２２…複合材、１６…フォー
マー、１８…断面円形の酸化物超電導線材。
Claims (1)
- 【請求項１】 酸化物超電導体原料を酸化物超電導体
となすための熱処理を施した後の複数本の酸化物超電導
線材をとなり合う２本がそれぞれ接触するように並列に
配設して酸化物超電導線材列を形成し、前記酸化物超電
導線材列を覆うように断面が略逆凹形状の金属部材を長
手方向に連続して配置して複合材を形成し、これを前記
金属部材側が外側となるようにして支持体上に螺旋状に
巻き付けて大容量導体化することを特徴とする大容量酸
化物超電導導体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3026398A JP2951419B2 (ja) | 1991-02-20 | 1991-02-20 | 大容量酸化物超電導導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3026398A JP2951419B2 (ja) | 1991-02-20 | 1991-02-20 | 大容量酸化物超電導導体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04264315A true JPH04264315A (ja) | 1992-09-21 |
| JP2951419B2 JP2951419B2 (ja) | 1999-09-20 |
Family
ID=12192453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3026398A Expired - Lifetime JP2951419B2 (ja) | 1991-02-20 | 1991-02-20 | 大容量酸化物超電導導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2951419B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009048793A (ja) * | 2007-08-13 | 2009-03-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超電導複合線材および超電導ケーブル |
| US8583025B2 (en) | 2010-02-16 | 2013-11-12 | Ricoh Company, Ltd. | Image forming apparatus which decreases a sheet transportation speed difference between a registration device and a transfer device |
| WO2014141777A1 (ja) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | 古河電気工業株式会社 | 超電導導体の製造方法及び超電導導体 |
-
1991
- 1991-02-20 JP JP3026398A patent/JP2951419B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009048793A (ja) * | 2007-08-13 | 2009-03-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 超電導複合線材および超電導ケーブル |
| US8583025B2 (en) | 2010-02-16 | 2013-11-12 | Ricoh Company, Ltd. | Image forming apparatus which decreases a sheet transportation speed difference between a registration device and a transfer device |
| WO2014141777A1 (ja) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | 古河電気工業株式会社 | 超電導導体の製造方法及び超電導導体 |
| US10096403B2 (en) | 2013-03-15 | 2018-10-09 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Method for producing superconductive conductor and superconductive conductor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2951419B2 (ja) | 1999-09-20 |
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