JPH04208868A - 非停電絶縁診断装置 - Google Patents
非停電絶縁診断装置Info
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- JPH04208868A JPH04208868A JP31451590A JP31451590A JPH04208868A JP H04208868 A JPH04208868 A JP H04208868A JP 31451590 A JP31451590 A JP 31451590A JP 31451590 A JP31451590 A JP 31451590A JP H04208868 A JPH04208868 A JP H04208868A
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- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 7
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 4
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- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
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- Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、運転中の受変電設備機器の絶縁診断を非停
電のもとで行うことができる非停電絶縁診断装置に関す
るものである。
電のもとで行うことができる非停電絶縁診断装置に関す
るものである。
第２図は例えば特願平１−２１６９３６号明細書に示さ
れた従来の非停電絶縁診断装置を示す構成図であり、図
において、１は断路器２を介して充電されている母線、
３はブッシング５を介して母線１から課電される受変電
設備機器としての被診断機器、７は母線１により同時に
課電される隣接の受変電機器、４，８および１３は接地
、１１は被診断機器３の接地線６にクランプされるクラ
ンプ型変成器、１２は高周波電源、２１は受変電機器７
の接地線にクランプされる電流センサ、２２は計測部で
ある。
れた従来の非停電絶縁診断装置を示す構成図であり、図
において、１は断路器２を介して充電されている母線、
３はブッシング５を介して母線１から課電される受変電
設備機器としての被診断機器、７は母線１により同時に
課電される隣接の受変電機器、４，８および１３は接地
、１１は被診断機器３の接地線６にクランプされるクラ
ンプ型変成器、１２は高周波電源、２１は受変電機器７
の接地線にクランプされる電流センサ、２２は計測部で
ある。
次に動作について説明する。
まず、クランプ型変成器１１はその１次側巻線のターン
数、高周波電源１２の周波数ｆおよびインピーダンス等
を適当に選ぶことにより、鉄心磁束密度１〜１．５テス
ラにて、接地線６のａ点と。
数、高周波電源１２の周波数ｆおよびインピーダンス等
を適当に選ぶことにより、鉄心磁束密度１〜１．５テス
ラにて、接地線６のａ点と。
接地４間に例えば１０３５止、ＩＯＶの電圧Ｖｓを誘導
することができる。この誘起電圧Ｖｓは母線電圧６６０
０Ｖに比較すると充分低く５機器の絶縁に悪影響を与え
ることはない。
することができる。この誘起電圧Ｖｓは母線電圧６６０
０Ｖに比較すると充分低く５機器の絶縁に悪影響を与え
ることはない。
被診断機器３が三相機器の場合には、第２図に示される
ように、Ｕ、Ｖ、Ｗ相と接地されたタンク間に、それぞ
れ絶縁抵抗および静電容量が存在する。被診断機器３が
絶縁劣化を起した場合には、特に絶縁抵抗がある相また
は金相にまたがって低下をきたす。これにより、上記高
周波電圧が接地線６に印加され、被診断機器３各相の絶
縁抵抗および静電容量を介して漏れ電流が商用周波高電
圧の母線１に流れ込む。この漏れ電流は被診断機器３に
隣接した受変電機器７の静電容量を介して接地８へ流出
し、しかる後に接地４へ戻り閉ループを形成する。そこ
で、隣接の受変電機器７の接地線にクランプ型電流セン
サ２１をセットすれば、商用周波に重畳した高周波漏れ
電流■工を検出することが可能になる。この漏れ電流■
工を高周波誘導電圧Ｖ、と共に計測部２２に入力するこ
とにより、第３図ベクトル図に示す如くベクトル演算関
数θがｖ５に乗算され、この負帰還によって漏れ電流■
工の静電容量成分１ｃ工が相殺されて、抵抗成分の工、
工が認知されるに至る。したがって２ｔａｎ δ＝
Ｉ ＲＸ／ ｌθ＝ｖ５１．ｃ、＝ｌθｌ／２πｆ、Ｒ
４＝１／２ｘｆＣ１・ｔａｎ δなる内部演算を行っ
て、被診断機器３の誘電体損失率ｔａｎ δ、全静電
容量Ｃｘおよび全絶縁抵抗Ｒ工をそれぞれ計測部２２の
インジケータに表示させることができる。
ように、Ｕ、Ｖ、Ｗ相と接地されたタンク間に、それぞ
れ絶縁抵抗および静電容量が存在する。被診断機器３が
絶縁劣化を起した場合には、特に絶縁抵抗がある相また
は金相にまたがって低下をきたす。これにより、上記高
周波電圧が接地線６に印加され、被診断機器３各相の絶
縁抵抗および静電容量を介して漏れ電流が商用周波高電
圧の母線１に流れ込む。この漏れ電流は被診断機器３に
隣接した受変電機器７の静電容量を介して接地８へ流出
し、しかる後に接地４へ戻り閉ループを形成する。そこ
で、隣接の受変電機器７の接地線にクランプ型電流セン
サ２１をセットすれば、商用周波に重畳した高周波漏れ
電流■工を検出することが可能になる。この漏れ電流■
工を高周波誘導電圧Ｖ、と共に計測部２２に入力するこ
とにより、第３図ベクトル図に示す如くベクトル演算関
数θがｖ５に乗算され、この負帰還によって漏れ電流■
工の静電容量成分１ｃ工が相殺されて、抵抗成分の工、
工が認知されるに至る。したがって２ｔａｎ δ＝
Ｉ ＲＸ／ ｌθ＝ｖ５１．ｃ、＝ｌθｌ／２πｆ、Ｒ
４＝１／２ｘｆＣ１・ｔａｎ δなる内部演算を行っ
て、被診断機器３の誘電体損失率ｔａｎ δ、全静電
容量Ｃｘおよび全絶縁抵抗Ｒ工をそれぞれ計測部２２の
インジケータに表示させることができる。
従来の非停電絶縁診断装置は以上のように構成されてい
るので、第４図の回路図で示されるように、高周波誘導
電圧ＶｓがＲ，およびＣｘを経由して母線１に流れ込む
全漏れ電流ＩＸのうち、隣接の受変電機器７の一部の静
電容量Ｃ工を介して流れる成分Ｉ、だけを検出していた
ため、特に電源側の静電容量Ｃ８が上記受変電機器７の
静電容量Ｃ１に比べ大きいときには、上記誘電体損失率
などの計測結果に大きい誤差を伴うなどの課題があった
。
るので、第４図の回路図で示されるように、高周波誘導
電圧ＶｓがＲ，およびＣｘを経由して母線１に流れ込む
全漏れ電流ＩＸのうち、隣接の受変電機器７の一部の静
電容量Ｃ工を介して流れる成分Ｉ、だけを検出していた
ため、特に電源側の静電容量Ｃ８が上記受変電機器７の
静電容量Ｃ１に比べ大きいときには、上記誘電体損失率
などの計測結果に大きい誤差を伴うなどの課題があった
。
この発明は上記のような課題を解消するためになされた
もので、高周波の被測定漏れ電流ＩＸの大部分が電源側
へ流れ出してしまうような場合でも、これを高精度に計
測して被診断機器の絶縁診断を完遂できる非停電絶縁診
断装置を得ることを目的とする。
もので、高周波の被測定漏れ電流ＩＸの大部分が電源側
へ流れ出してしまうような場合でも、これを高精度に計
測して被診断機器の絶縁診断を完遂できる非停電絶縁診
断装置を得ることを目的とする。
この発明に係る非停電絶縁診断装置は、母線に接続され
た被診断機器の接地線に磁気誘導セントしたクランプ型
変成器と、該クランプ型変成器の１次側に商用周波より
充分高い周波数の高周波電流を供給する高周波電源とを
備え、上記母線へ給電している電力の引込ケーブルに一
括してクランプする電流センサを磁気誘導セットし、上
記高周波電流に起因する漏れ電流を検出して、計測部に
おいて被診断機器の絶縁抵抗、誘電体損失率および静電
容量を上記検出結果に従って演算表示するようにしたも
のである。
た被診断機器の接地線に磁気誘導セントしたクランプ型
変成器と、該クランプ型変成器の１次側に商用周波より
充分高い周波数の高周波電流を供給する高周波電源とを
備え、上記母線へ給電している電力の引込ケーブルに一
括してクランプする電流センサを磁気誘導セットし、上
記高周波電流に起因する漏れ電流を検出して、計測部に
おいて被診断機器の絶縁抵抗、誘電体損失率および静電
容量を上記検出結果に従って演算表示するようにしたも
のである。
この発明における電カケープルに一括してクランプした
電流センサは、三相の母線電流の零相電流とともに、被
診断機器を経由して母線に流入し、かつその大部分が電
源側に流出する高周波漏れ電流を精度良く検出し、この
検出結果にもとづき計測部が被診断機器の絶縁抵抗、誘
電体損失率および静電容量を演算表示し、この表示結果
に従って被診断機器の絶縁診断を行えるようにする。
電流センサは、三相の母線電流の零相電流とともに、被
診断機器を経由して母線に流入し、かつその大部分が電
源側に流出する高周波漏れ電流を精度良く検出し、この
検出結果にもとづき計測部が被診断機器の絶縁抵抗、誘
電体損失率および静電容量を演算表示し、この表示結果
に従って被診断機器の絶縁診断を行えるようにする。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。
第１図において、９は母線１に断路器２を経由して給電
する引込ケーブルの母線、１０は引込ケーブル、３１は
ケーブルを一括するクランプ型の電流センサである。な
お、このほかの第２図に示したものと同一の回路部分に
は同一符号を付して、その重複する説明を省略する。
する引込ケーブルの母線、１０は引込ケーブル、３１は
ケーブルを一括するクランプ型の電流センサである。な
お、このほかの第２図に示したものと同一の回路部分に
は同一符号を付して、その重複する説明を省略する。
次に動作について、第４図の回路図を参照しながら説明
する。
する。
まず、被診断機器３の接地線６にクランプしたクランプ
型変成器１１の１次巻線を高周波電源１２により励磁す
る。これにより、接地線６のａ点に高周波電圧Ｖ、が誘
導される。被診断機器３の静電容量Ｃ工と比較して、電
源側および負荷側の静電容量の合計は充分大きいので、
高周波誘導電圧は全て被診断機器３の絶縁抵抗ＲＸ 、
静電容量Ｃ工に加わることになる。したがって、Ｘ なる漏れ電流が母線１に流入する。この漏電流〒工は被
診断機器３より見て、電源側のケーブルの静電容量Ｃｃ
およびその他の静電容量Ｃ０、負荷側の隣接機器の静電
容量ｃｒのそれぞれの大きさに比例按分されて接地へ流
出する。ここで、一般の自家用電気需要家等では、 ｃ ｏ ＋ ｃ ｃ ＞ Σ ＣＩであるので、エ
エのほとんどが電源側へ流出する。
型変成器１１の１次巻線を高周波電源１２により励磁す
る。これにより、接地線６のａ点に高周波電圧Ｖ、が誘
導される。被診断機器３の静電容量Ｃ工と比較して、電
源側および負荷側の静電容量の合計は充分大きいので、
高周波誘導電圧は全て被診断機器３の絶縁抵抗ＲＸ 、
静電容量Ｃ工に加わることになる。したがって、Ｘ なる漏れ電流が母線１に流入する。この漏電流〒工は被
診断機器３より見て、電源側のケーブルの静電容量Ｃｃ
およびその他の静電容量Ｃ０、負荷側の隣接機器の静電
容量ｃｒのそれぞれの大きさに比例按分されて接地へ流
出する。ここで、一般の自家用電気需要家等では、 ｃ ｏ ＋ ｃ ｃ ＞ Σ ＣＩであるので、エ
エのほとんどが電源側へ流出する。
そこで、第１図に示すように、クランプ型の電流センサ
３１を引込ケーブル１ｏに一括してクランプすれば、電
源側に流出していく■工のほとんど全てを検出すること
ができる。このクランプ型の電流センサはケーブルの最
外接地層の外周からセツティングするので、活線作業は
全くなく、安全である。また、ケーブル内導体Ｕ、Ｖ、
Ｗ相の母線電流のベクトル和である商用周波の零相電流
は、ミリアンペアのオーダであるので、高周波漏れ電流
の検出におけるＳ／Ｎ比も良好であるという長所を有す
る。
３１を引込ケーブル１ｏに一括してクランプすれば、電
源側に流出していく■工のほとんど全てを検出すること
ができる。このクランプ型の電流センサはケーブルの最
外接地層の外周からセツティングするので、活線作業は
全くなく、安全である。また、ケーブル内導体Ｕ、Ｖ、
Ｗ相の母線電流のベクトル和である商用周波の零相電流
は、ミリアンペアのオーダであるので、高周波漏れ電流
の検出におけるＳ／Ｎ比も良好であるという長所を有す
る。
クランプ型の電流センサ３１の出カニ、は、被診断機器
３の接地線６の８点の高周波誘導電圧Ｖ８と共に計測器
２２に入力され、この計測器２２においてフィルター回
路、増幅回路、比較回路。
３の接地線６の８点の高周波誘導電圧Ｖ８と共に計測器
２２に入力され、この計測器２２においてフィルター回
路、増幅回路、比較回路。
演算回路において、フィルタ、増幅、比較、演算の各処
理を経た後に、被診断機器３の誘電体損失率ｔａｎ
δ、全静電容量Ｃ工および全絶縁抵抗Ｒ工をインジケー
タへ表示する。このようにして、上記被診断機器３の絶
縁診断を高精度に実施できることとなる。
理を経た後に、被診断機器３の誘電体損失率ｔａｎ
δ、全静電容量Ｃ工および全絶縁抵抗Ｒ工をインジケー
タへ表示する。このようにして、上記被診断機器３の絶
縁診断を高精度に実施できることとなる。
なお、上記実施例では電力の引込ケーブル１゜にクラン
プ型電流センサをクランプするものを示したが、分割型
の零相変流器と称する２個割りの電流センサを使用して
、上記漏れ電流の検出を行ってもよい。
プ型電流センサをクランプするものを示したが、分割型
の零相変流器と称する２個割りの電流センサを使用して
、上記漏れ電流の検出を行ってもよい。
また、上記実施例では被診断機器３が三相の場合につい
て説明したが、二相から課電される機器、あるいは一つ
の相から課電される機器であってもよく、上記実施例と
同様の効果を奏する。
て説明したが、二相から課電される機器、あるいは一つ
の相から課電される機器であってもよく、上記実施例と
同様の効果を奏する。
さらに、上記実施例では母線電圧が６６００Ｖの場合に
ついて説明したが、被診断機器３の電源側に電カケープ
ルを有する場合であれば、母線電圧が特別高圧であった
もよく、上記実施例と同様の効果を奏する。
ついて説明したが、被診断機器３の電源側に電カケープ
ルを有する場合であれば、母線電圧が特別高圧であった
もよく、上記実施例と同様の効果を奏する。
以上のように、この発明によれば母線に接続された被診
断機器の接地線に磁気誘導セットしたクランプ型変成器
と、該クランプ型変成器の１次側に商用周波より充分高
い周波数の高周波電流を供給する高周波電源とを備え、
上記母線へ給電している電力の引込ケーブルに一括して
クランプする電流センサを磁気誘導セットし、上記高周
波電流に起因する漏れ電流を検出して、計測部において
被診断機器の絶縁抵抗、誘電体損失率および静電容量を
上記検出結果に従って演算表示するように構成したので
、受変電設備機器の絶縁診断を非停電の条件下で安全か
つ、高信頼性をもって実施できるものが得られる効果が
ある。
断機器の接地線に磁気誘導セットしたクランプ型変成器
と、該クランプ型変成器の１次側に商用周波より充分高
い周波数の高周波電流を供給する高周波電源とを備え、
上記母線へ給電している電力の引込ケーブルに一括して
クランプする電流センサを磁気誘導セットし、上記高周
波電流に起因する漏れ電流を検出して、計測部において
被診断機器の絶縁抵抗、誘電体損失率および静電容量を
上記検出結果に従って演算表示するように構成したので
、受変電設備機器の絶縁診断を非停電の条件下で安全か
つ、高信頼性をもって実施できるものが得られる効果が
ある。
第１図はこの発明の一実施例による非停電絶縁診断装置
を示す構成図、第２図は従来の非停電絶° 縁診断装置
を示す構成図、第３図および第４図は非停電絶縁診断装
置による診断原理を説明するベクトル図および等価回路
図である。 １は母線、３は被診断機器、６は接地線、１１はクラン
プ型変成器、１２は高周波電源、２２は計測部、３１は
電流センサである。 なお、図中、同一符号は同一、または相当部分を示す。 第１図 源 伊］ １ 軸 ３枯印奥器 １２ 高園波電、原 ２２、計、！１１郵 ３１ 電流、セレ→す 第２図
を示す構成図、第２図は従来の非停電絶° 縁診断装置
を示す構成図、第３図および第４図は非停電絶縁診断装
置による診断原理を説明するベクトル図および等価回路
図である。 １は母線、３は被診断機器、６は接地線、１１はクラン
プ型変成器、１２は高周波電源、２２は計測部、３１は
電流センサである。 なお、図中、同一符号は同一、または相当部分を示す。 第１図 源 伊］ １ 軸 ３枯印奥器 １２ 高園波電、原 ２２、計、！１１郵 ３１ 電流、セレ→す 第２図
Claims (1)
- 母線に接続された被診断機器の接地線に磁気誘導セット
したクランプ型変成器と、該クランプ型変成器の１次側
に商用周波より充分高い周波数の高周波電流を供給する
高周波電源と、上記母線へ給電している電力の引込ケー
ブルに一括してクランプする電流センサを磁気誘導セッ
トし、上記高周波電流に起因する漏れ電流を検出して被
診断機器の絶縁抵抗、誘電体損失率および静電容量を演
算表示する計測部とを備えた非停電絶縁診断装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2314515A JP2577825B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | 非停電絶縁診断装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2314515A JP2577825B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | 非停電絶縁診断装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04208868A true JPH04208868A (ja) | 1992-07-30 |
| JP2577825B2 JP2577825B2 (ja) | 1997-02-05 |
Family
ID=18054214
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2314515A Expired - Fee Related JP2577825B2 (ja) | 1990-11-20 | 1990-11-20 | 非停電絶縁診断装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2577825B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002530681A (ja) * | 1998-11-23 | 2002-09-17 | イー． オートン、ハリー | 地下ケーブルにおける絶縁性低下を診断するための方法 |
| KR100802094B1 (ko) * | 2005-03-18 | 2008-02-13 | 한국전기안전공사 | 전기측정기 |
| JP2014202686A (ja) * | 2013-04-09 | 2014-10-27 | 三菱電機ビルテクノサービス株式会社 | 非停電絶縁診断装置及び非停電絶縁診断方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5557159A (en) * | 1978-10-23 | 1980-04-26 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | Constant supervisory method for cable anticorrosive layer |
| JPH02668U (ja) * | 1988-06-13 | 1990-01-05 |
-
1990
- 1990-11-20 JP JP2314515A patent/JP2577825B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5557159A (en) * | 1978-10-23 | 1980-04-26 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | Constant supervisory method for cable anticorrosive layer |
| JPH02668U (ja) * | 1988-06-13 | 1990-01-05 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002530681A (ja) * | 1998-11-23 | 2002-09-17 | イー． オートン、ハリー | 地下ケーブルにおける絶縁性低下を診断するための方法 |
| KR100802094B1 (ko) * | 2005-03-18 | 2008-02-13 | 한국전기안전공사 | 전기측정기 |
| JP2014202686A (ja) * | 2013-04-09 | 2014-10-27 | 三菱電機ビルテクノサービス株式会社 | 非停電絶縁診断装置及び非停電絶縁診断方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2577825B2 (ja) | 1997-02-05 |
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