JPH04124246A - 時計の文字盤 - Google Patents
時計の文字盤Info
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- JPH04124246A JPH04124246A JP24358890A JP24358890A JPH04124246A JP H04124246 A JPH04124246 A JP H04124246A JP 24358890 A JP24358890 A JP 24358890A JP 24358890 A JP24358890 A JP 24358890A JP H04124246 A JPH04124246 A JP H04124246A
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Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は腕時計などの文字盤に関するものである。
従来一般に、腕時計などの時計の文字盤を製造するには
、まず、時計のムーブメントを収納する本体ケースの大
きさに合わせて金属板を打ち抜き加工し、打ち抜き加工
後に得られた円盤状の板体の表面を研摩加工する。次に
この板体の表面にめっき処理を施し、めっき層の上に塗
装を施し、その上に必要に応じて印刷を行い、更に時字
を植え込むなどして文字盤として完成するようにしてい
る。
、まず、時計のムーブメントを収納する本体ケースの大
きさに合わせて金属板を打ち抜き加工し、打ち抜き加工
後に得られた円盤状の板体の表面を研摩加工する。次に
この板体の表面にめっき処理を施し、めっき層の上に塗
装を施し、その上に必要に応じて印刷を行い、更に時字
を植え込むなどして文字盤として完成するようにしてい
る。
そして、この種の文字盤に要求されることは、ある程度
機械強度が高く、温度による変形か少ないこと、めっき
が付きやすく印刷用のインクの乗りが良好であることな
どである。
機械強度が高く、温度による変形か少ないこと、めっき
が付きやすく印刷用のインクの乗りが良好であることな
どである。
ところで、時計においては、ムーブメント内部の金属部
品が磁化すると時計の精度が低下するので、ムーブメン
トは磁気を嫌うものである。従って時計を磁石などの磁
気製品に接近させることは従来から禁止されていること
である。ところが、腕時計の使用中に誤って時計を磁気
製品に近付けてしまうことがあり、これが原因となって
時計が狂ってしまうことがあった。
品が磁化すると時計の精度が低下するので、ムーブメン
トは磁気を嫌うものである。従って時計を磁石などの磁
気製品に接近させることは従来から禁止されていること
である。ところが、腕時計の使用中に誤って時計を磁気
製品に近付けてしまうことがあり、これが原因となって
時計が狂ってしまうことがあった。
一方、本発明者らは、先に、軟磁気特性に優れたFe系
軟磁性合金を特願平2−108308号明細書において
、平成2年4月24日付で特許出願している。
軟磁性合金を特願平2−108308号明細書において
、平成2年4月24日付で特許出願している。
この特許出願に係る合金の1つは、次式で示される組成
からなることを特徴とする高飽和磁束密度合金であった
。
からなることを特徴とする高飽和磁束密度合金であった
。
(Fe +−a Cc a)b B X Ty T
z但しTはTi 、Zr 、l(f 、V、Nb 、
Ta 、Mo 。
z但しTはTi 、Zr 、l(f 、V、Nb 、
Ta 、Mo 。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、
T゛はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Ptからなる
群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、 a≦0.05、b≦92原子% 原子−,5〜16原子%、y=4〜IO原子%z=0.
2〜4.5原子%である。
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、
T゛はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Ptからなる
群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、 a≦0.05、b≦92原子% 原子−,5〜16原子%、y=4〜IO原子%z=0.
2〜4.5原子%である。
また、前記特許出願に係る合金の他の1つは、次式で示
される組成からなることを特徴とする高飽和磁束密度合
金であった。
される組成からなることを特徴とする高飽和磁束密度合
金であった。
Feb BX T y T′z但しTはTi
、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta 、M。
、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta 、M。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、
T−はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Ptからなる
群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、 b≦92原子%原 子−=0.5〜16原子%、y=4〜10原子%z=0
.2〜4.5原子%である。
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、
T−はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Ptからなる
群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、 b≦92原子%原 子−=0.5〜16原子%、y=4〜10原子%z=0
.2〜4.5原子%である。
更に本発明者らは、前記合金の発展型の合金として、先
に、以下に示す組成の合金について特許出願を行ってい
る。
に、以下に示す組成の合金について特許出願を行ってい
る。
この特許出願に係る合金の1つは、次式で示される組成
からなることを特徴とする高飽和磁束密度合金であった
。
からなることを特徴とする高飽和磁束密度合金であった
。
(Fe I−a Qa )b B x Ty但しQは
C01Niのいずれか、または、両方であり、TはTi
、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta 、M。
C01Niのいずれか、または、両方であり、TはTi
、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta 、M。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、 a≦0.05、b≦93原子% x−05〜8原子%、y=4〜9原子%である。
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、 a≦0.05、b≦93原子% x−05〜8原子%、y=4〜9原子%である。
また、前記特許出願に係る合金の他のLつは、次式で示
される組成からなることを特徴とする高飽和磁束密度合
金であった。
される組成からなることを特徴とする高飽和磁束密度合
金であった。
FebByTy
但しTはTi 、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta
、Mo 。
、Mo 。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、 b≦93原子%、 x=0.5〜8原子%、y=4〜9原子%である。
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、 b≦93原子%、 x=0.5〜8原子%、y=4〜9原子%である。
以上のように本発明者らは、前記各組成の種々のFe系
軟磁性合金を開発したわけであるが、前記組成の合金に
ついて研究を重ねた結果、この合金が優れた機械特性と
磁気遮蔽能力を有していることが判明したので、本発明
に到達した。
軟磁性合金を開発したわけであるが、前記組成の合金に
ついて研究を重ねた結果、この合金が優れた機械特性と
磁気遮蔽能力を有していることが判明したので、本発明
に到達した。
この発明は前記課題を解決するためになされたもので、
機械強度に優れるとともに磁気遮蔽能力に優れた時計の
文字盤を提供することを目的とオる。
機械強度に優れるとともに磁気遮蔽能力に優れた時計の
文字盤を提供することを目的とオる。
請求項Iに記載した発明は前記課題を解決するために、
次式で示される組成の材料力Xらなる板体を加工したも
のである。
次式で示される組成の材料力Xらなる板体を加工したも
のである。
(Fe +−a Co a)b B X Ty T
z但しTはTi 、Zr 、Hf 、V、Nb 、T
a 、Mo 。
z但しTはTi 、Zr 、Hf 、V、Nb 、T
a 、Mo 。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、Hfの0ずれ力x1又番よ両方を含
み、T−はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Pt力\
らなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、 a≦0.05、b≦92原子% x=0.5〜16原子%、y=4〜10原子%z−02
〜45原子%である。
り、且つ、Zr 、Hfの0ずれ力x1又番よ両方を含
み、T−はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Pt力\
らなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、 a≦0.05、b≦92原子% x=0.5〜16原子%、y=4〜10原子%z−02
〜45原子%である。
請求項2に記載した発明は前記課題を解決するために、
次式で示される組成の材料力\らなる板体を加工したも
のである。
次式で示される組成の材料力\らなる板体を加工したも
のである。
Fe b B xT y T′z
但しTはTi 、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta
、Mo 。
、Mo 。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、
T゛はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Pt力\らな
る群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、 b≦92原子%、 x=0.5〜16原子%、y=4〜IO原子%z=0.
2〜4.5原子%である。
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、
T゛はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Pt力\らな
る群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、 b≦92原子%、 x=0.5〜16原子%、y=4〜IO原子%z=0.
2〜4.5原子%である。
請求項3に記載した発明は前記課題を解決するために、
次式で示される組成の材料からなる板体を加工したもの
である。
次式で示される組成の材料からなる板体を加工したもの
である。
(pe 、−a Qa )b B X Ty但しQは
Co 、Niのいずれか、または、両方であり、TはT
i 、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta 、Mo 。
Co 、Niのいずれか、または、両方であり、TはT
i 、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta 、Mo 。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、 a≦0.05、b≦93原子% x=0.5〜8原子%、Y=4〜9原子%である。
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、 a≦0.05、b≦93原子% x=0.5〜8原子%、Y=4〜9原子%である。
請求項4に記載した発明は前記課題を解決するために、
次式で示される組成の材料からなる板体を加工したもの
である。
次式で示される組成の材料からなる板体を加工したもの
である。
Feb B XT y
但しTはTi 、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta
、Mo 。
、Mo 。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、 b≦93原子%、 x=0.5〜8原子%、Y=4〜9原子%である。
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、 b≦93原子%、 x=0.5〜8原子%、Y=4〜9原子%である。
特別の組成のFe系軟磁性合金から文字盤を形成したの
で、高透磁率を高飽和磁束密度を示し、磁気遮蔽能力に
優れるとともに、機械強度が高く硬度が高い文字盤が提
供される。従って本発明の文字盤を時計に使用するなら
ば、文字盤の強度が向上するとともに、時計を誤って磁
気製品に接近させた場合であっても、ムーブメントを磁
化させてしまうおそれか少なくなる。
で、高透磁率を高飽和磁束密度を示し、磁気遮蔽能力に
優れるとともに、機械強度が高く硬度が高い文字盤が提
供される。従って本発明の文字盤を時計に使用するなら
ば、文字盤の強度が向上するとともに、時計を誤って磁
気製品に接近させた場合であっても、ムーブメントを磁
化させてしまうおそれか少なくなる。
以下に本発明をさらに詳細に説明する。
第1図はこの発明の一実施例を示すもので、1a l
b、lcはそれぞれ時計針、2は文字盤、3は時計のム
ーブメントを示している。そして、前記ムーブメント3
を図示路の時計ケースに収納し、文字盤2をムーブメン
ト3に被せ、時計針1a〜1cをセットし、時計ケース
に透明蓋を被せることで時計が完成するようになってい
る。
b、lcはそれぞれ時計針、2は文字盤、3は時計のム
ーブメントを示している。そして、前記ムーブメント3
を図示路の時計ケースに収納し、文字盤2をムーブメン
ト3に被せ、時計針1a〜1cをセットし、時計ケース
に透明蓋を被せることで時計が完成するようになってい
る。
前記文字盤2は、第2図に断面構造を示すように、後述
する組成のFe系軟磁性合金から形成された本体5と、
その外面に形成されためつき層などからなる被覆層6と
、この被覆層6の上面に形成された印刷部分と、本体5
に取り付けられた時字7・・・とを具備して構成されて
いる。また、文字盤2において、8は窓部、9は時計針
1 a = 1 cを駆動するためのムーブメントの回
転軸■0を挿通する透孔をそれぞれ示している。
する組成のFe系軟磁性合金から形成された本体5と、
その外面に形成されためつき層などからなる被覆層6と
、この被覆層6の上面に形成された印刷部分と、本体5
に取り付けられた時字7・・・とを具備して構成されて
いる。また、文字盤2において、8は窓部、9は時計針
1 a = 1 cを駆動するためのムーブメントの回
転軸■0を挿通する透孔をそれぞれ示している。
前記本体5を形成する材料の1つとして次式で示される
組成からなる高飽和磁束密度Fe系軟磁性合金を使用す
ることができる。
組成からなる高飽和磁束密度Fe系軟磁性合金を使用す
ることができる。
(Fe I−a Co a )b B x Ty
T′z但しTはTi 、Zr 、Hf 、V、Nb 、
Ta 、Mo 。
T′z但しTはTi 、Zr 、Hf 、V、Nb 、
Ta 、Mo 。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、
T−はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Ptからなる
群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、 a≦0.05、b≦92原子% x=0..5〜16原子%、y:=4〜IO原子%z=
0.2〜4.5原子%である。
り、且つ、Zr 、Hfのいずれか、又は両方を含み、
T−はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Ptからなる
群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、 a≦0.05、b≦92原子% x=0..5〜16原子%、y:=4〜IO原子%z=
0.2〜4.5原子%である。
また、本体5を形成する材料の1つとして次式で示され
る組成からなる高飽和磁束密度Fe系軟磁性合金を使用
することができる。
る組成からなる高飽和磁束密度Fe系軟磁性合金を使用
することができる。
Feb BX Ty T′z
但しTはTi 、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta
、Mo 。
、Mo 。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、Hrのいずれか、又は両方を含み、
T−はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Ptからなる
群から選ばれた1種又は2M以上の元素であり、 b≦92原子%、 x=0.5〜16原子%、y=4〜10原子%z=0.
2〜4.5原子%である。
り、且つ、Zr 、Hrのいずれか、又は両方を含み、
T−はCu 、Ag 、Ni 、Pd 、Ptからなる
群から選ばれた1種又は2M以上の元素であり、 b≦92原子%、 x=0.5〜16原子%、y=4〜10原子%z=0.
2〜4.5原子%である。
更に前記本体5を形成する材料の1つとして次式で示さ
れる組成からなる高飽和磁束密度Fe系軟磁性合金を使
用することができる。
れる組成からなる高飽和磁束密度Fe系軟磁性合金を使
用することができる。
(Fe +−a Qa)b Bx T y但しQは
Go 、Niのいずれか、または、両方であり、TはT
i 、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta 、Mo 。
Go 、Niのいずれか、または、両方であり、TはT
i 、Zr 、Hf 、V、Nb 、Ta 、Mo 。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、H「のいずれか、又は両方を含み、 a≦0.05、b≦93原子% x==0.5〜8原子%、Y=4〜9原子%である。
り、且つ、Zr 、H「のいずれか、又は両方を含み、 a≦0.05、b≦93原子% x==0.5〜8原子%、Y=4〜9原子%である。
更に前記本体5を形成する材料の1つとして次式で示さ
れる組成からなる高飽和磁束密度Fe系軟磁性合金を使
用することができる。
れる組成からなる高飽和磁束密度Fe系軟磁性合金を使
用することができる。
FebBxTy
但しTはTi 、Zr 、Hr 、V、Nb 、Ta
、Mo 。
、Mo 。
Wからなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であ
り、且つ、Zr 、Hrのいずれか、又は両方を含み、 b≦93原子%、 x=0.5〜8原子%、Y=4〜9原子%である。
り、且つ、Zr 、Hrのいずれか、又は両方を含み、 b≦93原子%、 x=0.5〜8原子%、Y=4〜9原子%である。
本発明の文字盤2に用い、る材料において、非晶質相を
得やすくするためには、非晶質形成能の高いZr 、H
rのいずれかを含む必要がある。また、Zr 、Hfは
その一部を他の4A〜6A族元素のうち、Ti 、V、
Nb 、Ta 、Mo 、Wと置換することができる。
得やすくするためには、非晶質形成能の高いZr 、H
rのいずれかを含む必要がある。また、Zr 、Hfは
その一部を他の4A〜6A族元素のうち、Ti 、V、
Nb 、Ta 、Mo 、Wと置換することができる。
ここで、crを含めなかったのは、Crが他の元素に比
べ、非晶質形成能に劣っているからであるが、Zr 、
Hfを適量添加したならば、更にCrを添加してもよい
のは勿論である。
べ、非晶質形成能に劣っているからであるが、Zr 、
Hfを適量添加したならば、更にCrを添加してもよい
のは勿論である。
Bには、本発明の文字盤2に用いる合金の非晶質形成能
を高める効果、および、前記熱処理工程において磁気特
性に悪影響を及ぼす化合物相の生成を抑制する効果があ
ると考えられ、このためB添加は必須である。Bと同様
にAQ、Si 、C,P等ら非晶質形成元素として一般
に用いられており、これらの元素を添加した場合も本発
明に用いる合金と同一とみなすことができる。
を高める効果、および、前記熱処理工程において磁気特
性に悪影響を及ぼす化合物相の生成を抑制する効果があ
ると考えられ、このためB添加は必須である。Bと同様
にAQ、Si 、C,P等ら非晶質形成元素として一般
に用いられており、これらの元素を添加した場合も本発
明に用いる合金と同一とみなすことができる。
本発明に用いる合金においては、Cu 、Niおよびこ
れらと同族元素のうちから選ばれた少なくとも1種又は
2種移乗の元素を0.2原子%以上含む必、要がある。
れらと同族元素のうちから選ばれた少なくとも1種又は
2種移乗の元素を0.2原子%以上含む必、要がある。
添加量が0.2原子%より少ないと前記の熱処理工程に
より特に優れた軟磁気特性を得ることかできない。また
、これらの元素の中でもCuは特に好適である。
より特に優れた軟磁気特性を得ることかできない。また
、これらの元素の中でもCuは特に好適である。
Cu、Ni等の添加により、軟磁気特性が著しく改善さ
れる機構については明らかではないが、結晶化温度を示
差熱分析法により測定したところ、Cu、Ni等を添加
した合金の結晶化温度は、添加しない合金に比べてやや
低い温度であると認められた。これは、前記元素の添加
により、非晶質相の安定性か低下したことに起因すると
考えられる。
れる機構については明らかではないが、結晶化温度を示
差熱分析法により測定したところ、Cu、Ni等を添加
した合金の結晶化温度は、添加しない合金に比べてやや
低い温度であると認められた。これは、前記元素の添加
により、非晶質相の安定性か低下したことに起因すると
考えられる。
また、不均一な非晶質相が結晶化する場合、部分的に結
晶化しやすい領域かできて不拘−核生成オるために、得
られる組織が微結品組織となると考えられる。
晶化しやすい領域かできて不拘−核生成オるために、得
られる組織が微結品組織となると考えられる。
また、特にFeに体する固溶度が著しく低い元素である
Cuの場合、相分離傾向かあるため、加熱によりミクロ
な組成ゆらぎか生じ、非晶質相が不均一となる傾向がよ
り顕著になると考えられ、組織の微細化に寄与するもの
と考えられる。
Cuの場合、相分離傾向かあるため、加熱によりミクロ
な組成ゆらぎか生じ、非晶質相が不均一となる傾向がよ
り顕著になると考えられ、組織の微細化に寄与するもの
と考えられる。
以上の観点からCuおよびその同族元素、NiおよびP
d 、Pt以外の元素でも結晶化温度を低下させる元素
には同様の効果が期待できる。また、CuのようにFe
に対する固溶限が小さい元素にも同様の効果が期待でき
る。
d 、Pt以外の元素でも結晶化温度を低下させる元素
には同様の効果が期待できる。また、CuのようにFe
に対する固溶限が小さい元素にも同様の効果が期待でき
る。
以上、本発明に用いる合金に含まれる合金元素の限定理
由を説明したが、これらの元素以外てし耐食性を改善す
るために、Cr 、Ruその他の白金族元素を添加する
ことも可能であり、また、必要に応じてY、希土類元素
、Zn 、Cd 、Ga 、In 。
由を説明したが、これらの元素以外てし耐食性を改善す
るために、Cr 、Ruその他の白金族元素を添加する
ことも可能であり、また、必要に応じてY、希土類元素
、Zn 、Cd 、Ga 、In 。
Ge 、Sn 、Pb 、As 、Sb 、Bi 、S
e 、Te LiBe 、Mg 、Ca 、Sr 、
Ba等の元素を添加することで磁歪を調整することして
きる。その他、HlN、0.S等の不可避不純物につい
ては、所望の磁気特性と機械特性が劣化しない程度に含
有していても本発明に用いる合金と同一とみなすことが
できるのは勿論である。
e 、Te LiBe 、Mg 、Ca 、Sr 、
Ba等の元素を添加することで磁歪を調整することして
きる。その他、HlN、0.S等の不可避不純物につい
ては、所望の磁気特性と機械特性が劣化しない程度に含
有していても本発明に用いる合金と同一とみなすことが
できるのは勿論である。
本発明に用いる合金の1つにおけるFe 、C。
量のbは、92原子%以下である。これは、Bが92原
子%を越えると高い透磁率が得られないためであるが、
飽和磁束密度l0kG以上を得るためには、bが75原
子%以上であることがより好ましい。なお、元素T−を
含有しない合金系においては、Fe 、Co 、Ni量
のbは、高い飽和磁束密度を得るために93原子%以下
とする。
子%を越えると高い透磁率が得られないためであるが、
飽和磁束密度l0kG以上を得るためには、bが75原
子%以上であることがより好ましい。なお、元素T−を
含有しない合金系においては、Fe 、Co 、Ni量
のbは、高い飽和磁束密度を得るために93原子%以下
とする。
前記組成の合金によって形成された文字盤2は、機械強
度が高く硬いので、文字盤として機械強度の面では十分
である。また、高透磁率であって飽和磁束密度も高いた
めに、磁気遮蔽能力にも優れている。
度が高く硬いので、文字盤として機械強度の面では十分
である。また、高透磁率であって飽和磁束密度も高いた
めに、磁気遮蔽能力にも優れている。
従って前記構成の文字盤2を備えた時計を誤って磁気製
品に接近させることがあっても時計のムーブメントを磁
化させてしまうおそれが少なくなる効果がある。
品に接近させることがあっても時計のムーブメントを磁
化させてしまうおそれが少なくなる効果がある。
次に前記文字盤2の製造方法について説明する。
文字盤2の本体5を製造するには、前記組成の非晶質合
金あるいは非晶質相を含む結晶質合金を溶湯から急冷す
ることにより得る工程と、この工程で得られたものを加
熱し、微細な結晶粒を析出させる工程によ、って通常得
ることができる。
金あるいは非晶質相を含む結晶質合金を溶湯から急冷す
ることにより得る工程と、この工程で得られたものを加
熱し、微細な結晶粒を析出させる工程によ、って通常得
ることができる。
溶湯から急冷する場合、溶湯をノズルから回転冷却ロー
ルの表面に吹き出して冷却する場合は、薄帯(リボン)
が得られるので、この薄帯を円盤状に打ち抜き、厚さが
不足な場合は、必要に応じて複数枚積層して板体を得、
後述する熱処理を行うならば、本体5を得ることができ
る。なお、打ち抜きの際に、文字盤2の窓部8や透孔9
を本体5に形成しておくことは勿論である。
ルの表面に吹き出して冷却する場合は、薄帯(リボン)
が得られるので、この薄帯を円盤状に打ち抜き、厚さが
不足な場合は、必要に応じて複数枚積層して板体を得、
後述する熱処理を行うならば、本体5を得ることができ
る。なお、打ち抜きの際に、文字盤2の窓部8や透孔9
を本体5に形成しておくことは勿論である。
前記板体を500〜650℃で焼鈍する熱処理を施すこ
とで板体の非晶質組織を結晶化することができる。これ
によって板体の硬度が著しく向上し、磁気特性も向上す
るので磁気特性に優れ機械強度と硬度の高い本体5が得
られる。
とで板体の非晶質組織を結晶化することができる。これ
によって板体の硬度が著しく向上し、磁気特性も向上す
るので磁気特性に優れ機械強度と硬度の高い本体5が得
られる。
本体5が得られたならば、本体5の表面を必要に応して
研磨し、めっき処理なとを行って被覆層6を形成する。
研磨し、めっき処理なとを行って被覆層6を形成する。
この被覆層6の形成後、必要な印刷を施して文字盤2が
完成する。
完成する。
次に文字盤2に用いる合金の板体を実際に製造し、得ら
れた板体の磁気特性と機械特性を測定した結果を示す。
れた板体の磁気特性と機械特性を測定した結果を示す。
以下の例に示す各合金は片ロール液体急冷法により作製
した。即ち、1つの回転している銅製コール上に置かれ
たノズルより溶融金属をアルゴンガスの圧力により前記
ロール上に噴出させ、急冷して薄帯を得る。以」二のよ
うに作製した薄帯の幅は約15mmであり、厚さは約2
0〜40μmであった。
した。即ち、1つの回転している銅製コール上に置かれ
たノズルより溶融金属をアルゴンガスの圧力により前記
ロール上に噴出させ、急冷して薄帯を得る。以」二のよ
うに作製した薄帯の幅は約15mmであり、厚さは約2
0〜40μmであった。
透磁率は、前記薄帯を加工し、外径10mm、内径6m
111のリング状に形成し、これを積み重ねたものに巻
線し、インダクタンス法により測定した。
111のリング状に形成し、これを積み重ねたものに巻
線し、インダクタンス法により測定した。
実効透磁率(Fe)の測定条件はI Omoe、 I
kHzとした。飽和磁束密度(Bs)は〜’SMにて1
0kOeで測定した磁化により算出した。、なI5、特
に規定しない限り、以下に示す例では、500〜700
℃の温度で1時間保持後、水焼き入れした後の磁気特性
を示す。
kHzとした。飽和磁束密度(Bs)は〜’SMにて1
0kOeで測定した磁化により算出した。、なI5、特
に規定しない限り、以下に示す例では、500〜700
℃の温度で1時間保持後、水焼き入れした後の磁気特性
を示す。
第3図は、Pe 5eZr 7BIICLI lなる組
成の合金の実効透磁率に及ばず焼鈍(各温度で1時間保
持後水焼き入れ)の効果を示す。
成の合金の実効透磁率に及ばず焼鈍(各温度で1時間保
持後水焼き入れ)の効果を示す。
第3図より、急冷状態(RQ)における本合金の実効透
磁率は低い値を示すが、500〜650℃の焼鈍により
急激に増加している。ここで650℃の熱処理後の厚さ
約20μmの試料について透磁率の周波数依存を調べた
ところ1 kHzで26500.10kHzで1980
0、I OOkIlzて7800となり、高い周波数で
も優れた軟磁気特性を示した。また、透磁率に及はず冷
却速度の影響を調べたところ、650℃で1時間保持後
、水焼き入れにより急冷した本合金の実効透磁率265
00に対し、空冷した場合、その値は18000となり
、熱処理後の冷却速度し重要であること判明した。
磁率は低い値を示すが、500〜650℃の焼鈍により
急激に増加している。ここで650℃の熱処理後の厚さ
約20μmの試料について透磁率の周波数依存を調べた
ところ1 kHzで26500.10kHzで1980
0、I OOkIlzて7800となり、高い周波数で
も優れた軟磁気特性を示した。また、透磁率に及はず冷
却速度の影響を調べたところ、650℃で1時間保持後
、水焼き入れにより急冷した本合金の実効透磁率265
00に対し、空冷した場合、その値は18000となり
、熱処理後の冷却速度し重要であること判明した。
よって本発明に用いる合金の磁気特性は、最適な熱処理
条件を適当に選ぶことにより調整することができ、また
磁場中焼鈍などにより磁気特性を改善することもできる
。
条件を適当に選ぶことにより調整することができ、また
磁場中焼鈍などにより磁気特性を改善することもできる
。
また、本発明に用いる合金の磁気特性および機械強度に
及はす熱処理の効果について本合金の1つであるF e
ne’l r 7B ac FI I合金を例にとっ
て以下に説明する。昇温速度毎分lO℃の示差熱分析に
より求めたFe 5eZr yBacu 1合金の結晶
化開始温度は503℃であった。
及はす熱処理の効果について本合金の1つであるF e
ne’l r 7B ac FI I合金を例にとっ
て以下に説明する。昇温速度毎分lO℃の示差熱分析に
より求めたFe 5eZr yBacu 1合金の結晶
化開始温度は503℃であった。
また、F e saZ r tB ac u +合金の
熱処理前後の構造の変化をX線回折法により調べ、熱処
理ごぼ組織を透過電子顕微鏡を用いて観察し、その結果
を第4図に示した。
熱処理前後の構造の変化をX線回折法により調べ、熱処
理ごぼ組織を透過電子顕微鏡を用いて観察し、その結果
を第4図に示した。
第4図から、急冷状態では非晶質に特有のハローな回折
図形が、熱処理後には体心立方晶に独特の回折図形がそ
れぞれ認められ、本発明に用いる合金の構造が熱処理に
より、非晶質から体心立方晶に変化したことかわかる。
図形が、熱処理後には体心立方晶に独特の回折図形がそ
れぞれ認められ、本発明に用いる合金の構造が熱処理に
より、非晶質から体心立方晶に変化したことかわかる。
そして第5図より熱処理後の組織が、粒径約200〜3
00オンクストローム程度の微結晶からなることがわか
る。また、Pe 5eZr 7B8CLI 1合金につ
いて熱処理flQ後の硬さの変化を調へたところ、ビン
カース硬さで急冷状態の740DPNから650℃熱処
理後にはI 390DPNとなり、従来材料にない高い
値まて増加した。
00オンクストローム程度の微結晶からなることがわか
る。また、Pe 5eZr 7B8CLI 1合金につ
いて熱処理flQ後の硬さの変化を調へたところ、ビン
カース硬さで急冷状態の740DPNから650℃熱処
理後にはI 390DPNとなり、従来材料にない高い
値まて増加した。
以上の如く前記組成の合金は、面述の組成を育する非晶
質合金を熱処理により結晶化させ、微細結晶粒を主とす
る組成を得ることにより、高飽和磁束密度で軟磁気特性
に優れ、更に高い強度と硬さを有することが明らかであ
る。
質合金を熱処理により結晶化させ、微細結晶粒を主とす
る組成を得ることにより、高飽和磁束密度で軟磁気特性
に優れ、更に高い強度と硬さを有することが明らかであ
る。
よって前記組成の合金で時計の文字盤を形成するならば
、強度が高く、磁気シールドに有効な時計の文字盤を得
ることができることが明らかとなった。
、強度が高く、磁気シールドに有効な時計の文字盤を得
ることができることが明らかとなった。
以上説明したようにこの発明によれば、特別な組成のF
e系軟磁性合金から文字盤を形成したので、機械強度が
高く、硬い文字盤を提供することかてきる。また、前記
Fe系軟磁性合金は透磁率か高く飽和磁束重度も高く、
磁気ンールト性能ら優れているので、前記合金からなる
文字盤は磁気ンールト性能に優れる。従って本発明の文
字盤を適用した時計にあっては、誤って磁気製品に接近
させても時計のムーブメン]・か磁化するおそれか少な
くなる効果かある。
e系軟磁性合金から文字盤を形成したので、機械強度が
高く、硬い文字盤を提供することかてきる。また、前記
Fe系軟磁性合金は透磁率か高く飽和磁束重度も高く、
磁気ンールト性能ら優れているので、前記合金からなる
文字盤は磁気ンールト性能に優れる。従って本発明の文
字盤を適用した時計にあっては、誤って磁気製品に接近
させても時計のムーブメン]・か磁化するおそれか少な
くなる効果かある。
第1図は本発明の一実施例を適用した腕時計の一部を示
す分解図、第2図は本発明の一実施例の断面図、第3図
は本発明に用いる合金の透磁率と熱処理温度の関係を示
すグラフ、第4図は同合金のX線回折試験結果を示すグ
ラフ、第5図は同合金の顕微鏡写真の模式図である。 2 文字盤、3・ムーブメント、5 6・−めっき層、7 時字。
す分解図、第2図は本発明の一実施例の断面図、第3図
は本発明に用いる合金の透磁率と熱処理温度の関係を示
すグラフ、第4図は同合金のX線回折試験結果を示すグ
ラフ、第5図は同合金の顕微鏡写真の模式図である。 2 文字盤、3・ムーブメント、5 6・−めっき層、7 時字。
Claims (4)
- (1)次式で示される組成の材料からなる板体を加工し
てなることを特徴とする時計の文字盤。 (Fe_1_−aCoa)bBxTyT′z但しTはT
i,Zr,Hf,V,Nb,Ta,Mo,Wからなる群
から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、且つ、Z
r,Hfのいずれか、又は両方を含み、T′はCu,A
g,Ni,Pd,Ptからなる群から選ばれた1種又は
2種以上の元素であり、 a≦0.05、b≦92原子% x=0.5〜16原子%、y=4〜10原子%z=0.
2〜4.5原子%である。 - (2)次式で示される組成の材料からなる液体を加工し
てなることを特徴とする時計の文字盤。 FebBxTyT′z 但しTはTi,Zr,Hf,V,Nb,Ta,Mo,W
からなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり
、且つ、Zr,Hfのいずれか、又は両方を含み、T′
はCu,Ag,Ni,Pd,Ptからなる群から選ばれ
た1種又は2種以上の元素であり、 b≦92原子%、 x=0.5〜16原子%、y=4〜10原子%z=0.
2〜4.5原子%である。 - (3)次式で示される組成の材料からなる板体を加工し
てなることを特徴とする時計の文字盤。 (Fe_1_−aQa)bBxTy 但しQはCoNiのいずれか、または、両方であり、T
はTi,Zr,Hf,V,Nb,Ta,Mo,Wからな
る群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり、且つ
、Zr、Hfのいずれか、又は両方を含み、 a≦0.05、b≦93原子% x=0.5〜8原子%、y=4〜9原子%である。 - (4)次式で示される組成の材料からなる板体を加工し
てなることを特徴とする時計の文字盤。 FebBxTy 但しTはTi,Zr,Hf,V,Nb,Ta,Mo,W
からなる群から選ばれた1種又は2種以上の元素であり
、且つ、Zr,Hfのいずれか、又は両方を含み、 b≦93原子%、 x=0.5〜8原子%、y=4〜9原子%である。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24358890A JPH04124246A (ja) | 1990-09-13 | 1990-09-13 | 時計の文字盤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24358890A JPH04124246A (ja) | 1990-09-13 | 1990-09-13 | 時計の文字盤 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04124246A true JPH04124246A (ja) | 1992-04-24 |
Family
ID=17106053
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24358890A Pending JPH04124246A (ja) | 1990-09-13 | 1990-09-13 | 時計の文字盤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04124246A (ja) |
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---|---|---|---|---|
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- 1990-09-13 JP JP24358890A patent/JPH04124246A/ja active Pending
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