JPH04116194A - 耐食性および溶接性に優れた無塗装缶用表面処理鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐食性および溶接性に優れた無塗装缶用表面処理鋼板およびその製造方法Info
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- JPH04116194A JPH04116194A JP2235016A JP23501690A JPH04116194A JP H04116194 A JPH04116194 A JP H04116194A JP 2235016 A JP2235016 A JP 2235016A JP 23501690 A JP23501690 A JP 23501690A JP H04116194 A JPH04116194 A JP H04116194A
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐食性および溶接性に優れ、無塗装で使用で
きる容器用表面処理鋼板、特に、無塗装缶用表面処理鋼
板およびその製造方法に関するものである。 〔従来の技術および発明が解決しようとする課題〕 缶用材料として用いられている表面処理鋼板には、古く
からＳｎめっき鋼板（以下、「ブリ゛キ」という）、電
解クロメート処理鋼板（以下、ｒＴＦＳ」という）など
が用いられている。 ＴＦＳは鋼板の表面に、下層としての金属Ｃｒ層と、上
層としてのＣｒ酸化物を主体としてのＣ「水和酸化物層
とからなる皮膜が形成されたものである。ＴＦＳは価格
は安いものの、皮膜を研磨しないと溶接ができないとい
う欠点があり、これを解決するためにこれまでに数多く
の研究がなされてきた。 ブリキには高価なＳｎを多量に使用するため価格が高い
という欠点があるため、これまで、薄めつきブリキにす
ることで低コスト化を図ってきた。 しかしながら、ブリキのＳｎめっき量が減少すると、耐
食性、溶接性が劣るなどの問題が生じた。このような問
題に対して、耐食性および溶接性の両方を満足すべき特
殊な薄めつきブリキの開発がなされてきた。 Ｚｎ系合金めっきを缶用表面処理鋼板に応用した技術に
は、特開昭５９−２５９９６号公報がある。これは、鋼
板の表面上にＺｎを主成分とした合金層が０．３〜３ｇ
／ ｍ形成され、合金層中のＮｉ、 Ｆｅ、 Ｃｕの１
種または２種以上の含有量が３〜５０ｗｔ、 ％である
シーム溶接性に優れた缶用表面処理鋼板に関するもので
ある。この皮膜は白錆あるいは赤錆が発生するまでの時
間で評価すればかなりの耐食性を有するといえるが、白
錆あるいは赤錆が発生する以前に黒い点状の錆が発生し
外観上問題となるという欠点を有する。 素材側から製缶側に視点を移すと、缶の内面、外面を無
塗装で使用することによって低コスト化を図ろうという
試みも見受けられるようになってきた。以上の缶用表面
処理鋼板は内外面を塗装して使用することを前提に設計
されている。無塗装で使用される表面処理鋼板は塗装さ
れて使用される表面処理鋼板より優れた耐食性が要求さ
れるため、これらの缶用表面処理鋼板は無塗装使用には
耐食性がいまひとつ不十分である。 無塗装缶用表面処理鋼板に関する技術には、特開昭６３
−１８８０４１号公報がある。これは、厚みが５〜５０
μｍの有機樹脂層を介して、厚みが２〜２０μｍでＣｒ
を重量で７ｗｔ、Ｘ以上含有する鉄基合金からなる高耐
食性金属層を積層することにより、優れた耐食性を得る
というものである。この皮膜は有機樹脂層を有するため
、溶接性が劣るという欠点がある。 容器分野におけるアルミニウム、プラスチックなどとの
激しい競合から、スチール缶の品質、コスト面での競争
力強化のために、溶接が可能で、無塗装使用できるほど
に耐食性に優れ、しかも低コストである缶用表面処理鋼
板の開発が急がれる従って、本発明の目的は、上述の課
題を解決し、薄目付は化された缶用表面処理鋼板の耐食
性および溶接性を改善し、無塗装でも使用できる缶用表
面処理鋼板およびその製造方法を提供することにある。 〔課題を解決するための手段〕 上記目的を達成するために、本発明の無塗装缶用表面処
理鋼板においては、鋼板の表面上に５００〜５０００ｍ
ｇ ／ ｒｄの付着量のＺｎ−Ｎｉ −Ｃｒ合金めっき
層と、前記Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層の上に形成さ
れた５〜５０ｓｕｒ／ｉｆの付着量のクロメート層とを
有し、前記Ｚｎ−１−Ｃｒ合金めっき層中のＮｊの含有
量が５〜３０１１１．％、Ｃ「の含有量が０．１〜３＊
ｔ、％であることに特徴を有する。 また、本発明の無塗装缶用表面処理鋼板の製造方法にお
いては、鋼板の表面上に５００〜５０００ｍｇ ／ｄの
付着量のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層を形成し、次い
で、前記Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層の上に５〜５０
ｍｇ／ ｒｄの付着量のクロメート層を形成し、前記ｚ
Ｂ−ＮｉＣｒ合金めっき層中のＮｉ含有量が５〜３０Ｗ
きる容器用表面処理鋼板、特に、無塗装缶用表面処理鋼
板およびその製造方法に関するものである。 〔従来の技術および発明が解決しようとする課題〕 缶用材料として用いられている表面処理鋼板には、古く
からＳｎめっき鋼板（以下、「ブリ゛キ」という）、電
解クロメート処理鋼板（以下、ｒＴＦＳ」という）など
が用いられている。 ＴＦＳは鋼板の表面に、下層としての金属Ｃｒ層と、上
層としてのＣｒ酸化物を主体としてのＣ「水和酸化物層
とからなる皮膜が形成されたものである。ＴＦＳは価格
は安いものの、皮膜を研磨しないと溶接ができないとい
う欠点があり、これを解決するためにこれまでに数多く
の研究がなされてきた。 ブリキには高価なＳｎを多量に使用するため価格が高い
という欠点があるため、これまで、薄めつきブリキにす
ることで低コスト化を図ってきた。 しかしながら、ブリキのＳｎめっき量が減少すると、耐
食性、溶接性が劣るなどの問題が生じた。このような問
題に対して、耐食性および溶接性の両方を満足すべき特
殊な薄めつきブリキの開発がなされてきた。 Ｚｎ系合金めっきを缶用表面処理鋼板に応用した技術に
は、特開昭５９−２５９９６号公報がある。これは、鋼
板の表面上にＺｎを主成分とした合金層が０．３〜３ｇ
／ ｍ形成され、合金層中のＮｉ、 Ｆｅ、 Ｃｕの１
種または２種以上の含有量が３〜５０ｗｔ、 ％である
シーム溶接性に優れた缶用表面処理鋼板に関するもので
ある。この皮膜は白錆あるいは赤錆が発生するまでの時
間で評価すればかなりの耐食性を有するといえるが、白
錆あるいは赤錆が発生する以前に黒い点状の錆が発生し
外観上問題となるという欠点を有する。 素材側から製缶側に視点を移すと、缶の内面、外面を無
塗装で使用することによって低コスト化を図ろうという
試みも見受けられるようになってきた。以上の缶用表面
処理鋼板は内外面を塗装して使用することを前提に設計
されている。無塗装で使用される表面処理鋼板は塗装さ
れて使用される表面処理鋼板より優れた耐食性が要求さ
れるため、これらの缶用表面処理鋼板は無塗装使用には
耐食性がいまひとつ不十分である。 無塗装缶用表面処理鋼板に関する技術には、特開昭６３
−１８８０４１号公報がある。これは、厚みが５〜５０
μｍの有機樹脂層を介して、厚みが２〜２０μｍでＣｒ
を重量で７ｗｔ、Ｘ以上含有する鉄基合金からなる高耐
食性金属層を積層することにより、優れた耐食性を得る
というものである。この皮膜は有機樹脂層を有するため
、溶接性が劣るという欠点がある。 容器分野におけるアルミニウム、プラスチックなどとの
激しい競合から、スチール缶の品質、コスト面での競争
力強化のために、溶接が可能で、無塗装使用できるほど
に耐食性に優れ、しかも低コストである缶用表面処理鋼
板の開発が急がれる従って、本発明の目的は、上述の課
題を解決し、薄目付は化された缶用表面処理鋼板の耐食
性および溶接性を改善し、無塗装でも使用できる缶用表
面処理鋼板およびその製造方法を提供することにある。 〔課題を解決するための手段〕 上記目的を達成するために、本発明の無塗装缶用表面処
理鋼板においては、鋼板の表面上に５００〜５０００ｍ
ｇ ／ ｒｄの付着量のＺｎ−Ｎｉ −Ｃｒ合金めっき
層と、前記Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層の上に形成さ
れた５〜５０ｓｕｒ／ｉｆの付着量のクロメート層とを
有し、前記Ｚｎ−１−Ｃｒ合金めっき層中のＮｊの含有
量が５〜３０１１１．％、Ｃ「の含有量が０．１〜３＊
ｔ、％であることに特徴を有する。 また、本発明の無塗装缶用表面処理鋼板の製造方法にお
いては、鋼板の表面上に５００〜５０００ｍｇ ／ｄの
付着量のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層を形成し、次い
で、前記Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層の上に５〜５０
ｍｇ／ ｒｄの付着量のクロメート層を形成し、前記ｚ
Ｂ−ＮｉＣｒ合金めっき層中のＮｉ含有量が５〜３０Ｗ
【、％、Ｃｒ含有量が０．１〜３ｗｔ、％であることに
特徴を有する。 次に、本発明について詳細に説明する。 本発明者らは、鋼板の表面上にＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金め
っきを施し、その上に更にクロメート処理を施すことに
より、耐食性および溶接性に優れた表面処理鋼板の開発
に成功した。 鉄は大気中で水酸化鉄すなわち赤錆を発生する。鋼板の
耐食性を向上させる最も一般的な方法には、例えばＳｎ
、 Ｎｉなどの電気化学的に鉄よりも責な金属をめっき
し鋼板を保護する方法と、鋼板に例えばＺｎなどの電気
化学的に鉄よりも卑な金属をめっきし皮膜に犠牲防食性
をもたせる方法とがある。 第１の方法には、Ｓｎを薄めつきにすると部分的にＳｎ
に田われず、鉄素地が露出する部分が現れ、この部分か
ら赤錆か発生するという欠点がある。 第２の方法では、Ｚｎは鉄よりも卑であるため、鉄が腐
食して赤錆になるよりも以前にＺｎが腐食され、鉄の腐
食を抑制する。しかし、単に７．ｎめっきを施したのみ
では、鉄が錆びて赤錆を生成することは防げるものの、
Ｚｎの腐食生成物である白錆が生成してしまうという欠
点がある。 上記方法の他に、鋼板にＺｎ−Ｎｉ、Ｚｎ
−Ｆｅ、 Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒなどの合金めっきを施し、
白錆発生、赤錆発生を抑える方法もある。これは、上記
合金めっきを腐食生成物のほうが純Ｚｎめっきの腐食生
成物に比べて緻密であり、この腐食生成物が一種の保護
皮膜として作用し、これらの合金めっき層およびＦｅの
溶出を抑えるからである。 さらに、鋼板または各種表面処理鋼板上にクロメート処
理を施して耐食性を向上させることも行われている。ク
ロメート皮膜による耐食性の向上は、−船釣に皮膜によ
る外部腐食因子の遮断効果と、疵により露出しためっき
面の金属と反応し、あらたに三価Ｃｒ主体の皮膜で疵部
を保護する、いわゆる自己修復作用によるものとされて
いる。 本発明者らは、鋼板上に７．ｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき
を施しＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層（第１層）を形成
し、その上にさらにクロメート処理を施すことによりク
ロメート層（第２層）を形成し、耐食性および溶接性の
優れた表面処理鋼板の開発に成功した。第１層のＺｎ−
Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは鋼板を犠牲防食的に保護し、さ
らに、第２層のクロメート処理で保護する。本発明の優
れた耐食性は、Ｚｎ−ＮｉＣｒ合金めっきを単独、ある
いはクロメート処理を単独に施した場合においては得る
ことができないもので、両者の相乗効果の結果である。 次に、本発明における皮膜の数値的限定理由について説
明する。 Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき： Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきの付着量は５００〜５００
０ｍｇ／ｒｒＩとすべきである。その理由は、Ｉｎ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ合金めっきの付着量が５００Ｂ／ｒｒ？未満で
は、Ｚｎ−ＮｉＣｒ合金めっき層の効果が現れず、耐食
性が満足できなくなるからであり、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合
金めっきの付着量が５０００ｍｇ／ ｒｄを超えると、
溶接性が劣化するからである。 Ｉｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき付着量に対する合金めっき
層中のＮｉ含有量は５〜３０ｗｔ、 ％とすることが望
ましい。その理由は、Ｎｉ含有量が５ｗｔ％未満では耐
食性が不十分で白錆を発生するからであり、一方、Ｎ１
含有量が３０ｗｔ、 Ｘを超えると溶接性が低下し、ま
たコスト高となるからである。 ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき付着量に対する合金めっき
層中のＣｒ含有量は０．１〜３ｗ【１％とすることが望
ましい。その理由は、Ｃｒ含有量が０．１ｗｔ、Ｘ未満
では耐食性が不十分で黒い点状の錆が発生するからであ
り、一方、３ｗｔ、Ｘを超えると耐食性改善効果および
溶接性が低下するからである。 クロメート処理： クロメート処理皮膜の構造は複雑で、金属Ｃｒ。 Ｃｒ酸化物、Ｃ「水酸化物等の複合体であるが、皮膜量
としては、全Ｃｒ量として５〜５０ｍｇ／ｍ２が適当で
ある。その理由は、皮膜量が全Ｃｒ量として５Ｂ／Ｍ未
満では耐食性が不十分であり、無塗装用鋼板としては使
用できないからであり、一方、５０Ｂ／ｄを超えると溶
接性が劣化するからである。 次に、本発明の製造方法について説明する。 本願発明の鋼板は、通常の脱脂・酸洗を経た原板の上に
、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきを施し、最後にクロメー
ト処理による金属ＣｒとＣｒ酸化物からなる層あるいは
Ｃｒ酸化物からなる層を形成させることにより製造され
る。個々のめっき層の形成方法を以下に述べる。 Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき： Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきの方法については特に限定
を加えるものではなく、硫酸浴、塩化浴、混合浴等、公
知の処理浴を用いた電気めっき法により行えばよい。上
記公知方法としては、例えば、特開昭５７−６７１８８
号公報、特開昭５７−７０２８８．号公報等がある。ま
た、必要に応じて、光沢剤あるいは電気型導度補助剤と
しての電解質を加えてもよい。めっき条件については、
流速、浴ｐＨ１電流密度を変化させることによって合金
めっき層中のＮｉ含有量あるいはＣｒ含有量を変化させ
ることができるので、目的に応じて使い分ければよい。 クロメート処理方法： クロメート処理方法については特に限定を加えるもので
はなく、硫酸イオン、フッ化物イオン等のアニオンを少
量添加した無水クロム酸浴中、アニオンを加えない無水
クロム酸浴中および重クロム酸塩浴中で陰極電解処理す
る公知の方法により行えばよい。 【実施例】 次に、本発明を実施例に基づいて更に詳細に説明する。 〔実施例１〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そして、この供試体に対して下記に示す方法
によって耐食性試験および溶接性試験を行い、その結果
を付着量測定結果とともに第１表に示した。 「耐食性試験方法」 ＪＩＳ−２，２３７１ニ規定すレタ塩水噴霧試験（ＳＳ
Ｔ）を４時間行い、白錆、赤錆および声調の発生面積を
測定し、鋼板の全面積に対する白錆、赤錆および声調の
発生面積をパーセントで示した。 「溶接性試験方法ｊ スートロニツタ溶接機を使用し、溶接強度の得られる最
小電流値の調整ダイヤル目盛りと、塵の発生しない最大
電流値の調整ダイヤル目盛りとを求め、その溶接可能電
流調節の目盛り範囲を求めることによって行った。評価
方法は、以下の通りである。 ◎叶目盛り範囲 ４以上 ○計目盛り範囲２．５以上 ４未満 △針目盛り範囲０５以上２．５未満 ×叶目盛り範囲０．５未満またはなし。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： Ｚｎ５Ｏ，−７）１２０ ２５０ｒ／ ｌＮｉＳＯ４
・６Ｈ２０、、，２５０ｒ／ ＩＣｒｔ（ＳＯａ）ｓ
−，２８３ｒ／ ｌＮａ２ＳＯ４−６０ｇ／ １ 陰極電解条件 電流密度 ５０Ａ／ｄｍ” 電解時間 ０．８ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： Ｃｒｙｓ −１５ｇ／ ｊ’ＮλｘｓＯａ
、、、ｏ、３ｇ／ ｉ陰極電解条件： 電流密度 １０Ａ／ｄａ＋” 電解時間 ０．５ ｓｅｃ 〔実施例２〕 ”鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき
として下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処
理し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記
のクロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗
後乾燥した。そして、この供試体に対して実施例１にて
行った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い
、その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： ＺｎＳＯ４７ＨＪ ３００ｒ／ ｌ ＮｉＳＯ４・６Ｈ２０、、，２００ｒ／ ＩＣｒｔ（Ｓ
Ｏ４）ｓ ２８３ｇ／ｆＮａ、ＳＯ４−”’ ８０
ｇ／ １ 陰極電解条件 電流密度 −１００Ａ ／ ｄａ＋２電解時間
３．０ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： ＣｒＬ −１５ｇ／ Ｉｔ Ｎａ２ＳＯ４０，３ｇ／ Ｉｌ 陰極電解条件コ 電流密度 ５０Ａ／ｄｍ” 電解時間 ０．５ ｓｅｃ 〔実施例３〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そして、この供試体に対して実施例１にて行
った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、
その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： Ｚｎ５Ｏ，７１１ｚ０ ３ｏｏｇ ／ ｌＮ１５Ｏ，・
６＋１．０、、．２００ｔ／ Ｎｃｒｚ（ｓｏ４）ｓ
２５３ｔ／ １ＮａｚＳＯ４，、、６０ｇ／ １ 陰極電解条件 電流密度 ２ＯＡ ／ ｄ■２ 電解時間 ４．０ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： ＣｒＯ２−１５ｇ／ ｌ Ｎａ２５Ｏ１、、，０，３ｇ／ｌ 陰極電解条件： 電流密度 ５Ａ ／ｄ１ 電解時間 ０．５ ｓｅｃ 〔実施例４〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そして、この供試体に対して実施例１にて行
った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、
その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： Ｚｎ５Ｏ，−７Ｈ２０、、，３００ｔ／ １ＮｉＳＯ＋
・６Ｈ２０２ｏｏｇ／１ ｃｒｔ（ｓｏ、）、−２８３ｇ／Ａ’ Ｎａ２Ｓ０４６０ｇ／ｌ 陰極電解条件 電流密度 ７０Ａ／ｄ＝’ 電解時間 １．２ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： Ｃｒ０ｚ −１５ｇ／ ｌｌ Ｎａ、ＳＯ＋ −０，３ｔｒ／ １陰極電解条件： 電流密度 １０Ａ／ｄ＠” 電解時間 ０．５ ＳｅＣ 〔実施例５〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そして、この供試体に対して実施例１にて行
った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、
その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： ＺｎＳＯ４・ＩＨｔＯ−３００ｔ／ ｌＮ１５Ｏａ・６
Ｈ，０、２００ｔ／ ｆＣｒｙ（ＳＯ＜）ｓ −２８
３ｇ／Ａ’Ｎ息、８０４６０ｇ／ｌ 陰極電解条件 電流密度 １６０＾／ｄ鴎２ 電解時間 ０．５ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： Ｃｒｙ３１５ｇ／ ＩＩ Ｎ息ｉｓＯ＋ 、、 ｏ、 ３ｇ／ ｉ陰極電解条
件： 電流密度 ５０Ａ／ｄ＠２ 電解時間 ０．５ ｓｅｃ
特徴を有する。 次に、本発明について詳細に説明する。 本発明者らは、鋼板の表面上にＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金め
っきを施し、その上に更にクロメート処理を施すことに
より、耐食性および溶接性に優れた表面処理鋼板の開発
に成功した。 鉄は大気中で水酸化鉄すなわち赤錆を発生する。鋼板の
耐食性を向上させる最も一般的な方法には、例えばＳｎ
、 Ｎｉなどの電気化学的に鉄よりも責な金属をめっき
し鋼板を保護する方法と、鋼板に例えばＺｎなどの電気
化学的に鉄よりも卑な金属をめっきし皮膜に犠牲防食性
をもたせる方法とがある。 第１の方法には、Ｓｎを薄めつきにすると部分的にＳｎ
に田われず、鉄素地が露出する部分が現れ、この部分か
ら赤錆か発生するという欠点がある。 第２の方法では、Ｚｎは鉄よりも卑であるため、鉄が腐
食して赤錆になるよりも以前にＺｎが腐食され、鉄の腐
食を抑制する。しかし、単に７．ｎめっきを施したのみ
では、鉄が錆びて赤錆を生成することは防げるものの、
Ｚｎの腐食生成物である白錆が生成してしまうという欠
点がある。 上記方法の他に、鋼板にＺｎ−Ｎｉ、Ｚｎ
−Ｆｅ、 Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒなどの合金めっきを施し、
白錆発生、赤錆発生を抑える方法もある。これは、上記
合金めっきを腐食生成物のほうが純Ｚｎめっきの腐食生
成物に比べて緻密であり、この腐食生成物が一種の保護
皮膜として作用し、これらの合金めっき層およびＦｅの
溶出を抑えるからである。 さらに、鋼板または各種表面処理鋼板上にクロメート処
理を施して耐食性を向上させることも行われている。ク
ロメート皮膜による耐食性の向上は、−船釣に皮膜によ
る外部腐食因子の遮断効果と、疵により露出しためっき
面の金属と反応し、あらたに三価Ｃｒ主体の皮膜で疵部
を保護する、いわゆる自己修復作用によるものとされて
いる。 本発明者らは、鋼板上に７．ｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき
を施しＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層（第１層）を形成
し、その上にさらにクロメート処理を施すことによりク
ロメート層（第２層）を形成し、耐食性および溶接性の
優れた表面処理鋼板の開発に成功した。第１層のＺｎ−
Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは鋼板を犠牲防食的に保護し、さ
らに、第２層のクロメート処理で保護する。本発明の優
れた耐食性は、Ｚｎ−ＮｉＣｒ合金めっきを単独、ある
いはクロメート処理を単独に施した場合においては得る
ことができないもので、両者の相乗効果の結果である。 次に、本発明における皮膜の数値的限定理由について説
明する。 Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき： Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきの付着量は５００〜５００
０ｍｇ／ｒｒＩとすべきである。その理由は、Ｉｎ−Ｎ
ｉ−Ｃｒ合金めっきの付着量が５００Ｂ／ｒｒ？未満で
は、Ｚｎ−ＮｉＣｒ合金めっき層の効果が現れず、耐食
性が満足できなくなるからであり、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合
金めっきの付着量が５０００ｍｇ／ ｒｄを超えると、
溶接性が劣化するからである。 Ｉｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき付着量に対する合金めっき
層中のＮｉ含有量は５〜３０ｗｔ、 ％とすることが望
ましい。その理由は、Ｎｉ含有量が５ｗｔ％未満では耐
食性が不十分で白錆を発生するからであり、一方、Ｎ１
含有量が３０ｗｔ、 Ｘを超えると溶接性が低下し、ま
たコスト高となるからである。 ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき付着量に対する合金めっき
層中のＣｒ含有量は０．１〜３ｗ【１％とすることが望
ましい。その理由は、Ｃｒ含有量が０．１ｗｔ、Ｘ未満
では耐食性が不十分で黒い点状の錆が発生するからであ
り、一方、３ｗｔ、Ｘを超えると耐食性改善効果および
溶接性が低下するからである。 クロメート処理： クロメート処理皮膜の構造は複雑で、金属Ｃｒ。 Ｃｒ酸化物、Ｃ「水酸化物等の複合体であるが、皮膜量
としては、全Ｃｒ量として５〜５０ｍｇ／ｍ２が適当で
ある。その理由は、皮膜量が全Ｃｒ量として５Ｂ／Ｍ未
満では耐食性が不十分であり、無塗装用鋼板としては使
用できないからであり、一方、５０Ｂ／ｄを超えると溶
接性が劣化するからである。 次に、本発明の製造方法について説明する。 本願発明の鋼板は、通常の脱脂・酸洗を経た原板の上に
、Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきを施し、最後にクロメー
ト処理による金属ＣｒとＣｒ酸化物からなる層あるいは
Ｃｒ酸化物からなる層を形成させることにより製造され
る。個々のめっき層の形成方法を以下に述べる。 Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき： Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきの方法については特に限定
を加えるものではなく、硫酸浴、塩化浴、混合浴等、公
知の処理浴を用いた電気めっき法により行えばよい。上
記公知方法としては、例えば、特開昭５７−６７１８８
号公報、特開昭５７−７０２８８．号公報等がある。ま
た、必要に応じて、光沢剤あるいは電気型導度補助剤と
しての電解質を加えてもよい。めっき条件については、
流速、浴ｐＨ１電流密度を変化させることによって合金
めっき層中のＮｉ含有量あるいはＣｒ含有量を変化させ
ることができるので、目的に応じて使い分ければよい。 クロメート処理方法： クロメート処理方法については特に限定を加えるもので
はなく、硫酸イオン、フッ化物イオン等のアニオンを少
量添加した無水クロム酸浴中、アニオンを加えない無水
クロム酸浴中および重クロム酸塩浴中で陰極電解処理す
る公知の方法により行えばよい。 【実施例】 次に、本発明を実施例に基づいて更に詳細に説明する。 〔実施例１〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そして、この供試体に対して下記に示す方法
によって耐食性試験および溶接性試験を行い、その結果
を付着量測定結果とともに第１表に示した。 「耐食性試験方法」 ＪＩＳ−２，２３７１ニ規定すレタ塩水噴霧試験（ＳＳ
Ｔ）を４時間行い、白錆、赤錆および声調の発生面積を
測定し、鋼板の全面積に対する白錆、赤錆および声調の
発生面積をパーセントで示した。 「溶接性試験方法ｊ スートロニツタ溶接機を使用し、溶接強度の得られる最
小電流値の調整ダイヤル目盛りと、塵の発生しない最大
電流値の調整ダイヤル目盛りとを求め、その溶接可能電
流調節の目盛り範囲を求めることによって行った。評価
方法は、以下の通りである。 ◎叶目盛り範囲 ４以上 ○計目盛り範囲２．５以上 ４未満 △針目盛り範囲０５以上２．５未満 ×叶目盛り範囲０．５未満またはなし。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： Ｚｎ５Ｏ，−７）１２０ ２５０ｒ／ ｌＮｉＳＯ４
・６Ｈ２０、、，２５０ｒ／ ＩＣｒｔ（ＳＯａ）ｓ
−，２８３ｒ／ ｌＮａ２ＳＯ４−６０ｇ／ １ 陰極電解条件 電流密度 ５０Ａ／ｄｍ” 電解時間 ０．８ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： Ｃｒｙｓ −１５ｇ／ ｊ’ＮλｘｓＯａ
、、、ｏ、３ｇ／ ｉ陰極電解条件： 電流密度 １０Ａ／ｄａ＋” 電解時間 ０．５ ｓｅｃ 〔実施例２〕 ”鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき
として下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処
理し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記
のクロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗
後乾燥した。そして、この供試体に対して実施例１にて
行った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い
、その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： ＺｎＳＯ４７ＨＪ ３００ｒ／ ｌ ＮｉＳＯ４・６Ｈ２０、、，２００ｒ／ ＩＣｒｔ（Ｓ
Ｏ４）ｓ ２８３ｇ／ｆＮａ、ＳＯ４−”’ ８０
ｇ／ １ 陰極電解条件 電流密度 −１００Ａ ／ ｄａ＋２電解時間
３．０ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： ＣｒＬ −１５ｇ／ Ｉｔ Ｎａ２ＳＯ４０，３ｇ／ Ｉｌ 陰極電解条件コ 電流密度 ５０Ａ／ｄｍ” 電解時間 ０．５ ｓｅｃ 〔実施例３〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そして、この供試体に対して実施例１にて行
った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、
その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： Ｚｎ５Ｏ，７１１ｚ０ ３ｏｏｇ ／ ｌＮ１５Ｏ，・
６＋１．０、、．２００ｔ／ Ｎｃｒｚ（ｓｏ４）ｓ
２５３ｔ／ １ＮａｚＳＯ４，、、６０ｇ／ １ 陰極電解条件 電流密度 ２ＯＡ ／ ｄ■２ 電解時間 ４．０ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： ＣｒＯ２−１５ｇ／ ｌ Ｎａ２５Ｏ１、、，０，３ｇ／ｌ 陰極電解条件： 電流密度 ５Ａ ／ｄ１ 電解時間 ０．５ ｓｅｃ 〔実施例４〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そして、この供試体に対して実施例１にて行
った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、
その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： Ｚｎ５Ｏ，−７Ｈ２０、、，３００ｔ／ １ＮｉＳＯ＋
・６Ｈ２０２ｏｏｇ／１ ｃｒｔ（ｓｏ、）、−２８３ｇ／Ａ’ Ｎａ２Ｓ０４６０ｇ／ｌ 陰極電解条件 電流密度 ７０Ａ／ｄ＝’ 電解時間 １．２ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： Ｃｒ０ｚ −１５ｇ／ ｌｌ Ｎａ、ＳＯ＋ −０，３ｔｒ／ １陰極電解条件： 電流密度 １０Ａ／ｄ＠” 電解時間 ０．５ ＳｅＣ 〔実施例５〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そして、この供試体に対して実施例１にて行
った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、
その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： ＺｎＳＯ４・ＩＨｔＯ−３００ｔ／ ｌＮ１５Ｏａ・６
Ｈ，０、２００ｔ／ ｆＣｒｙ（ＳＯ＜）ｓ −２８
３ｇ／Ａ’Ｎ息、８０４６０ｇ／ｌ 陰極電解条件 電流密度 １６０＾／ｄ鴎２ 電解時間 ０．５ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： Ｃｒｙ３１５ｇ／ ＩＩ Ｎ息ｉｓＯ＋ 、、 ｏ、 ３ｇ／ ｉ陰極電解条
件： 電流密度 ５０Ａ／ｄ＠２ 電解時間 ０．５ ｓｅｃ
〔比較例１〕
鋼板の表面上にＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき処理液およ
び条件で陰極電解処理し、水洗後乾燥した。そして、こ
の供試体に対して実施例１にて行った方法によって耐食
性試験および溶接性試験を行い、その結果を付着量測定
結果とともに第１表に示した。 Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行った。 浴組成： ＺｎＳＯ４”７Ｈ２０、、，３００ｒ／ ｆＮｒＳＯ＋
”６Ｈ，Ｑ −２００ｒ／ ＩＣｒｔ（ＳＯ＊’）ｓ
−２８３７’／Ｉ！Ｎ１２ＳＯ＋ −６０ｇ／
ｊ！陰極電解条件 電流密度 ７６Ａ／ｄａｄ’ 電解時間 ・１．２ ｓｅｃ 〔比較例２〕 鋼板の表面上に電解クロメート処理として下記のクロメ
−Ｉ・処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後乾燥
した。そして、この供試体に対して実施例１にて行った
方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、その
結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成二 ＣｒＬ −１５ｇ／ ｌ Ｎａ２５Ｏａ 、、、ｏ、３ｇ、／ Ｒ陰極電解
条件： 電流密度 ５０Ａ／ｄ１ 電解時間 ０．５ ｓｅｃ 〔比較例３〕 鋼板の表面上に第１層の７．ｎ−Ｎｉ合金めっきとして
下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理し、
次いで、第２層の電解クロメート処理として下記のクロ
メート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後乾燥
した。そして、この供試体に対して実施例１にて行った
方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、その
結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ合金めっきは次の条件で行った浴組
成： １ｎｃ１２−６８ｇ／ ｌ Ｎ１Ｃｊ、・６ＨｔＯ−４１９ｒ／ １ｏｓａｏ＋
、、 １４．８ｇ／ｊ’陰極電解条件 電流密度 −３ＯＡ／ｄ＠” 電解時間 １．’２ Ｓｅｅ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： Ｃ「０３ ａｚｓＯ４ 陰極電解条件： 電流密度 電解時間 １５ｇ／１ ０．３ｇ／１ ２ＯＡ／ｄａ’ ０．５ Ｓｅｅ 〔比較例４〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そし、て、この供試体に対して実施例１にて
行った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い
、その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金め、つきは次の条件で行
った。 浴組成： １ｎｓＯ４−７Ｈｔ０ ３００ｒ／ ｌＮ１５Ｏ，−６
１１ｚ０ ２００＋ｒ／ ｆＣｒ２（ＳＱ、）ｓ −
２８３ｒ／ ＩＮａｚＳＯ４−６０ｇ／ １ 陰極電解条件 電流密度 ７０Ａ／ｄａ’ 電解時間 ０．４ 、ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： ＣｒＯ＋ −１５ｇ／ ｌ Ｎａ２５Ｏ１、、，０，３ｇ／ １ 陰極電解条件： 電流密度 ５ＯＡ／ｄｍ２ 電解時間 １．０ ｓｅｃ 〔比較例５〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そして、この供試体に対して実施例１にて行
った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、
その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： ＺｎＳＯｔ−７Ｈｚ［＋ ３００ｇ／ １Ｎｉ
ＳＯ＋・６１１□０ ２００ｇ／ １Ｃｒ２（ＳＯｔ
）ｓ ２８３ｇ／ｌＮａ２ＳＯ４６０ｇ／ｌ 陰極電解条件 電流密度 ？０Ａ／ｄａ＋” 電解時間 ６．０ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： ｒＬ ａ２ＳＯｔ 陰極電解条件。 電流密度 電解時間 ５ｇ７１ ０．３ｇ／ｆ ５０Ａ／ｄ厘２ ０．５ ｓｅｃ 第１表からあきらかなように、実施例１，２．３．４お
よび５は、耐食性および溶接性に優れていることがわか
る。 これに対して、比較例１は最表層にクロメート処理層が
存在しないために耐食性が劣る。 比較例２は鋼板上にＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層が存
在しないために耐食性が劣る。 比較例３は鋼板上の第１層がＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっ
き層ではなくＺｎ−Ｎｉ合金めっき層であるため声調が
発生している。 比較例４はＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層の付着量が本
発明の範囲の下限を外れているので耐食性が劣る。 比較例５はＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層の付着量が本
発明の範囲の上限を外れているので溶接性が劣る。 なお、本発明鋼板は無塗装で使用して十分な耐食性を有
するものであるが、外観上の美麗化あるいは更なる耐食
性付与等の目的から種々の塗装を施して使用しても差し
支えないものである。 〔発明の効果〕 以上説明したように、 本発明によれば、 耐食性 および溶接性に優れた、 無塗装で使用できる無塗 製缶用表面処理鋼板が得られる産業上有用な効果がもた
らされる。
び条件で陰極電解処理し、水洗後乾燥した。そして、こ
の供試体に対して実施例１にて行った方法によって耐食
性試験および溶接性試験を行い、その結果を付着量測定
結果とともに第１表に示した。 Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行った。 浴組成： ＺｎＳＯ４”７Ｈ２０、、，３００ｒ／ ｆＮｒＳＯ＋
”６Ｈ，Ｑ −２００ｒ／ ＩＣｒｔ（ＳＯ＊’）ｓ
−２８３７’／Ｉ！Ｎ１２ＳＯ＋ −６０ｇ／
ｊ！陰極電解条件 電流密度 ７６Ａ／ｄａｄ’ 電解時間 ・１．２ ｓｅｃ 〔比較例２〕 鋼板の表面上に電解クロメート処理として下記のクロメ
−Ｉ・処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後乾燥
した。そして、この供試体に対して実施例１にて行った
方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、その
結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成二 ＣｒＬ −１５ｇ／ ｌ Ｎａ２５Ｏａ 、、、ｏ、３ｇ、／ Ｒ陰極電解
条件： 電流密度 ５０Ａ／ｄ１ 電解時間 ０．５ ｓｅｃ 〔比較例３〕 鋼板の表面上に第１層の７．ｎ−Ｎｉ合金めっきとして
下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理し、
次いで、第２層の電解クロメート処理として下記のクロ
メート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後乾燥
した。そして、この供試体に対して実施例１にて行った
方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、その
結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ合金めっきは次の条件で行った浴組
成： １ｎｃ１２−６８ｇ／ ｌ Ｎ１Ｃｊ、・６ＨｔＯ−４１９ｒ／ １ｏｓａｏ＋
、、 １４．８ｇ／ｊ’陰極電解条件 電流密度 −３ＯＡ／ｄ＠” 電解時間 １．’２ Ｓｅｅ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： Ｃ「０３ ａｚｓＯ４ 陰極電解条件： 電流密度 電解時間 １５ｇ／１ ０．３ｇ／１ ２ＯＡ／ｄａ’ ０．５ Ｓｅｅ 〔比較例４〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そし、て、この供試体に対して実施例１にて
行った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い
、その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金め、つきは次の条件で行
った。 浴組成： １ｎｓＯ４−７Ｈｔ０ ３００ｒ／ ｌＮ１５Ｏ，−６
１１ｚ０ ２００＋ｒ／ ｆＣｒ２（ＳＱ、）ｓ −
２８３ｒ／ ＩＮａｚＳＯ４−６０ｇ／ １ 陰極電解条件 電流密度 ７０Ａ／ｄａ’ 電解時間 ０．４ 、ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： ＣｒＯ＋ −１５ｇ／ ｌ Ｎａ２５Ｏ１、、，０，３ｇ／ １ 陰極電解条件： 電流密度 ５ＯＡ／ｄｍ２ 電解時間 １．０ ｓｅｃ 〔比較例５〕 鋼板の表面上に第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきと
して下記の合金めっき処理液および条件で陰極電解処理
し、次いで、第２層の電解クロメート処理として下記の
クロメート処理液および条件で陰極電解処理し、水洗後
乾燥した。そして、この供試体に対して実施例１にて行
った方法によって耐食性試験および溶接性試験を行い、
その結果を付着量測定結果とともに第１表に示した。 第１層のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっきは次の条件で行っ
た。 浴組成： ＺｎＳＯｔ−７Ｈｚ［＋ ３００ｇ／ １Ｎｉ
ＳＯ＋・６１１□０ ２００ｇ／ １Ｃｒ２（ＳＯｔ
）ｓ ２８３ｇ／ｌＮａ２ＳＯ４６０ｇ／ｌ 陰極電解条件 電流密度 ？０Ａ／ｄａ＋” 電解時間 ６．０ ｓｅｃ 第２層の電解クロメート処理は次の条件で行った。 浴組成： ｒＬ ａ２ＳＯｔ 陰極電解条件。 電流密度 電解時間 ５ｇ７１ ０．３ｇ／ｆ ５０Ａ／ｄ厘２ ０．５ ｓｅｃ 第１表からあきらかなように、実施例１，２．３．４お
よび５は、耐食性および溶接性に優れていることがわか
る。 これに対して、比較例１は最表層にクロメート処理層が
存在しないために耐食性が劣る。 比較例２は鋼板上にＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層が存
在しないために耐食性が劣る。 比較例３は鋼板上の第１層がＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっ
き層ではなくＺｎ−Ｎｉ合金めっき層であるため声調が
発生している。 比較例４はＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層の付着量が本
発明の範囲の下限を外れているので耐食性が劣る。 比較例５はＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層の付着量が本
発明の範囲の上限を外れているので溶接性が劣る。 なお、本発明鋼板は無塗装で使用して十分な耐食性を有
するものであるが、外観上の美麗化あるいは更なる耐食
性付与等の目的から種々の塗装を施して使用しても差し
支えないものである。 〔発明の効果〕 以上説明したように、 本発明によれば、 耐食性 および溶接性に優れた、 無塗装で使用できる無塗 製缶用表面処理鋼板が得られる産業上有用な効果がもた
らされる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋼板の表面上に、５００〜５０００ｍｇ／ｍ＾２の
付着量のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層と、前記Ｚｎ−
Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層の上に形成された５〜５０ｍｇ
／ｍ＾２の付着量のクロメート層とを有し、前記Ｚｎ−
Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層中のＮｉの含有量が５〜３０ｗ
ｔ．％、Ｃｒの含有量が０．１〜３ｗｔ．％であること
を特徴とする耐食性および溶接性に優れた無塗装缶用表
面処理鋼板 ２ 鋼板の表面上に５００〜５０００ｍｇ／ｍ＾２の付
着量のＺｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層を形成し、次いで
、前記Ｚｎ−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層の上に５〜５０ｍ
ｇ／ｍ＾２の付着量のクロメート層を形成し、前記Ｚｎ
−Ｎｉ−Ｃｒ合金めっき層中のＮｉ含有量が５〜３０ｗ
ｔ．％、Ｃｒ含有量が０．１〜３ｗｔ．％であることを
特徴とする耐食性および溶接性に優れた無塗装缶用表面
処理鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2235016A JPH04116194A (ja) | 1990-09-05 | 1990-09-05 | 耐食性および溶接性に優れた無塗装缶用表面処理鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2235016A JPH04116194A (ja) | 1990-09-05 | 1990-09-05 | 耐食性および溶接性に優れた無塗装缶用表面処理鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04116194A true JPH04116194A (ja) | 1992-04-16 |
Family
ID=16979828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2235016A Pending JPH04116194A (ja) | 1990-09-05 | 1990-09-05 | 耐食性および溶接性に優れた無塗装缶用表面処理鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04116194A (ja) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5767188A (en) * | 1980-10-09 | 1982-04-23 | Nippon Steel Corp | Zinc alloy electroplated steel plate with high corrosion resistance and its manufacture |
| JPS5770288A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Kobe Steel Ltd | Highly corrosion reistant surface treated steel and preparation thereof |
| JPS5845396A (ja) * | 1981-09-11 | 1983-03-16 | Nippon Steel Corp | 燃料容器用Ｎｉ−Ｚｎ合金メツキ鋼板 |
| JPS58210192A (ja) * | 1982-05-29 | 1983-12-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接可能な塗装鋼板 |
| JPS58210190A (ja) * | 1982-05-29 | 1983-12-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接可能な塗装鋼板 |
| JPS60211099A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Toyo Kohan Co Ltd | 溶接缶用テインフリ−スチ−ル及びその製造方法 |
-
1990
- 1990-09-05 JP JP2235016A patent/JPH04116194A/ja active Pending
Patent Citations (6)
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