JPH0392694A - 圧力振動低減装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明はポンプより液圧装置へ液体を供給する液体供給
通路に組込まれる圧力振動低減装置に係わる。

従来の技術 自動車等の車輌の流体圧式サスペンションの如く、常に
高圧の液体が供給されることを要する液圧装置の流体回
路には、従来より一般に、比較的大きい流量脈動を発生
するが耐久性に優れた高圧ボンが使用されている。かか
る高圧ポンプが組込まれた流体回路の液体供給通路内に
於では、ポンプによる流量脈動に起因する比較的大きい
圧力脈動が発生するため、例えば実開昭６　１−１　１
．　０　４７６号公報に記載されている如き簡便な圧力
振動低減装置によっては圧力脈動を十分に低減すること
ができない。そのため流体圧式サスペンションの如き波
圧装置の流体回路には圧力脈動吸収性能に優れた圧力脈
動吸収装置が組込まれることが必要である。

発明が解決しようとする課題 しかし圧力脈動吸収性能に優れた圧力脈動吸収装置が液
体供給通路に組込まれると、ポンプの特定の回転速度域
に於でその吐出口近傍に大きい圧力振動（液柱振動）が
発生し、その振幅は圧力脈動吸収装置が使用されない場
合の圧力振動の振幅の４〜５倍になることか判明した。

この液柱振動の周期はポンプの脈動周期（例えばピスト
ンの１ピッチ分の回転時間）に対応しており、戒柱振動
が生じると圧力脈動吸収装置の人口近傍に於で逆流を伴
なう極めて大きい波柱振動流が発生する。

第９図及び第１０図はそれぞれかかる戚柱振動が生じた
場合に於ける流量変動及び圧力変動を示しており、これ
らの図に於で実線はポンプの吐出口近傍に於ける変動を
示しており、破線は圧力脈動吸収装置の人口近傍に於け
る変動を示している。

圧力脈動吸収装置が組込まれていない液体供給通路に於
ではかかる戚柱振動は発生しないことから、かかる液柱
振動は圧力脈動吸収装置の脈動吸収性能が優れているほ
ど発生し易いものと考えられる。

また液柱振動が発生するポンプの回転速度域はその常用
の回転速度域であるため、圧力脈動吸収装置が組込まれ
た液体供給通路に於ける液柱振動の発生を回避すること
ができない。また液柱振動が発生すると不快な騒音や振
動が発生し、そのため車室内の快適性が悪化したり、ポ
ンプ及び配管系の耐久性が悪化するという問題がある。

本願発明者は上述の如き液柱振動について種々の検討を
行った結果、液体供給通路の上流側端部及び下流側端部
の各々に於で流量振動に対する振動圧力の位相関係があ
る特定の条件、例えば」二流側端部及び下流側端部に於
ける圧力振動の位相差が１８０度になったときに大きい
波柱振動が発生し、液柱振動によって瞬間的に大きい流
速に到達する振動流が生じることを究明し、液体供給通
路の途中に振動流に対応する流通抵抗を与えることによ
り液柱振動を効果的に低減し得ることを見出した。

本発明は、かかる知見に基き、ポンプより戒圧装置へ高
圧の液体を供給する液体供給通路内に於ける圧力脈動及
び液柱振動を共に効果的に低減し得るよう構成された圧
力振動低減装置を提供することを目的としている。

課題を解決するための手段 」二述の如き目的は、本発明によれば、広い回転速度範
囲に亙り回転駆動されるよう構成され流量脈動を伴って
波体を吐出するポンプより液圧装置へ液体を供給する液
体供給通路に組込まれる圧力振動低減装置にして、前記
液体供給通路の途中に設けられ前記液体供給通路内を流
れる岐体の圧力脈動を吸収する圧力脈動吸収手段と、前
記ポンプと前記圧力脈動吸収手段との間にて前記液体供
給通路の途中に設けられ前記ポンプの特定の回転速度域
に於で液体供給通路内に発生する液柱振動を低減する液
柱振動低減手段とを有する圧力振動低減装置によって達
威される。

本発明の一つの実施例によれば、圧力脈動吸収手段はハ
ウジングと、該ハウジングの内部を気体室と液体室とに
分割する可撓性隔壁手段とを含み、液体室にて液体供給
通路と連通接続されるよう構威される。

また本発明の一つの実施例によれば、戚柱振動低減手段
はオリフィスを含み、液柱振動低減手段内を流通するｉ
ｌｌ体に対し流通抵抗を与えることにより液柱振動を低
減するよう構成される。

５ また本発明の他の一つの実施例によれば、演柱振動低減
手段はポンプより戒圧装置へ向かう肢体の流れのみを許
す逆止弁を含み、液柱振動発生時に於ける液体供給通路
内の液体の逆流を阻止することにより液柱振動を低減す
るよう構成される。

発明の作用 上述の如き基本的な構或によれば、ポンプの流量脈動に
起因する圧力脈動は圧力脈動吸収手段によって効果的に
低減され、また液体供給通路に圧力脈動吸収手段が組込
まれることに起因してボンプの特定の回転速度域に於で
液体供給通路内に発生ずる液柱振動が液柱振動低減手段
により効果的に低減され、従って液体供給通路内の圧力
脈動及び液柱振動が共に効果的に低減される。

実施例 Ｓ１図は本発明による圧力振動低減装置が絹込まれた流
体圧式サスペンションの流体同路を示す概略構成図であ
る。

第１図に於で、１０は作動流体としてのオイルを貯溜す
るリザーバを示しており、リザーバ１０６ は一端に異物を除去するザクションフィルタ１２を有す
る吸入導管１４によりボンプ１６の吸入側と連通接続さ
れている。ポンプ１６は図には示されていない車輌のエ
ンジンにより図には示されていないヘルトを介して広い
回転速度範囲に亙り回転駆動され、流量脈動を伴なって
高圧のオイルをオイル供給導管］８へ吐出するようにな
っている。

オイル供給導管１８は三つの導管１　８　ａ％　１　８
　ｂ　−．１．　８　ｃよりなっており、導管１８ａと
１８ｂとの間には液柱振動低減手段２０が設けられてお
り、導管１８ｂと１．　８　ｃとの間には圧力脈動吸収
手段２２が設けられている。

導管１８ｃの下流側端部には前輪用オイル供給導管１．
　８　ｆ及び後輪用オイル供給導管１８ｒが接続されて
いる。オイル供給導管］．．　８　ｆには右前輪用オイ
ル供給導管１８ｆｒ及び左前輪用オイル供給導管１８ｆ
１を介してそれそれ圧力制御弁２　４　ｆ’ｒ及び２４
ｒ１が接続されている。圧力制御弁２　４　ｆ’ｒ及び
２４「１はそれぞれ接続導管２６ｆ’ｒ及び２６ｒ１に
よりそれぞれ右前輪用ショックアブソーバ２８ｆｒ及び
左前輪用ショックアブソーバ２８ｒ１に接続されている
。更に圧力制御弁２　４　ｒｒ及び２４ｆ１はそれぞれ
右前輪用オイル排出導管３０ｒｒ及び左前輪用オイル排
出導管３０ｒ１により前輪用オイル排出導管３２ｆに接
続されている。またオイル供給導管１８ｆ及びオイル排
出導管３２ｆは途中にリリーフ弁３４を有する導管３６
により互いに連通接続されている。リリーフ弁３４はオ
イル供給導管１８ｆ及び１．　８　ｒ内の圧力を予め設
定された圧力に調整するようになっているが、５０Ｈｚ
以上のポンブ１６に固有の圧力脈動やオイル排出導管１
８内の液柱振動を抑制することはできない。

同様に、オイル供給導管１８ｒには右前輪用オイル供給
導管１８ｒｒ及び左前輪用オイル供給導管１８ｆｒを介
してそれぞれ圧力制御弁２　４　ｒｒ及び２４ｆ’ｒが
接続されている。圧力制御弁２　４　ｒｒ及び２４ｒｌ
はそれぞれ接続導管２　６　ｒｒ及び２６ｒ１によりそ
れぞれ右前輪用ショックアブソーバ２８ｒｒ及び左前輪
用ショックアブソーバ２８ｒ１に接続されている。更に
圧力制御弁２　４　ｒｒ及び２４ｒ１はそれぞれ右前輪
用オイル排出導管３０ｒｒ及び左前輪用オイル排出導管
３０ｒ１により前輪用オイル排出導管３２ｒに接続され
ている。オイル供給導管１８ｒにはオイル供給導管１８
ｒｒ及び１８ｒ１に近接した位置にて導管３８によりア
キュムレータ４０が連通接続されている。オイル排出導
管３２ｆ及び３２ｒはオイル排出導管３２によりリザー
バ１０に連通接続されている。

尚各圧力制御弁は対応するオイル供給導管より対応する
ショックアブソーバへのオイルの供給及びショックアブ
ソーバより対応するオイル排出導管へのオイルの排出を
制御することにより、シヨックアブソーバ内の圧力を制
御して車輌の乗心地及び車体の姿勢を制御するようにな
っている。

かくしてリザーバ１０、フィルター２、吸入導管１４、
ポンプ１６は高圧のオイルを供給するオイル供給源４２
を構成しており、圧力制御弁２４『『、２４ｆ１、２４
ｒｒ，２４ｒｌ、ショックアブソーバ２８ｒｒｓ　２８
ｆ’Ｌ　２８ｒｒ，２８ｒｌ等は液圧装置４４を構成し
ており、液柱振動低減手段２０及び９ 圧力脈動吸収手段２２は互いに共働してオイル供給源４
２より液圧装置４４へ高圧のオイルを導くオイル供給導
管１８内の圧力振動を低減する圧力振動低減装置４６を
構威している。

第２図は第１図に示された圧力振動低減装置の一つの実
施例を示す断面図である。尚第２図に於で、第１図に示
された部分に苅応ずる部分には第１図に於で付された？
〕号と同一の狗号が｛−１されている。

第２図に於で、圧力振動低減装置４６は圧力脈動吸収装
置２２と戒柱振動低減装置２０とが一体に構或された構
造を有している。圧力脈動吸収装置２２はハウジング４
８を含んでおり、該ハウジングは円筒体５０と該円筒体
の両端を閉ざすエンドキャップ５２及びペースキャップ
５４とよりなっている。ペースキャップ５４にはそれぞ
れ導管１８ａ及び１．　８　ｃが接続されたニップル部
｛イ５６及び５８がそれそれボルト６０及び６２により
固定されている。またペースキャップ５４には軸線Ａに
沿って延在するベローズ６４の一端が固定さ］　０ れており、該ベローズの他端にはエンドプレート６６及
びガイドリング６８が固定されている。ベローズ６４及
びエンドプレート６６は互いに共働してハウジング４８
の内部をガス室７０とオイル室７２とに分割している。

ガイドリング６８は円筒体５０の内周面に摺接し、これ
によりエンドプレート６６を軸線Ａに沿って案内するよ
うになっている。更にペースキャップ５４にはエンドプ
レート６６の図にて下方への移動量を制限するストッパ
７４が一体的に固定されている。

ボルト６０及び６２はそれぞれ軸線方向通路７６及び７
８と半径方向通路８０及び８２とを有し、それぞれ対応
するニップル部材５６及び５８と共働して環状通路８４
及び８６を郭定している。環状通路８４は導管１８ａ及
び半径方向通路８０と連通しており、環状通路８６は導
管１８ｃ及び半径方向通路８２と連通している。更に半
径方向通路８０の実効通路断面積は半径方向通路８２の
実効通路断面積よりも小さく、これにより液柱振動低減
装置２０のオリフィスを構戊している。

１１ かくしてこの実施例に於では、ポンプ１６によりリザー
バ１０より吸入導管１４を経てオイルが吸入され、ポン
プによりその回転速度に対応する流量脈動にて高圧のオ
イルがオイル供給導管１８へ供給される。ボンブ１６に
より吐出される平均流量はその回転速度に比例して増加
し、ポンプの回転速度が所定値以上の領域に於ではポン
プの回転速度が増大しても吐出されるオイルの平均流量
は増大しない。ポンプより吐出されるオイルの流量脈動
の基本的な周期（脈動の一次成分の周期）はピストンの
１ピッチの回転時間に対応し、ポンプの回転速度に反比
例し、回転速度が早くなればなるほど短くなる。流量脈
動を伴なうオイルの流れは導管１８ａより液柱振動低減
装置２０を経て圧力脈動吸収装置２２のオイル室７２へ
流入ずる。

導管１８ａ内を流れるオイルの流量脈動に伴なう圧力脈
動は圧力脈動吸収装置２２のガス室７０内に封入された
ガスの圧縮及び膨張によって吸収される。

即ち圧力脈動吸収装置２２のオイル室７２内の１２ 圧力が瞬間的に高くなると、ガス室７０内の圧力とオイ
ル室７２内の圧力との間の差圧によってエンドプレート
６６が図にて上方へ駆動され、ガス室７０内のガスを圧
縮する。かくして圧縮されたガスはその圧縮量に対応し
て圧力を増大し、オイル室７２内の圧力と釣合う圧力ま
で圧縮量を増大する。かくしてガス室７０の圧縮量に対
応する量のオイルが圧力脈動吸収装置２２によって吸収
され、これにより導管１８ａ内の圧力上昇が抑制される
。

逆に導管１８ａ内の圧力が瞬間的に低下し、これにより
オイル室７２内の圧力が低下すると、ガス室７０内の圧
力とオイル室７２内の圧力との間の差圧によりエンドプ
レート６６が図にて下方へ駆動され、ガス室が膨張され
る。かくして膨張されたガス室の膨張量に対応する量の
オイルが導管１８ａへ供給され、これにより該導管内の
圧力低下が抑制される。尚図示の実施例に於では、圧力
脈動吸収装置２２のガス室とオイル室とを分離する弾性
隔壁手段はベローズであるが、隔壁手段は１３ ダイヤフラムやゴム袋等であってもよい。

上述の如く、オイル供給導管１８の途中に圧力脈動吸収
装置のみしか設けられていない場合には、ポンプの回転
速度が或る特定の回転速度域に到達すると、オイル供給
導管１８内に液柱振動が発生し、ポンプの吐出目近傍に
於で大きい圧力振動を生じる。かかる液柱振動が生じる
と、圧力脈動吸収装置２２の入口近傍に於で振幅の大き
い流量振動が生じる。図示の実施例によれば、圧力脈動
吸収装置２２の入口部に液柱振動低減装置２０が設けら
れており、この液柱振動低減装置のオリフィス８０はそ
れを通過するオイルの流量の約二乗に比例した圧力損失
を発生し、オイルの正方向の流れ、即ち導管１．　８　
２より圧力脈動吸収装置へ向かうオイルの流れ及びオイ
ルの逆方向、即ち圧力脈動吸収装置より導管１８ａへ向
かう方向の流れの両方に対し流通抵抗を与え、これによ
り流量振動を低減して液柱振動を低減する。

第１１図は液柱振動低減装置が設けられた場合（実線）
及び液柱振動低減装置が設けらていない１４ 場合（破線）についてポンプの回転速度と戒柱振動の振
幅との関係を示す解図的グラフである。このグラフより
解る如く、ポンプと圧力脈動吸収装置との間に液柱振動
低減装置が組込まれると、ポンプの特定の回転速度域に
於ける液柱振動の振幅が効果的に低減される。

第１２図は液柱振動低減装置が組込まれた場合（実線）
及び液柱振動低減装置が組込まれていない場合（破線）
についてオイル供給導管の各部位に於ける液柱振動の振
幅を示す解図的グラフである。このグラフより、ポンプ
と圧力脈動吸収装置との間に液柱振動で低減装置が組込
まれることにより、オイル供給導管の各部に於ける液柱
振動の振幅が効果的に低減されることが解る。

第３図乃至第５図はそれぞれ本発明による圧力振動低減
装置の液柱振動低減装置の他の一つの実施例を示す断面
図である。尚これらの図に於で、第１図に示された部分
に対応する部分には第１図に付された符号と同一の符号
が付されており、第５図に於で、第４図に示された部分
に対応する部１５ 分には第４図に付された符号と同一の符号が付されてい
る。またこれらの液柱振動低減装置と組合わせて使用さ
れる圧力脈動吸収装置は任意の構造のものであってよく
、例えば第２図の液柱振動低減装置のオイル供給導管８
０が半径方向通路８２と同様の実効通路断面積の大きい
通路に置換えられたものであってよい。

第３図に示された実施例に於で、ハウジング９０は内部
に弁室９２及び該弁室と連通ずる通路９４及び９６を有
している。ハウジング９０にはニップル９８により通路
９４と連通ずる状態にて導管１．　８　ａが固定されて
おり、またニップル１．　０　０により通路９６と連通
ずる状態にて導管１　８　ｂが固定されている。

弁室９２内には導管１．　８　ａより導管１−　８　ｂ
へ向うオイルの流れのみを許す逆止弁１０２が設けられ
ている。逆止弁１０２は一端にてボルｌ−　１　０　４
によりハウジング９０に固定されたリード弁形の弁要素
１０６と、該弁要素の開弁量を制限するストッパ１０８
とよりなっている。

１６ この実施例に於では、導管１８ｂより導管１８ａへ向か
うオイルの逆方向の流れが逆止弁１０２により阻止され
るので、導管１８ａ及び１８ｂ内に液柱振動が発生し、
これに伴い導管１８ｂ内に逆方向のオイルの流れが生じ
ても、そのオイルの流れは逆止弁］０２によって導管１
８ａへ至ることが阻止され、これにより導管１８ａ内の
液柱振動が効果的に低減される。

第４図に示された実施例に於では、液柱振動低減装置２
０のハウジング１１０は一端にて導管１８ａに連通し他
端にて導管１．．　８　ｂに連通する内部通路１１２を
有しており、該内部通路の途中にはオリフィス１１４が
設けられている。またハウジング１．　１．　０は内部
通路１１２のオリフィス１１４より上流側の部分と下流
側の部分とを連通接続するバイパス通路１１６を郭定し
ている。バイパス通路１１６の途中には該バイパス通路
の実効通路断面積を制御するバイパス弁１１８が設けら
れている。

バイパス弁１１８はバイパス通路１１６と連通１７ する弁室１２０と、該弁室内に往復動可能に配置された
スプール型の弁要素１２２とを含んでいる。

弁要素１２２はバイパス通路１１６と弁室１２０との間
のポート１１６ａの開口面積を制御するランド１２２ａ
を有しており、該ランドの弁室とは反対の側の端部には
大気開赦ポー１−　１．　２　４を経て導入される大気
圧が作用するようになっている。

また弁要素１２２のランド１２２ａとは反対の側の端部
とハウジングとの間には圧縮コイルばね］２６が弾装さ
れており、該圧縮コイルばねにより弁要素１２２は図に
て上方へ付勢され、これにより通常の状態に於ではポー
ト１　］．　６　ａが全開状態に維持されるようになっ
ている。

弁要素１２０はソレノイドアクチュエータ１２８により
位置決めされるようになっている。図示の如くアクチュ
エータ１２８は制御装置１３０により制御されるように
なっている。制御装置１３０はボンプ１６の回転速度Ｎ
を示す信号を入力され、回転速度Ｎが導管１８ａ及び１
８ｂ内に液柱振動を惹起こす回転速度域になるとアクチ
ュエ１８ 夕１２８へ制御信号を出力し、ばね１２６のばね力に抗
して弁要素１２２を図にて下方へ駆動し、これによりポ
ーｔ・１．　１．　６　ａの開口面積を低減する。

従ってこの実施例に於では、ポンプの回転速度が液柱振
動を惹起こす回転速度域に到達すると、バイパス通路１
１６の実効通路断面積が低減若しくは０に制御され、こ
れにより導管１８ａより戚柱振動代減装置２０を経て導
管１．　８　ｂへ至るオイルの流れ及びこれとは逆方向
のオイルの流れは強制的にオリフィス１１４に通され、
該オリフィスにより与えられる流通抵抗によって液柱振
動が効果的に低減される。

またこの実施例によれば、ポンプの回転速度が液柱振動
を惹起こす回転速度域にないときには、バイパス弁１１
８が全開位置に維持されることにより液柱振動低減装置
２０の圧力損失が最小限に抑えられる。

第５図に示された実施例に於では、バイパス通路１１６
の途中に設けられたバイパス弁１１８はパイロッｌ・弁
として構成されている。パイロット１９ 弁１１８の弁要素１３２は二つのランド１３４及び１３
６とこれらのランドの間に設けられた環状満１３８とを
有している。ランド１３４はハウジング１１０と共働し
てパイロツ１・室１４０を郭定し、ランド１３６はハウ
ジングと共働してパイロット室１４２を郭定し、環状溝
１３８はハウジングと共働して環状通路１４４を郭定し
ている。パイロット室１４２には圧縮コイルばね１４６
が弥装されており、該圧縮コイルばねにより弁要素］３
２は図にて左方へ付勢され、これにより通常時にはバイ
パス通路１１６のポート１１６ｂを閉ざしている。

パイロット室１４０は途中にオリフィス１４８を有する
パイロット通路１５０によりバイパス通路１１６のうち
バイパス弁より上流側の部分と連通接続されており、こ
れによりオリフィス１１４より上流側の通路１１２内の
圧力が導入されるようになっている。同様にパイロット
室１４２は途中にオリフィス１５２を有するパイロツ１
・通路１５４によりバイパス通路１１６のうちバイパス
弁２０ より下流側の部分と連通接続されており、これによりオ
リフィス１１４より下流側の導管１１２内の圧力が導入
されるようになっている。尚圧縮コイルばね１４６のば
ね力は、ポンプの回転速度が導管１８ｇ及び１８ｂ内に
液柱振動が発生する回転速度域以下の範囲に於では弁要
素１３８を図示の閉弁位置に付勢維持するばね力に設定
されている。

かくしてこの実施例によれば、ポンプの回転速度が液柱
振動を発生させる回転速度域以下の範囲に於では、バイ
パス弁１１８が図示の閉弁位置に維持され、導管］．　
８　ａ及び１８ｂを流通する全てのオイルがオリフィス
１１４に強制的に通され、ポンプの回転速度が液柱振動
を発生させる回転速度域にあり、内部通路１１２内に流
量振動が発生されても、内部通路１１２を流通するオイ
ルに対しオリフィス１１４によって流通抵抗が与えられ
、これにより液柱振動が効果的に減衰される。

またボンブの回転速度が液柱振動を発生させる回転速度
域を越えて上昇すると、導管１８ａより２１ 内部通路１１２を経て導管１８ｂへ流れるオイルの流量
も増大し、オリフィス１１４前後の圧力降下が増大して
パイロット室１４０内のパイロット圧とパイロット室１
４２内のパイロット圧との差が圧縮コイルばね１４６の
ばね力を上回り、弁要素１３２が図にて右方へ駆動され
ることによりポ−ト１１６ｂが開かれる。その結果内部
通路１１２を流れるオイルの一部がバイパス通路１１６
を経てオリフィス１１４を迂回して流れるようになり、
これにより液柱振動低減装置２０により発生される圧力
損失が低減される。

第６図は本発明による圧力振動低減装置の他の一つの実
施例を示す第２図と同様の断面図である。

尚第６図に於で、第２図に示された部材と実質的に同一
の部材には第２図に付された符号と同一の符号が付され
ている。

この実施例に於では、ボルト６０に設けられた半径方向
通路８０′は半径方向通路８２と同様実効通路断面積の
大きい通路として形威されており、これにより該通路を
流れるオイルに対し実質的な２２ 絞り作用を及ぼすことがないようになっている。

またボルト６２に設けられた軸線方向通路７８はペース
キャップ５４に設けられた通路５４ａによりオイル室７
２と連通接続されている。

この実施例に於では、液柱振動低減装置２０は圧力脈動
吸収装置のハウジングの内部に設けられている。液柱振
動低減装置２０はストツパ７４に担持された逆止弁１５
８を含んでいる。逆止弁１５８はストツバ７４のエンド
プレート７４ａに設けられオイル室７２とストッパの内
部とを連通接続する複数個のポート１６０を含み、これ
らのポートは弁要素１６２により開閉されるようになっ
ている。弁要素１６２はポート１６０の連通を制御する
プレート部１６２ａと、該プレート部に対し垂直に延在
しエンドプレート７　４．　ａに設けられた孔に輔ｌｍ
　Ａに沿って往復動可能に神通されたステム部１６２ｂ
とよりなっている。ステム部１６２ｂの先端にはばね座
１６４が担持されており、該ばね座とエンドプレート７
４ａとの間には圧縮コイルばね１６６が弾装され、該ば
ねにより弁要２３ 素１６２は図にて下方へ付勢されている。かくして逆止
弁１５８はストッパ７４の内部よりボー１・１６０を経
てオイル室７２へ向かうオイルの流れのみを許すように
なっている。

かくしてこの実施例によれば、ポンプの回転速度が導管
１８ａ内に液柱振動を発生させる回転速度域に到達する
と、液柱振動により発生される流量振動に伴う逆方向の
オイルの流れ、即ちオイル室７２よりストッパ７４の内
部へ向かうオイルの流れが逆止弁１５８によって阻止さ
れ、これにより液柱振動が効果的に低減される。

第７図は本発明による圧力振動低減装置が組込まれた流
体圧式サスペンションの流体回路を示す第１図と同様の
概略構成図である。尚第７図に於で、第１図に示された
部材と実質的に同一の部材には第１図に付された７コ号
と同一の初号が付されている。またこの実施例に於ける
圧力振動低減装置は第２図又は第６図に示された圧力振
動低減装置と同一の圧力振動低減装置であってよく、ま
た液柱振動低減装置２０は第３図乃至第５図に示さ２４ れた液柱振動低減装置の何れであってもよい。

この実施例に於では、導管１．　８　Ｃの導管１８ｆ及
び１　８　ｒとの接続点には導管１７０によりアキュム
レータ１７２が連通接続されており、これにより前輪側
の圧力制御弁２４ｆｒ、２４ｒ１及び後輪側の圧力制御
弁２４ｒ『、２４ｒ１の作動によりそれぞれ導管１．８
ｆ，１．８ｒ内の圧力低下がそれぞれアキュムレータ１
７２及び４０により効果的に補償されるようになってい
る。

本願発明者は、かくして前輪側及び後輪側にそれぞれア
キュムレー夕が連通接続されると、それらの間の導管１
８『内に液柱振動が発生し、導管１８ｒｒ及び１８ｒｌ
内に於ける圧力振動の振幅は第１３図に示されている如
く、導管１７０内に於ける圧力波の伝播時間に対する導
管３８内に於ける圧力波の伝播時間の比（これ以降圧力
伝播時間比という）によって変化することを見出した。

第１３図より、圧力伝播時間比は１．８以上又は１．０
以下であることが好ましく、１．８よりも大きければ大
きいほど、また１．０よりも小さ２５ ければ小さいほど圧力振動の振幅が小さくなることが判
る。圧力波の伝播時間を長くするためには導管の長さを
長くするか導管の材料として低剛性の材料を選定すれば
よいが、伝播時間が長くなり過ぎるとアキュムレータに
よる圧力低下の補償が有効に行われなくなる。逆に伝播
時間を短くするためには導管の長さを短くするか導管の
材料として高剛性の材料を選定すればよいが、導管の長
さが長くなり過ぎると車輌搭載性が悪化したり車輌の総
重量の増大を惹起こし、また導管の剛性が高過ぎると制
御弁等の振動がアキュムレー夕等に伝播され易くなって
騒音が発生したり導管系の耐久性が悪化する。従って圧
力伝播時間比は１．８以上４．０以下又は０．３以上１
．０以下であることが好ましい。

かくしてこの実施例によれば、導管１．　８　ａ及び１
８ｂに於で生じる液柱振動が液柱振動低減装置２０によ
り効果的に低減され、また導管１７０及び３８の長さ及
び構戊材料が圧力伝播時間比が」二連の好ましい範囲に
なるよう設定されることによ２　６ り、導管１８内に振幅の大きい液柱振動か生じることが
回避される。

第８図は本発明による圧力振動低減装置が組込まれた流
体圧式サスペンションの流体回路の他の一つの実施例を
示す第１図及び第７図と同様の概略構成図である。

尚第８図に於で、第１図又は第７図に示された部材と実
質的に同一の部材には第１図又は第７図に於で付された
ｎ号と同一の得号が付されている。

この実施例に於では、ポンプ１６は定圧力制御式の可変
容量型ポンプである。ポンプ１６は可変容量機構１６ａ
を内蔵しており、この機構は導管１８ａ内の圧力を検出
し、該圧力が予め設定された圧力よりも高いときにはポ
ンプの吐出流量を低減し、逆に導管１８ａ内の圧力が予
め設定された圧力よりも低いときにはポンプの吐出流量
を増大し、これにより導管１．　８　ａ内の圧力を実質
的に常に予め設定された圧力に制御するようになってい
る。しかしこの定圧力制御式の可変容量ポンプによって
も導管１．　８　ａ内の圧力脈動を排除すること２　７ はできず、従って導管１８ｂと１．　８　ｃとの間には
圧力脈動吸収手段２２が設けられている。

またこの実施例に於では、圧力脈動吸収手段２２はブラ
ダ式のオイル供給導管として構成されている。圧力脈動
吸収手段２２はハウジング１７４と該ハウジングの内部
をガス室１７６とオイル室１７８とに分割するゴム袋１
８０とを含んでおり、オイル室１７８は導管１８ｂ及び
１８Ｃとの連結部に対しそれらの一部を兼ねる導管１８
２により連通接続されている。この圧力脈動吸収手段は
導管１８ｂ内の圧力が瞬間的にま曽大ずると、ガス室１
７６内のガスを圧縮することによってオイル室１７８の
体積を増大し、逆に導管１８ｂ内の圧力が瞬間的に低下
するとオイル室１７８の容積を低減しその内部のオイル
の一部を導管］８２を経て導管］．　８　ｂへ供給する
ことにより導管１８ｂ内の圧力脈動を吸収する。

また導管１．　８　ｃの途中には圧力振動低減手段２０
より液圧装置４４へ向かうオイルの流れのみを許す逆止
弁１８４が設けられている。この逆止弁２８ はボンブの停止期間中にアキュムレータ４０及び１７２
より高圧のオイルが導管１８内を逆流することを防止し
、またポンプの始動時にこれを駆動するエンジンの必要
トルクが過大になることを防止する。

尚この実施例に於ける液柱振動低減手段２０は上述の第
３図乃至第５図に示された戚柱振動低減装置と同一の構
造のものであってよい。

以上に於では本発明を幾つかの実施例について詳細に説
明したが、本発明はこれらの実施例に限定されるもので
はなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施例が可能で
あることは当業者にとって明らかであろう。

発明の効果 以上の説明より明らかである如く、本発明によれば、ポ
ンプの流瓜脈動に起因する圧力脈動は圧力脈動吸収手段
によって効果的に低減され、また肢体供給通路に圧力脈
動吸収手段が組込まれることに起因してポンプの特定の
回転速度域に於で液体供給通路内に発生する液柱振動が
液柱振動低減２９ 手段により効果的に低減され、従って肢体供給通路内の
圧力脈動及び液柱振動を共に効果的に低減することがで
きるので、圧力脈動及び液柱振動に起因する不快な騒音
や振動の発生を回避し、これにより車室内の怯適性が悪
化したり、ポンプ及び配管系の耐久性が悪化することを
防止することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による圧力振動低減装置が絹込まれた流
体圧式サスペンションの流体同路を示す概略枯或図、第
２図は本発明による圧力振動低減装置の一つの実施例を
示す断面図、第３図乃至第５図はそれぞれ本発明による
圧力振動低減装置の液柱振動低減装置を示す断面図、第
６図は本発明による圧力振動低減装置の他の一つの実施
例を示す断面図、第７図及び第８図はそれぞれ本発明に
よる圧力振動低減装置が組込まれた流体圧式ザスペンシ
ョンの流体回路の他の一つの実施例を示す概略構或図、
第９図及び第１０図はそれぞれ波柱振動発生時に於ける
流量変動及び圧力変動を示す３０ グラフ、第１１図は戒柱振動低減装置が組込まれること
により液柱振動の振幅が低減されることを示すグラフ、
第１２図は液柱振動低減装置が組込まれることによる各
部位に於ける液柱振動の振幅の変化を示すグラフ、第１
３図は圧力伝搬時間比と液柱振動の振幅との間の関係を
示すグラフである。 １０・・・リザーバ，１２・・・フィルタ，１４・・・
吸入導管，１６・・・ポンプ，１８・・・オイル供給導
管，２０・・・液柱振動低減手段（装置），２２・・・
圧力脈動吸収手段（装置）　，　　２４１’ｒ，　２４
ｒｌ、２４ｒ『、２４ｒｌ＝・・圧力制御弁，　　２８
ｆ’ｒ，　２８ｆ１、２８ｒｒ，２８ｒｌ・・・ショッ
クアブソーバ，３４・・・リリーフ弁，４２・・・オイ
ル供給源，４４・・・戒圧装置，４６・・・圧力振動低
減装置，４８・・・ハウジング，５６、５８・・・ニッ
プル部材，６４・・・ベローズ，７０・・・ガス室，７
２・・・オイル室，８０・・・半径方向通路（オリフィ
ス），９０・・・ハウジング，９８、１００・・・ニッ
プル，１０２・・・逆止弁，１１０・・・ハウジング，
１１４・・・オリフィス，］１６・・・バイパスａ路　
１１８３１ ・・・バイパス弁，１２２・・・弁要素　１２８・・・
アクチュエー夕，１３０・・・制御装置，１３２・・・
弁要素，１４０、１４２・・・パイロット室，１５８・
・・逆止弁１６０・・・ポート，１６２・・・弁要素，
１７２・・・アキュムレータ，１７４・・・ハウジング
，１７６・・ガス室，１７８・・・オイル室，１８０・
・・ゴム袋，１８４・・・逆ＩＬ弁 特　許　出　願　人　　　トヨタ自動車株式会社代　　
　理　　　人　　　弁理士　　明石　昌毅３２

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 広い回転速度範囲に亙り回転駆動されるよう構成され流
   量脈動を伴って液体を吐出するポンプより液圧装置へ液
   体を供給する液体供給通路に組込まれる圧力振動低減装
   置にして、前記液体供給通路の途中に設けられ前記液体
   供給通路内を流れる液体の圧力脈動を吸収する圧力脈動
   吸収手段と、前記ポンプと前記圧力脈動吸収手段との間
   にて前記液体供給通路の途中に設けられ前記ポンプの特
   定の回転速度域に於て液体供給通路内に発生する液柱振
   動を低減する液柱振動低減手段とを有する圧力振動低減
   装置。