JP2985707B2 - セルフポンピング式ショックアブソーバ - Google Patents

セルフポンピング式ショックアブソーバ

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JP2985707B2
JP2985707B2 JP7034627A JP3462795A JP2985707B2 JP 2985707 B2 JP2985707 B2 JP 2985707B2 JP 7034627 A JP7034627 A JP 7034627A JP 3462795 A JP3462795 A JP 3462795A JP 2985707 B2 JP2985707 B2 JP 2985707B2
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pressure chamber
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shock absorber
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B60—VEHICLES IN GENERAL
    • B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
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    • F16F9/50—Special means providing automatic damping adjustment, i.e. self-adjustment of damping by particular sliding movements of a valve element, other than flexions or displacement of valve discs; Special means providing self-adjustment of spring characteristics
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S267/00—Spring devices
    • Y10S267/02—Constant height, self-pumping

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ショックアブソーバに
係り、更に詳細にはセルフポンピング式のショックアブ
ソーバに係る。
【０００２】
【従来の技術】自動車等の車輌のショックアブソーバの
一つとして、例えば特開昭５９−１５９４４１号公報に
記載されている如く、相対的に往復動可能に互いに嵌合
し互いに共働して上室及び下室を郭定するピストン及び
シリンダと、ピストンに設けられた減衰力発生弁と、低
圧室と、上室と連通する高圧室と、ピストン及びシリン
ダの相対運動により容積が増減されるポンプ室を備えた
ポンプと、ショックアブソーバが所定量以上伸張したと
きには低圧室と上室と連通する制御孔とを有し、ポンプ
はピストンのロッド部内に配置されたポンプシリンダ部
材と、ポンプシリンダ部材に往復動可能に互いに嵌合し
一端にてシリンダに固定されポンプシリンダ部材と共働
してポンプ室を郭定するポンプピストンと、低圧室より
ポンプ室へ向かうオイルの流れを許容する吸入弁と、ポ
ンプ室より上室へ向かうオイルの流れを許容する吐出弁
とを含み、ショックアブソーバの伸び行程に対応する吸
入行程により低圧室よりポンプ室へオイルを吸入し、シ
ョックアブソーバの縮み行程に対応する吐出行程により
ポンプ室より上室へオイルを吐出するよう構成されたセ
ルフポンピング式のショックアブソーバが従来より知ら
れている。
【０００３】かかるセルフポンピング式のショックアブ
ソーバによれば、ショックアブソーバが繰返し伸縮する
と、ポンプの吸入行程及び吐出行程も繰返し行われ、こ
れにより低圧室よりポンプを経て上室及び下室へオイル
が供給され、ショックアブソーバが漸次伸張し、ショッ
クアブソーバの伸張量が所定量になると、制御孔によっ
て上室と低圧室とが連通接続されることによりショック
アブソーバがそれ以上伸張することが阻止されるので、
車輌の積載荷重の増大等により車高が低下しても、車輌
の走行に伴い車輪が繰返しバウンド、リバウンドする過
程に於て車高を自動的に標準車高に戻すことができ、従
って電動ポンプ等を使用することなくショックアブソー
バに車高調整機能をもたせることができ、また積載荷重
の変動に応じてポンプの負荷が変化するので、減衰力特
性を荷重感応の特性にすることができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】車輌の乗り心地性及び
操縦安定性の両立を図るためには、上述の如きセルフポ
ンピング式ショックアブソーバにも減衰力可変機構を設
けることが好ましい。しかるに上述の如き従来のセルフ
ポンピング式ショックアブソーバに於ては、ポンプはピ
ストンのロッド部内に設けられているため、減衰力を増
減するための制御弁をピストンに組込むことが困難であ
り、上述の公開公報にもセルフポンピング式ショックア
ブソーバに於て減衰力を可変制御することやそのための
機構は開示されていない。
【０００５】またポンプ室と高圧室とを連通接続する通
路の途中に減衰力可変機構を設けることも考えられる
が、その場合にはポンプより吐出された作動流体が必ず
減衰力可変機構を通過することによって絞られ、これに
よりポンピング反力が増大し、ショックアブソーバ全体
としての減衰力、即ち減衰力発生機構により発生される
減衰力とポンピング反力との合計が増大するので、車輌
の乗り心地性が悪化するという問題がある。
【０００６】本発明は、従来のセルフポンピング式ショ
ックアブソーバに於ける上述の如き問題に鑑みてなされ
たものであり、本発明の主要な課題は、ポンピング反力
を実質的に増大することなく比較的簡単な構成にてセル
フポンピング式ショックアブソーバの減衰力を可変制御
し得るようにすることである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上述の主要な課題は、本
発明によれば、相対的に往復動可能に互いに嵌合し互い
に共働して二つの作動流体室を郭定するピストン及びシ
リンダと、前記ピストン若しくは前記シリンダに設けら
れた減衰力発生機構と、低圧室と、高圧室と、前記低圧
室より前記高圧室へ作動流体を供給するポンプとを有
し、前記ポンプは前記ピストン及び前記シリンダの相対
運動により容積が増減されるポンプ室と、前記低圧室よ
り前記ポンプ室へ向かう作動流体の流れを許容する吸入
弁と、前記ポンプ室より前記高圧室へ向かう作動流体の
流れを許容する吐出弁とを含むセルフポンピング式ショ
ックアブソーバに於て、前記吐出弁より吐出される作動
流体を前記高圧室へ導く吐出通路と、前記高圧室内の作
動流体を前記作動流体室へ導く往復通路と、前記往復通
路の途中に設けられ前記往復通路の連通度合を制御する
可変絞り装置とを有していることを特徴とするセルフポ
ンピング式ショックアブソーバ（請求項１の構成）、相
対的に往復動可能に互いに嵌合し互いに共働して二つの
作動流体室を郭定するピストン及びシリンダと、前記ピ
ストン若しくは前記シリンダに設けられた減衰力発生機
構と、低圧室と、高圧室と、前記低圧室より前記高圧室
へ作動流体を供給するポンプとを有し、前記ポンプは前
記ピストン及び前記シリンダの相対運動により容積が増
減されるポンプ室と、前記低圧室より前記ポンプ室へ向
かう作動流体の流れを許容する吸入弁と、前記ポンプ室
より前記高圧室へ向かう作動流体の流れを許容する吐出
弁とを含むセルフポンピング式ショックアブソーバに於
て、前記ショックアブソーバは前記二つの作動流体室を
連通接続するバイパス通路を有し、前記バイパス通路の
途中に減衰力可変機構が設けられ、前記ショックアブソ
ーバの伸び行程及び縮み行程の何れの場合にも前記バイ
パス通路を流れる作動流体が一方向に前記減衰力可変機
構を通過するよう構成されたショックアブソーバであ
り、前記ポンプ室より前記高圧室へ向かう作動流体の流
れは前記減衰力可変機構を通過しないことを特徴とする
セルフポンピング式ショックアブソーバ（請求項２の構
成）、又は相対的に往復動可能に互いに嵌合し互いに共
働して二つの作動流体室を郭定するピストン及びシリン
ダと、前記ピストン若しくは前記シリンダに設けられた
減衰力発生機構と、高圧室と、前記作動流体室と前記高
圧室とを連通接続する高圧通路とを含み、前記高圧室の
圧力によりばね上荷重を担持するよう構成されたショッ
クアブソーバ本体と、低圧室と、車輪のバウンド、リバ
ウンドに応答して駆動されることにより前記低圧室より
前記高圧室へ作動流体を供給するポンプと、前記高圧通
路の途中に設けられた減衰力可変機構とを有しているこ
とを特徴とするセルフポンピング式ショックアブソーバ
（請求項３の構成）によって達成される。
【０００８】また本発明によれば、上述の主要な課題を
効果的に達成すべく、請求項３の構成に於て、前記ポン
プは前記ショックアブソーバ本体とは別体の手段として
構成され、接続通路により前記高圧室と連通接続される
（請求項４の構成）。
【０００９】
【作用】上述の請求項１の構成によれば、ショックアブ
ソーバは吐出弁より吐出される作動流体を高圧室へ導く
吐出通路と、高圧室内の作動流体を作動流体室へ導く往
復通路とを有し、往復通路の途中には該往復通路の連通
度合を制御する可変絞り装置が設けられているので、ポ
ンプの吐出弁より吐出される作動流体は実質的に可変絞
り装置を通過することなく高圧室へ導かれ、これにより
作動流体が可変絞り装置を通過し絞られることに起因し
てポンピング反力が増大することが確実に防止される。
【００１０】また車輪のバウンド、リバウンドに伴いシ
リンダ内に存在するピストンの体積が増減することによ
り、往復通路を経て高圧室と作動流体室との間に作動流
体が流通するが、往復通路の途中にその連通度合を制御
する可変絞り装置が設けられているので、可変絞り装置
によって往復通路の連通度合を制御することにより減衰
力を可変制御することが可能であり、またピストンの外
部に可変絞り装置を設けることが可能になる。
【００１１】また請求項２の構成によれば、低圧室より
高圧室へ作動流体を供給するポンプはピストン及びシリ
ンダの相対運動により容積が増減されるポンプ室と、低
圧室よりポンプ室へ向かう作動流体の流れを許容する吸
入弁と、ポンプ室より高圧室へ向かう作動流体の流れを
許容する吐出弁とを含み、ショックアブソーバは二つの
作動流体室を連通接続するバイパス通路を有し、バイパ
ス通路の途中に減衰力可変機構が設けられ、ショックア
ブソーバの伸び行程及び縮み行程の何れの場合にもバイ
パス通路を流れる作動流体が一方向に減衰力可変機構を
通過するよう構成されたショックアブソーバであり、ポ
ンプ室より高圧室へ向かう作動流体の流れは減衰力可変
機構を通過しないので、この構成の場合にもポンプの吐
出弁より吐出される作動流体は減衰力可変機構を通過す
ることなく高圧室へ導かれ、これにより作動流体が減衰
力可変機構を通過し絞られることに起因してポンピング
反力が増大することが確実に防止される。
【００１２】またショックアブソーバの伸び行程に於て
は一方の作動流体室の容積が減少し且つ他方の作動流体
室の容積が増大することにより、一方の作動流体室内の
作動流体がバイパス通路を経て他方の作動流体室へ流
れ、ショックアブソーバの縮み行程に於ては一方の作動
流体室の容積が増大し且つ他方の作動流体室の容積が減
少することにより、他方の作動流体室内の作動流体が減
衰力発生機構を経て一方の作動流体室へ流れると共に、
シリンダ内に存在するピストンの体積が増大することに
より一方の作動流体室内の作動流体がバイパス通路を経
て高圧室へ流れるが、バイパス通路の途中には減衰力可
変機構が設けられているので、減衰力可変機構により減
衰力を可変制御することが可能であり、またピストンの
外部に可変絞り装置を設けることが可能になる。
【００１３】また請求項３の構成によれば、作動流体室
と高圧室とを連通接続する高圧通路の途中に減衰力可変
機構が設けられており、ポンプは車輪のバウンド、リバ
ウンドに応答して駆動されることにより低圧室より高圧
室へ作動流体を供給するよう構成されているので、この
構成の場合にもポンプより吐出される作動流体は実質的
に減衰力可変機構を通過することなく高圧室へ導かれ、
これにより作動流体が減衰力可変機構を通過し絞られる
ことに起因してポンピング反力が増大することが確実に
防止される。
【００１４】また車輪のバウンド、リバウンドに伴いシ
リンダ内に存在するピストンの体積が増減することによ
り、高圧通路を経て高圧室と作動流体室との間に作動流
体が流通するが、高圧通路の途中には減衰力可変機構が
設けられているので、減衰力可変機構により減衰力を可
変制御することが可能であり、またピストンの外部に可
変絞り装置を設けることが可能になる。
【００１５】特に請求項４の構成によれば、ポンプはシ
ョックアブソーバ本体とは別体の手段として構成され、
接続通路により高圧室と連通接続されるので、ショック
アブソーバ本体として内部にポンプを有しない一般的な
構成のショックアブソーバを使用することが可能にな
る。
【００１６】
【課題を解決するための手段の補足説明】ショックアブ
ソーバやショックアブソーバ本体の縮み行程に於ては、
シリンダ内に存在するピストンの体積が増大することに
より、その体積増大量に対応する量の作動流体が高圧通
路を経て高圧室へ排出されるので、ショックアブソーバ
等の縮み行程に於てポンプの吐出行程が行われれば、ポ
ンプより吐出された作動流体が可変絞り弁や減衰力可変
機構を通過することを確実に防止することができ、従っ
てポンプはショックアブソーバ等の縮み行程に同期して
吐出行程を行うよう構成されることが好ましい。
【００１７】またショックアブソーバ等の伸び行程に於
ては高圧室内の作動流体が高圧通路を経て作動流体室へ
流れるので、ショックアブソーバ等の伸び行程に於てポ
ンプの吐出行程が行われる場合には、ポンプより吐出さ
れた作動流体の一部が可変絞り弁や減衰力可変機構を通
過する場合があるが、その場合にはショックアブソーバ
等によって高圧室内の作動流体が高圧通路を経て吸引さ
れるので、ポンプと高圧室との間に可変絞り弁や減衰力
可変機構が設けられる構造の場合に比してポンピング反
力の増大を大幅に低減することができ、従ってポンプは
例えば本願出願人による出願にかかる特開平６−２４５
５４７号公報に記載されている如く、ショックアブソー
バ等の伸び行程に同期して吐出行程を行うよう構成され
てもよく、また例えば本願出願人による出願にかかる特
願平６−２７７０５８号明細書及び図面に記載されてい
る如く、ショックアブソーバ等の伸び行程及び縮み行程
の両者に於て吐出行程を行うよう構成されてもよい。
【００１８】
【実施例】以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施
例について詳細に説明する。
【００１９】図１は縮み行程に於てポンピングの吐出行
程を行うよう構成された本発明によるセルフポンピング
式ショックアブソーバの第一の実施例を示す縦断面図、
図２は第一の実施例の吸入弁及びその近傍を示す拡大部
分縦断面図、図３は第一の実施例の吐出弁及びその近傍
を示す拡大部分縦断面図である。
【００２０】これらの図に於て、１０はシリンダを全体
的に示し、シリンダ１０は軸線１２に沿って互いに同心
に延在するインナシリンダ１４及びアウタシリンダ１６
を含んでいる。インナシリンダ１４及びアウタシリンダ
１６の上端はロッドガイド部材１８及びエンドキャップ
２０により閉ざされ、インナシリンダ１４の下端は支持
部材２２によりアウタシリンダ１６に対し同心状態に支
持され、アウタシリンダ１６の下端はそれと一体的に形
成されたエンドキャップ２４により閉ざされている。イ
ンナシリンダ１４及びアウタシリンダ１６はロッドガイ
ド部材１８及び支持部材２２と共働して低圧室としての
環状のリザーバ２６を郭定し、リザーバ２６には低圧の
ガス２８及び作動流体としてのオイル３０が封入されて
いる。
【００２１】インナシリンダ１４内には軸線１２に沿っ
て往復動可能にピストン３２が配置され、ピストン３２
は軸線１２に沿って延在するピストンロッド３４と該ピ
ストンロッドの下端に固定されたピストン本体３６とよ
りなっている。ピストン本体３６にはそれ自身周知の伸
び行程用の減衰力発生弁３８及び縮み行程用の減衰力発
生弁４０が設けられている。ピストン３２はインナシリ
ンダ１４及びロッドガイド部材１８と共働してピストン
本体３６の上方に第一の作動流体室としての上室４２を
郭定し、またインナシリンダ１４及び支持部材２２と共
働してピストン本体３６の下方に第二の作動流体室とし
ての下室４４を郭定している。
【００２２】ピストンロッド３４はロッドガイド部材１
８及びエンドキャップ２０を貫通して上方へ延在し、内
部に軸線１２に沿って延在する中空孔４６を有してい
る。中空孔４６内には軸線１２に沿って延在するポンプ
シリンダ部材４８が固定的に配置されている。ポンプシ
リンダ部材４８には軸線１２に沿って延在するポンプロ
ッド５０がポンプシリンダ部材に対し相対的に往復動可
能に嵌合し、ポンプロッド５０は下端にて支持部材５２
によりアウタシリンダ１６に固定され、ポンプシリンダ
部材と共働してポンプ室５４を郭定している。
【００２３】ポンプロッド５０には軸線１２に沿って延
在する内部通路５６が設けられ、内部通路５６の下端は
支持部材５２とエンドキャップ２４との間に郭定された
中間室５８及び支持部材２２に設けられた通路６０によ
りリザーバ２６の下方部と連通接続されている。またポ
ンプロッド５０の実質的に中央部には内端にて内部通路
５６に連通し外端にてポンプロッドの外面に開口し径方
向に延在する連通孔６２が設けられている。
【００２４】図２に詳細に示されている如く、ポンプロ
ッド５０の上端には吸入弁６４が設けられている。吸入
弁６４は実質的に板状の弁要素６６と、下端にてポンプ
ロッド５０の上端に固定され実質的にカップ形をなす支
持部材６８と、弁要素６６と支持部材６８との間に弾装
され弁要素をそれがポンプロッド５０の上端に当接する
図示の閉弁位置へ付勢する圧縮コイルばね７０とを含ん
でいる。支持部材６８にはその内部とポンプ室５４とを
連通接続するスリットや孔の如き連通孔７２が設けられ
ている。吸入弁６４は内部通路５６よりポンプ室５４へ
向かうオイルの流れのみを許す逆止弁として機能する。
【００２５】また図３に詳細に示されている如く、ポン
プシリンダ部材４８の上端には小径部が設けられ、該小
径部は実質的に円筒形の支持部材７４及びリング７６に
よりピストンロッド３４に固定され、支持部材７４はボ
ルト７８によりピストンロッド３４の上端に固定されて
いる。ポンプシリンダ部材４８の上方には吐出弁８０が
設けられている。吐出弁８０は実質的に板状の弁要素８
２と、支持部材７４に設けられた内部通路８４の大径部
に配置されたスプリングシート部材８６と弁要素８２と
の間に弾装され弁要素をそれがポンプシリンダ部材４８
の上端に当接する図示の閉弁位置へ付勢する圧縮コイル
ばね８８とを含んでいる。吐出弁８０はポンプ室５４よ
り内部通路８４へ向かうオイルの流れのみを許す逆止弁
として機能する。
【００２６】支持部材７４の下方にてピストンロッド３
４とポンプシリンダ部材４８との間には環状空間９０が
郭定され、支持部材７４の下端部とポンプシリンダ部材
４８との間にはＯリングシール９２が配置されている。
ポンプシリンダ部材４８の大径部の外周面若しくはポン
プロッド５０の内周面には、長手方向に延在する複数の
溝が設けられ、これらの溝により環状空間９０と下室４
４とを連通接続する複数の連通路９４が郭定されてい
る。
【００２７】ピストンロッド３４には支持部材９６が固
定され、支持部材９６上にはピストンロッド３４を図に
は示されていない車体に連結するアッパサポート９８の
内筒１００が載置されている。内筒１００の内周部上に
は連結部材１０２が載置され、連結部材１０２はピスト
ンロッド３４の上端に螺合するロックナット１０４によ
りピストンロッド３４の上端部に固定されている。連結
部材１０２はピストンロッドの上端部と共働して環状通
路１０６及び１０８を郭定し、環状通路１０６及び１０
８はそれぞれピストンロッド３４の上端部に設けられた
連通孔１１０及び１１２により内部通路８４及び環状空
間９０と連通し、またそれぞれ第一の通路１１４及び第
二の通路１１６と連通している。
【００２８】連結部材１０２にはアキュムレータ１１８
の連結部１２０が固定されている。アキュムレータ１１
８はダイヤフラム１２２により互いに分離された高圧室
としての液体室１２４及び気体室１２６を有し、連結部
１２０は第一の通路１１４と液体室１２４とを連通接続
する第一の通路１２８と、第二の通路１１６と第一の通
路１２８とを連通接続する第二の通路１３０とを有して
いる。第二の通路１３０の途中には可変絞り弁１３２が
設けられ、可変絞り弁１３２はアクチュエータ１３４に
より駆動され、これにより第二の通路１３０の連通度合
が増減制御されるようになっている。
【００２９】尚図１には示されていないが、ピストンロ
ッド３４に固定された支持部材９６とエンドキャップ２
０との間にはダストブーツが渡設されている。またショ
ックアブソーバの下端はエンドキャップ２４に固定され
たゴムブッシュ１３６を介してサスペンションアームの
如きサスペンション部材に連結されるようになってい
る。
【００３０】以上の説明より解る如く、通路６０、中間
室５８、内部通路５６は低圧室２６とポンプ室５４とを
連通接続する低圧通路を郭定し、内部通路８４、環状通
路１０６、第一の通路１１４及び１２８はポンプ室５４
と液体室１２４とを連通接続する吐出通路を郭定し、連
通路９４、環状空間９０、連通孔１１２、環状通路１０
８、第二の通路１１６及び１３０、第一の通路１２８の
一部は下室４４と液体室１２４とを連通接続する往復通
路を郭定している。またポンプシリンダ部材４８、ポン
プロッド５０、吸入弁６４、吐出弁８０等の部材は、シ
ョックアブソーバの伸縮によってポンプ室５４の容積が
増減されることにより、後述の如く低圧室２６より低圧
通路及び吸入弁６４を経てポンプ室５４へオイルを吸入
し、ポンプ室より吐出弁８０及び吐出通路を経て液体室
１２４へオイルを吐出供給するポンプ１４０を郭定して
いる。
【００３１】上述の如く構成された第一の実施例に於
て、図には示されていない車輪のリバウンドによりピス
トン３２及びシリンダ１０が伸び行程の相対運動をする
と、上室４２の容積が減少し下室４４の容積が増大する
ことにより、上室内のオイルがピストン本体３６の通路
を経て下室へ移動し、減衰力発生機構３８により減衰力
が発生され、またシリンダ１０内に存在するピストンロ
ッド３４の体積が減少することにより、その減少量と同
一の体積のオイルが液体室１２４より第一の通路１２８
の一部及び往復通路を経て下室４４へ流れ、可変絞り弁
１３２により減衰力が発生される。
【００３２】同様に車輪のバウンドによりピストン３２
及びシリンダ１０が縮み行程の相対運動をすると、上室
４２の容積が増大し下室４４の容積が減少することによ
り、下室内のオイルがピストン本体３６の通路を経て上
室へ移動し、減衰力発生機構４０により減衰力が発生さ
れ、またシリンダ１０内に存在するピストンロッド３４
の体積が増大することにより、その増大量と同一の体積
のオイルが下室４４より往復通路及び第一の通路１２８
の一部を経て液体室１２４へ流れ、可変絞り弁１３２に
より減衰力が発生される。
【００３３】またショックアブソーバの伸び行程に於て
は、ポンプ室５４の容積が増大して該ポンプ室内の圧力
が低下することにより、吐出弁８０が閉弁されると共に
吸入弁６４が開弁され、低圧室２２より低圧通路及び吸
入弁６４を経てポンプ室５４へオイルが吸入され、これ
によりポンプ１４０の吸入行程が行われる。同様にショ
ックアブソーバの縮み行程に於ては、ポンプ室５４の容
積が減少して該ポンプ室内の圧力が上昇することによ
り、吸入弁６４が閉弁されると共に吐出弁８０が開弁さ
れ、ポンプ室５４より吐出弁８０及び吐出通路を経て液
体室１２４へオイルが吐出供給され、これによりポンプ
１４０の吐出行程が行われる。
【００３４】従ってこの第一の実施例によれば、アクチ
ュエータ１３４によって可変絞り弁１３２を駆動し、第
二の通路１３０の連通度合を制御することにより、可変
絞り弁１３２により発生される減衰力を増減し、これに
よりショックアブソーバの減衰力を増減制御することが
できる。またショックアブソーバの縮み行程に於ては、
下室４４内のオイルの一部が往復通路を経て液体室１２
４へ流れることにより、ポンプ１４０により吐出された
オイルは必ず吐出通路を経て液体室１２４へ供給され可
変絞り弁１３２を通過しないので、可変絞り弁によって
ポンピング反力が増大されることを確実に防止すること
ができる。
【００３５】また減衰力可変機構がポンプ室（５４）と
高圧室（１２４）とを連通接続する通路の途中に設けら
れる場合には、減衰力可変機構を通過するオイルの量が
ポンプの吐出行程（第一の実施例の縮み行程）時には多
くポンプの吸入行程時には少なくなり、そのため減衰力
可変機構により発生される減衰力がショックアブソーバ
の行程によって異なり、減衰力可変機構を作動させると
伸び行程と縮み行程との間に於ける減衰力比が変化する
という問題がある。これに対し第一の実施例によれば、
第二の通路１３０を通過するオイルの量はポンプの行程
が吐出行程であるか吸入行程であるかの影響を実質的に
受けないので、可変絞り弁１３２によって第二の通路１
３０の連通度合を変化させることに起因して伸び行程と
縮み行程との間に於ける減衰力比が変化することを防止
することができる。
【００３６】尚上述の如くポンプ１４０の吸入行程及び
吐出行程が繰返し行われると、上室４２、下室４４、液
体室１２４内のオイルの量及び圧力が増大し、これによ
りピストン３２及びシリンダ１０が伸び方向に相対変位
し車高が漸次増大するが、車高が標準車高以上になる
と、下室４４が連通孔６２によって内部通路５６と連通
接続され、下室４４内のオイルの一部が低圧室２６へ排
出される。従って車輌の積載荷重の変動が生じ車高の変
動が生じても、ショックアブソーバの伸縮により行われ
るポンプ１４０のポンピング作用及び連通孔６２の位置
決め作用により、車高が標準車高に自動的に戻される。
【００３７】図４は縮み行程に於てポンピングの吐出行
程を行うよう構成された本発明によるセルフポンピング
式ショックアブソーバの第二の実施例を示す縦断面図、
図５は第二の実施例の減衰力制御弁及びその近傍を示す
拡大部分縦断面図である。尚図４及び図５に於て、図１
乃至図３に示された部分に対応する部分にはこれらの図
に於て付された符号と同一の符号が付されている。
【００３８】この第二の実施例に於ては、インナシリン
ダ１４の周りにはこれと同心にスリーブ１４２が配置さ
れ、スリーブ１４２はアウタシリンダ１６、ロッドガイ
ド１８及び支持部材１４４と共働して環状の高圧室１４
６を郭定し、またインナシリンダ１４、ロッドガイド部
材１８及び支持部材１４４と共働して環状通路１４８を
郭定している。環状通路１４８はインナシリンダ１４の
上端近傍に設けられた連通孔１５０により上室４２と連
通接続されている。
【００３９】アウタシリンダ１６の下端にはベースバル
ブハウジング１５２を固定的に支持するバルブケーシン
グ１５４が固定され、ポンプロッド５０の下端部はベー
スバルブハウジング１５２に担持されたベースバルブ組
立体１５６により支持されている。ポンプロッド５０は
先細状をなし、ピストンロッド３４の中空孔４６に直接
嵌合することにより中空孔と共働してポンプ１４０のポ
ンプ室５４を郭定している。中空孔４６の上端には内部
通路８４よりポンプ室５４へ向かうオイルの流れのみを
許す吸入弁６４が設けられている。ピストンロッド３４
にはポンプ室５４と内部通路８４とを連通接続するリリ
ーフ通路１５８が設けられ、リリーフ通路１５８の内部
通路８４に対する開口部にはポンプ室５４より内部通路
８４へ向かうオイルの流れのみを許すリリーフ弁１６０
が設けられている。
【００４０】ピストンロッド３４の上端には低圧タンク
１６２の連結部１６４及びアッパサポート９８の内筒１
００がロックナット１０４により固定されている。低圧
タンク１６２はダイヤフラム１６６により互いに分離さ
れた低圧室としての液体室１６８及び気体室１７０を有
し、液体室１６８は通路１７２により内部通路８４の上
端と連通接続されている。ロッドガイド１８とエンドキ
ャップ２０との間にはエンドキャップ内の内部通路１７
４と連通する微小な環状空間１７６が郭定され、内部通
路１７４は導管１７８により内部通路８４及び通路１７
２と連通接続され、これにより上室４２よりピストンロ
ッド３４とロッドガイド部材１８との間を経て漏洩した
オイルが液体室１６８に回収されるようになっている。
【００４１】ベースバルブハウジング１５２とベースバ
ルブ組立体１５６との間には弁室１８０が郭定され、ベ
ースバルブ組立体１５６は弁座部材１８２と、該弁座部
材に設けられ下室４４と弁室１８０とを連通接続する複
数個の通路１８４と、下室４４より通路１８４を経て弁
室１８０へ向かうオイルの流れのみを許す逆止弁１８６
と、弁室１８０より通路１８４を経て下室４４へ向かう
オイルの流れのみを許す逆止弁１８８とを有している。
弁室１８０内にてポンプロッド５０の下端には内部通路
５６より弁室１８０へ向かうオイルの流れのみを許す吐
出弁８０が設けられている。
【００４２】図５に詳細に示されている如く、ベースバ
ルブ組立体１５６の下方にてバルブケーシング１５４内
には減衰力制御弁１９２が設けられている。制御弁１９
２は軸線１２に垂直に延在する軸線１９４に沿って延在
しバルブケーシング１５４に嵌合する状態にてこれに固
定された制御弁ハウジング１９６と、軸線１９４に沿っ
て往復動可能にハウジング１９６に嵌合するスプール１
９８とを含み、スプール１９８はアクチュエータ２００
により駆動され位置決めされるようになっている。
【００４３】図示の実施例に於ては、スプール１９８は
軸線１９４に沿って互いに隔置された環状溝２０２及び
環状の切欠き溝２０４を有し、制御弁ハウジング１９６
はこれらに対応する環状ポート２０６及び環状の切欠き
溝２０８を有している。環状溝２０２と切欠き溝２０４
との間の環状の凸部及び環状ポート２０６と切欠き溝２
０８との間の環状の凸部は互いに共働して可変オリフィ
ス２１０を郭定し、この可変オリフィスの実効通路断面
積は制御弁ハウジング１９６に対するスプール１９８の
軸線方向位置により増減されるようになっている。
【００４４】環状ポート２０６は軸線１２に沿って延在
する連通孔２１２、環状溝２１４及び２１６、ベースバ
ルブハウジング１５２の外周面に設けられ軸線１２に沿
って延在する複数個の切欠き２１８、ベースバルブハウ
ジング１５２とバルブケーシング１５４と支持部材１４
４と弁座部材１８２との間の空間２２０、支持部材１４
４の内周面に設けられ軸線１２に沿って延在する複数個
の切欠き２２２を経て環状通路１４８と連通している。
一方切欠き溝２０８は連通孔２２４、環状ポート２２
６、環状溝２２８、ベースバルブハウジング１５２に設
けられた連通孔２３０を経て弁室１８０と連通してい
る。
【００４５】スプール１９８は制御弁ハウジング１９６
及びバルブケーシング１５４と共働して弁室２３２を郭
定している。弁室２３２はバルブケーシング１５４に設
けられた接続通路２３４により高圧室１４６と連通接続
され、またスプールの右端部の円筒状外周面とバルブケ
ーシングとの間の間隙により環状ポート２２６及び環状
溝２２８と連通接続されている。制御弁ハウジング１９
６の図にて右端にはスプール１９８の右方への移動を規
制することによりスプールの最大開弁位置を郭定するス
トッパ２３６がねじ込みにより固定されている。ストッ
パ２３６は図にて左側の側面に放射状に延在する溝を有
し、右側の側面にドライバの先端を受ける径方向に延在
する溝を有している。
【００４６】かくして内部通路８４及び通路１７２はポ
ンプ室５４と低圧室としての液体室１６８とを連通接続
する低圧通路を郭定し、内部通路５６、弁室１８０、連
通孔２３０、環状溝２２８及び２２６、弁室２３２、接
続通路２３４はポンプ室５４と高圧室１４６とを連通接
続する高圧通路を郭定している。また連通孔１５０、環
状通路１４８、切欠き２２２、空間２２０、切欠き２１
８、環状溝２１６及び２１４、連通孔２１２、環状ポー
ト２０６、環状溝２０２、可変オリフィス２１０、切欠
き溝２０４及び２０８、連通孔２２４、環状ポート２２
６、環状溝２２８、連通孔２３０、弁室２３２、接続通
路２３４は上室４２と弁室１８０及び高圧室１４６とを
連通接続するバイパス通路を郭定しており、減衰力制御
弁１９２はバイパス通路の途中に設けられ、可変オリフ
ィス２１０の実効通路断面積を増減してそれを通過する
オイルに対する流通抵抗を減少及び増大させることによ
り減衰力を制御するようになっている。
【００４７】上述の如く構成された第二の実施例の伸び
行程に於ては、ピストン速度が所定値以下のときには減
衰力発生機構３８の逆止弁は閉弁状態に維持され、上室
４２内のオイルはピストン本体３６に設けられた通路を
経て下室４４へ流れることが実質的にできないので、上
室内のオイルはバイパス通路を経て弁室１８０へ流れ、
更に通路１８４を経て下室４４へ流れ、オイルが制御弁
１９２の可変オリフィス２１０を通過する際の流通抵抗
により減衰力が発生される。また伸び行程に於てピスト
ン速度が所定値以上になると、上室４２内の圧力が下室
４４内の圧力よりも遥かに高くなるので、上室と下室と
の間の差圧によって減衰力発生機構３８の逆止弁が開弁
され、これによりショックアブソーバの最大減衰力は上
室内のオイルが減衰力発生機構３８を通過して下室へ流
れる際の流通抵抗により決定されるようになる。
【００４８】またこの実施例の縮み行程に於ては、ピス
トン速度が所定値以下のときにはベースバルブ組立体１
５６の逆止弁１８６は閉弁状態に維持され、下室４４内
のオイルは実質的に通路１８４を経て弁室１８０へ流れ
ることができないので、下室内のオイルはピストン本体
３６に設けられた通路を経て上室へ流れ、また上室内の
オイルの一部がバイパス通路を経て減衰力制御弁１９２
へ流れ、更に切欠き溝２０８、連通孔２２４、環状ポー
ト２２６、弁室２３２、通路２３４を経て高圧室１４６
へ流れ、オイルが減衰力制御弁１９２の可変オリフィス
２１０を通過する際の流通抵抗により減衰力が発生され
る。また縮み行程に於てピストン速度が所定値以上にな
ると、下室４４内の圧力が弁室１８０内の圧力よりも遥
かに高くなるので、下室と弁室との間の差圧によって逆
止弁１８６が開弁され、これによりショックアブソーバ
の最大減衰力は下室内のオイルが通路１８４及び逆止弁
１８６を経て弁室１８０へ流れる際の流通抵抗により決
定されるようになる。
【００４９】かくして第二の実施例によれば、アクチュ
エータ２００によって減衰力制御弁１９２を駆動し、可
変オリフィス２１０の実効通路断面積を増減制御するこ
とによってバイパス通路の連通度合を制御することによ
り、減衰力制御弁１９２により発生される減衰力を増減
し、これにより例えば図６に示されている如くショック
アブソーバの減衰力を増減制御することができる。また
ショックアブソーバの縮み行程に於ては、ポンプ１４０
により弁室１８０へ吐出されたオイルは可変オリフィス
２１０を通過することなく連通孔２３０、環状溝２２
８、弁室２３２、接続通路２３４を経て高圧室１４６へ
流れるので、減衰力制御弁１９２によってポンピング反
力が増大されることを確実に防止することができる。
【００５０】また第二の実施例に於ても、第一の実施例
の場合と同様、可変オリフィス２１０を通過するオイル
の量はポンプの行程が吐出行程であるか吸入行程である
かの影響を実質的に受けないので、可変オリフィス２１
０の実効通路断面積を変化させることに起因して伸び行
程と縮み行程との間に於ける減衰力比が変化することを
防止することができる。
【００５１】尚この実施例に於てもポンプ１４０の吸入
行程及び吐出行程が繰返し行われると、上室４２、下室
４４、高圧室１４６のオイルの量及び圧力が増大し、こ
れによりピストン３２及びシリンダ１０が伸び方向に相
対変位し車高が漸次増大するが、ポンプロッド５０は先
細状をなしているので、車高が増大するにつれてポンプ
ロッドと中空孔４６の壁面との間のクリアランスが漸次
増大し、これによりポンプ１４０のポンピング効率が漸
次低下し、また車高が標準車高以上になると、下室４４
が連通孔６２によって内部通路５６と連通接続され、ポ
ンプの吐出行程に於て下室４４内のオイルの一部が連通
孔６２、内部通路５６、リリーフ通路１５８、リリーフ
弁１６０、内部通路８４、通路１７２を経て液体室１６
８へ排出される。従って車輌の積載荷重の変動が生じ車
高の変動が生じても、ショックアブソーバの伸縮により
行われるポンプ１４０のポンピング作用及び連通孔６２
の位置決め作用により、車高が標準車高に自動的に戻さ
れる。
【００５２】図７は伸び行程及び縮み行程に於てポンピ
ングの吐出行程を行うポンプがショックアブソーバ本体
とは別部材として構成された本発明によるセルフポンピ
ング式ショックアブソーバの第三の実施例を概略的に示
す正面図、図８は第三の実施例のポンプを示す拡大縦断
面図、図９はポンプの要部を示す拡大部分縦断面図、図
１０は第三の実施例の減衰力制御弁及びその近傍を示す
拡大部分縦断面図である。尚図７乃至図１０に於て、図
１乃至図３又は図４に示された部分に対応する部分には
これらの図に於て付された符号と同一の符号が付されて
いる。
【００５３】この第三の実施例に於ては、ショックアブ
ソーバ本体２４０及びポンプ１４０は互いに独立の部材
として構成され、ショックアブソーバ本体２４０はピス
トンロッド３４の上端にてアッパサポート９８により車
体２４２に連結され、シリンダ１０の下端にてゴムブッ
シュを含むジョイント２４４によりキャリア２４６の上
端に連結されている。アッパサポート９８に設けられた
アッパスプリングシート２４８とシリンダ１０に固定さ
れたロアスプリングシート２５０との間には圧縮コイル
ばね２５２が弾装されている。
【００５４】キャリア２４６は車輪２５４を回転可能に
支持し、アッパアーム２５６及びロアアーム２５８によ
り車体２４２に連結されている。ロアアーム２５８には
接続リンク２６０によりスタビライザ２６２の外端が連
結されており、スタビライザ２６２は車輌の中心平面Ｐ
の両側に於てブラケット２６４を介して車体２４２によ
り支持され、中央部にオフセット部２６２Ａを有してい
る。ポンプ１４０はシリンダ２６６の上端にてゴムブッ
シュを含むジョイント２６８により車体２４２に連結さ
れ、ピストン２７０のピストンロッド２７２の下端にて
ゴムブッシュを含むジョイント２７４によりオフセット
部２６２Ａに連結され、これにより車輪２５４のバウン
ド、リバウンドに伴うオフセット部２６２Ａの揺動によ
り伸縮されるようになっている。
【００５５】図８に示されている如く、シリンダ２６６
及びピストン２７０は軸線２７６に沿って往復動可能に
互いに嵌合し、シリンダの上端及び下端に固定されたエ
ンドキャップ２７８及び２８０と共働して上室２８２及
び下室２８４を郭定している。ピストン２７０のピスト
ン本体２８６には上室２８２と下室２８４とを連通接続
する複数個の連通孔２８８と、上室２８２より連通孔２
８８を経て下室２８４へ向かうオイルの流れのみを許す
逆止弁２９０と、下室より連通孔２８８を経て上室へ向
かうオイルの流れのみを許す逆止弁２９２とが設けられ
ている。
【００５６】ピストンロッド２７２は中空孔２９４を有
し、中空孔２９４の下端はゴムブッシュを含むジョイン
ト２７４の外筒と一体に形成された軸部により閉ざされ
ている。中空孔２９４にはポンプロッド５０のポンプピ
ストン２９６が軸線２７６に沿って往復動可能に嵌合
し、ポンプロッド５０の上端はエンドキャップ２７８に
固定されている。ポンプピストン２９６はピストンロッ
ド２７２と共働してポンプピストンの下方及び上方にそ
れぞれ第一のポンプ室２９８及び第二のポンプ室３００
を郭定している。ポンプピストン２９６には第一のポン
プ室２９８と第二のポンプ室３００とを連通接続する連
通孔３０２が設けられ、第二のポンプ室３００はポンプ
ロッド２７２の上端に設けられた連通孔３０４により上
室２８２と連通接続されている。
【００５７】第一のポンプ室２９８内にてポンプロッド
５０の下端には第一の実施例の吸入弁６４に対応する第
一の逆止弁３０６が設けられている。逆止弁３０６は平
板状の弁要素３０８と、孔３１０Ａを有する支持部材３
１０により支持され弁要素をポンプロッド５０の下端に
当接する図示の閉弁位置へ付勢する圧縮コイルばね３１
２とを有し、内部通路５６より第一のポンプ室２９８へ
向かうオイルの流れのみを許す吸入弁として機能するよ
うになっている。
【００５８】特に図示の実施例に於ては、ポンプロッド
５０の下端部には実質的に軸線１２に垂直に延在し内部
通路５６と第一のポンプ室２９８とを連通接続する連通
孔３１４及びストッパ３１６が設けられている。支持部
材３１０の上端にはフランジ部３１８及び肩部３２０が
設けられている。フランジ部３１８とポンプピストン２
９６との間には圧縮コイルばね３２２が弾装され、支持
部材３１０は圧縮コイルばね３２２により肩部３２０が
ストッパ３１６に係合し連通孔３１４の連通を許す図示
の下端位置に位置決めされるようになっている。
【００５９】ポンプピストン２９６の上方には第二の逆
止弁３２４が設けられている。逆止弁３２４はポンプロ
ッド５０に往復動可能に嵌合し連通孔３０２の上端を開
閉する実質的に円環板状の弁要素３２６と、該弁要素と
ポンプロッド５０に固定されたスプリングシート３２８
との間に弾装され弁要素３２６をポンプピストン２９６
の上面に当接する図示の閉弁位置へ付勢する圧縮コイル
ばね３３０とを有し、第一のポンプ室２９８より連通孔
３０２を経て第二のポンプ室３００へ向かうオイルの流
れのみを許す吐出弁として機能するようになっている。
【００６０】第二のポンプ室３００内には連通制御弁３
３２が配置され、連通制御弁３３２は実質的に円筒形を
なし、ポンプロッド５０に往復動可能に嵌合している。
連通制御弁３３２の下端とポンプロッド５０に固定され
たスプリングシート３２８との間には圧縮コイルばね３
３４が弾装され、圧縮コイルばね３３４の上端及び下端
はそれぞれ連通制御弁３３２のフランジ部及びスプリン
グシート３２８のフランジ部に対し嵌合により固定され
ている。ピストンロッド２７２の上端の内側にはストッ
パ３３６が設けられている。
【００６１】連通制御弁３３２は、それがストッパ３３
６より離れた図示の通常の状態に於ては、ポンプロッド
５０に設けられた連通孔３３８を覆うことにより閉弁状
態を維持し、内部通路５６と第二のポンプ室３００との
連通が遮断された状態を維持するが、ポンプ１４０が所
定量以上伸張すると、連通制御弁３３２はそのフランジ
部がストッパ３３６に係合し、圧縮コイルばね３３４の
ばね力に抗してポンプロッド５０に対し相対的に下方へ
移動されることにより開弁し、連通孔３３８により内部
通路５６と上室２８２とを連通する。
【００６２】ポンプロッド５０の内部通路５６はエンド
キャップ２７８に設けられた内部通路３４０により低圧
タンク１６２の液体室１６８に連通接続されている。シ
リンダ２６６の上端近傍には上室２８２と連通する内部
通路３４２を有するニップル３４４が固定され、ニップ
ル３４４には耐圧ホース３４６の一端が接続されてい
る。図１０に詳細に示されている如く、ホース３４６の
他端はショックアブソーバ本体２４０のピストンロッド
３４の上端にロックナット１０４により固定された連結
部材１０２に接続されている。ピストンロッド３４には
下端にて下室４４に連通する内部通路３４８とこれに連
通し軸線１２に垂直に延在する内部通路３５０とが設け
られ、連結部材１０２は内部通路３５０と連通する内部
通路３５２を有し、内部通路３５２はホース３４６と連
通している。
【００６３】連結部材１０２にはアキュームレータ１１
８の連結部１２０が固定され、アキュームレータ１１８
の高圧室としての液体室１２４は連結部１２０に設けら
れた内部通路１１４により内部通路３５０及び３５２と
連通接続されている。内部通路３４８の途中には可変絞
り弁１３２が設けられ、可変絞り弁１３２はアクチュエ
ータ１３４により駆動され、これにより内部通路３４８
の連通度合が増減制御されるようになっている。尚図７
には詳細に示されていないが、ピストン３２のピストン
本体３６には伸び行程用の減衰力発生弁及び縮み行程用
の減衰力発生弁が設けられている。
【００６４】かくして内部通路３４０及び５６は液体室
１６８と第一のポンプ室２９８とを連通接続する低圧通
路を郭定し、内部通路３４８、３５０、３５２、１１４
はショックアブソーバ本体２４０の下室４４と液体室１
２４とを連通接続する高圧通路を郭定している。また連
通孔３０４、上室２８２、ニップル３４４の内部通路３
４２、耐圧ホース３４６、内部通路３５２、３５０、１
１４は第二のポンプ室３００と液体室１２４とを連通接
続する接続通路を郭定している。
【００６５】更にこの実施例に於ては、ショックアブソ
ーバ本体２４０はそのピストンロッド３４の上端にて車
体２４２に連結されシリンダ１０の下端にてキャリア２
４６に連結されているので、圧縮コイルばね２５２と共
働してアキュムレータ１１８の液体室１２４の圧力によ
りばね上荷重を担持する。
【００６６】上述の如く構成された第三の実施例に於て
も、第一及び第二の実施例の場合と同様、車輪２５４が
リバウンドすることによりショックアブソーバ本体２４
０のピストン３２及びシリンダ１０が伸び行程の相対運
動をすると、伸び行程用の減衰力発生弁により減衰力が
発生され、車輪２５４がバウンドすることによりピスト
ン３２及びシリンダ１０が縮み行程の相対運動をする
と、縮み行程用の減衰力発生弁により減衰力が発生され
る。
【００６７】また車輪２５４がバウンド、リバウンドす
ると、上室４２及び下室４４との間にオイルが流通する
だけでなく、シリンダ１０内に存在するピストンロッド
３４の体積が増減することにより、オイルが高圧通路を
経てアキュムレータ１１８の液体室１２４と上室４２及
び下室４４との間に流通し可変絞り弁１３２を通過する
ので、アクチュエータ１３４によって可変絞り弁１３２
を駆動し、高圧通路の連通度合を制御することにより、
可変絞り弁１３２により発生される減衰力を増減し、こ
れによりショックアブソーバの減衰力を増減制御するこ
とができる。
【００６８】また車輪２５４がバウンド、リバウンドす
ると、ロアアーム２５８がその車体側枢点の周りに枢動
し、その枢動が接続リンク２６０によりスタビライザ２
６２へ伝達され、そのオフセット部２６２Ａが揺動され
るので、ポンプ１４０は車輪のリバウンド時には伸張さ
れ、車輪のバウンド時には縮められる。
【００６９】特にポンプ１４０の伸び行程に於ては、第
一のポンプ室２９８の容積が増大して該ポンプ室内の圧
力が低下し、第二のポンプ室３００の容積が減少して該
ポンプ室内の圧力が上昇することにより、第二の逆止弁
３２４が閉弁位置に維持された状態にて第一の逆止弁３
０６が開弁され、液体室１６８より内部通路３４０及び
５６、第一の逆止弁３０６を経て第一のポンプ室２９８
へオイルが吸入され、第二のポンプ室３００よりその上
端の連通孔３０４を経て上室２８２へオイルが吐出供給
され、これにより第一のポンプ室２９８への吸入行程及
び上室２８２への吐出行程が行われる。
【００７０】同様にポンプ１４０の縮み行程に於ては、
第一のポンプ室２９８の容積が減少して該ポンプ室内の
圧力が上昇し、第二のポンプ室３００の容積が増大する
ことにより、第一の逆止弁３０６が閉弁位置に維持され
た状態にて第二の逆止弁３２４が開弁され、第一のポン
プ室２９８より第二のポンプ室３００へオイルが吐出供
給されるが、ピストンロッド２７２内に位置するポンプ
ロッド５０の体積が増大することにより、第二のポンプ
室３００の容積の増大量は第一のポンプ室２９８の容積
の減少量よりも小さく、これらの容積の差に相当する体
積のオイルが第二のポンプ室３００より上室２８２へ供
給され、これにより第二のポンプ室３００への吐出行程
及び上室２８２への吐出行程が行われる。
【００７１】かくして第三の実施例によれば、ポンプ１
４０によるショックアブソーバ本体２４０へのオイルの
吐出供給は、オイルが下室４４より高圧通路を経て液体
室１２４へ排出されるショックアブソーバ本体の縮み行
程に実質的に同期するポンプの縮み行程に於て行われ、
ポンプより吐出されたオイルはホース３４６、内部通路
２５２、３５０、１１４を経てアキュムレータ１１８の
液体室１２４へ供給され、可変絞り弁１３２を通過しな
いので、可変絞り弁によってポンピング反力が増大され
ることを確実に防止することができる。
【００７２】尚ポンプ１４０の吸入行程及び吐出行程が
繰返し行われると、ポンプよりホース３４６等を経てア
キュムレータ１１８の液体室１２４、ショックアブソー
バ本体２４０の上室４２及び下室４４へオイルが順次供
給され、これらの室内のオイルの量及び圧力が増大し、
これによりピストン３２及びシリンダ１０が伸び方向に
相対変位して車高が漸次増大すると共にポンプ１４０も
漸次伸張するが、その相対変位が所定量以上になると連
通制御弁３３２が開弁し、連通孔３３８により第二のポ
ンプ室３００と内部通路５６とが連通接続され、上室２
８２及び下室２８４内のオイルの一部が液体室１６８へ
排出され、これにより連通孔３３８が自由状態の連通制
御弁３３２の上端の位置に位置するようピストン２７０
及びシリンダ２６６が互いに他に対し位置決めされる。
従って車輌の積載荷重の変動が生じ車高の変動が生じて
も、車輪のバウンド、リバウンドにより行われるポンプ
１４０のポンピング作用及び連通制御弁３３２の位置決
め作用により、車高が連通孔３３８の位置により決定さ
れる標準車高に自動的に戻される。
【００７３】以上に於ては本発明を特定の実施例につい
て詳細に説明したが、本発明はこれらの実施例に限定さ
れるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施
例が可能であることは当業者にとって明らかであろう。
【００７４】例えば上述の第一の実施例に於ては第二の
通路１３０は第一の通路１２８の一部を介して液体室１
２４に接続され、第三の実施例に於てはホース３４６は
内部通路３５２、３５０、１１４を介して液体室１２４
に接続されているが、第一の通路１３０及びホース３４
６は直接液体室１２４に連通接続されてもよい。また第
三の実施例に於ては、ポンプ１４０は車体２４２とスタ
ビライザ２６２のオフセット部２６２Ａとの間に配設さ
れているが、車輪のバウンド、リバウンドに伴ない車体
に対し相対変位する任意の部材と車体との間に配設され
てよい。
【００７５】
【発明の効果】以上の説明より明らかである如く、上述
の請求項１の構成によれば、ポンプの吐出弁より吐出さ
れる作動流体を実質的に可変絞り装置を通過させること
なく高圧室へ導くことができるので、作動流体が可変絞
り装置を通過し絞られることに起因してポンピング反力
が増大することを確実に防止し、車輌の乗り心地性の悪
化を確実に防止することができ、また可変絞り装置によ
って往復通路の連通度合を制御することにより減衰力を
可変制御することができ、ピストンの外部に可変絞り装
置を設けることができる。
【００７６】また請求項２の構成によれば、ポンプの吐
出弁より吐出される作動流体をそれが減衰力可変機構を
通過しないよう高圧室へ導くことができるので、ポンプ
の吐出弁より吐出される作動流体が減衰力可変機構を通
過し絞られることに起因してポンピング反力が増大する
ことを確実に防止することができ、またショックアブソ
ーバの伸縮に伴ない作動流体が一方の作動流体室より他
方の作動流体室へ流れるバイパス通路の途中に減衰力可
変機構が設けられているので、減衰力可変機構により減
衰力を可変制御することができ、ピストンの外部に可変
絞り装置を設けることができる。
【００７７】また請求項３の構成によれば、ポンプより
吐出される作動流体を実質的に減衰力可変機構を通過さ
せることなく高圧室へ導くことができるので、作動流体
が減衰力可変機構を通過し絞られることに起因してポン
ピング反力が増大することを確実に防止することがで
き、また車輪のバウンド、リバウンドに伴い高圧室と作
動流体室との間に作動流体が流通する高圧通路の途中に
減衰力可変機構が設けられているので、減衰力可変機構
により減衰力を可変制御することができ、ピストンの外
部に可変絞り装置を設けることができる。
【００７８】特に請求項４の構成によれば、ポンプ手段
はショックアブソーバ本体とは別体の手段として構成さ
れ、接続通路により高圧室と連通接続されるので、ショ
ックアブソーバ本体として内部にポンプを有しない一般
的な構成のショックアブソーバを使用することができ、
またポンプ手段及びショックアブソーバ本体の配置の自
由度を高くすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】縮み行程に於てポンピングの吐出行程を行うよ
う構成された本発明によるセルフポンピング式ショック
アブソーバの第一の実施例を示す縦断面図である。
【図２】第一の実施例の吸入弁及びその近傍を示す拡大
部分縦断面図である。
【図３】第一の実施例の吐出弁及びその近傍を示す拡大
部分縦断面図である。
【図４】縮み行程に於てポンピングの吐出行程を行うよ
う構成された本発明によるセルフポンピング式ショック
アブソーバの第二の実施例を示す縦断面図である。
【図５】第二の実施例の減衰力制御弁及びその近傍を示
す拡大部分縦断面図である。
【図６】第二の実施例の減衰力特性を示すグラフであ
る。
【図７】伸び行程及び縮み行程に於てポンピングの吐出
行程を行うポンプがショックアブソーバ本体とは別部材
として構成された本発明によるセルフポンピング式ショ
ックアブソーバの第三の実施例を概略的に示す正面図で
ある。
【図８】第三の実施例のポンプを示す拡大縦断面図であ
る。
【図９】ポンプの要部を示す拡大部分縦断面図である。
【図１０】第三の実施例の減衰力制御弁及びその近傍を
示す拡大部分縦断面図である。
【符号の説明】
１０…シリンダ ２６…リザーバ ３２…ピストン ３８、４０…減衰力発生機構 ４２…上室 ４４…下室 ４８…ポンプシリンダ部材 ５０…ポンプロッド ５４…ポンプ室 ６４…吸入弁 ８０…吐出弁 １１８…アキュムレータ １３２…可変絞り弁 １４６…高圧室 １５６…ベースバルブ組立体 １６２…低圧タンク １９２…減衰力制御弁 ２４０…ショックアブソーバ本体 ２６２…スタビライザ ２９８…第一のポンプ室 ３００…第二のポンプ室 ３０６…第一の逆止弁 ３２４…第二の逆止弁
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−33970（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−159441（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−120839（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−261713（ＪＰ，Ａ) 特開 昭50−112674（ＪＰ，Ａ) 実開 昭56−49331（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭51−27050（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭48−9485（ＪＰ，Ｂ１) 特公 昭48−13151（ＪＰ，Ｂ１) 米国特許4993693（ＵＳ，Ａ) 西独国特許出願公開2060157（ＤＥ, Ａ１) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F16F 9/00 - 9/58 B60G 17/044

Claims (4)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】相対的に往復動可能に互いに嵌合し互いに
    共働して二つの作動流体室を郭定するピストン及びシリ
    ンダと、前記ピストン若しくは前記シリンダに設けられ
    た減衰力発生機構と、低圧室と、高圧室と、前記低圧室
    より前記高圧室へ作動流体を供給するポンプとを有し、
    前記ポンプは前記ピストン及び前記シリンダの相対運動
    により容積が増減されるポンプ室と、前記低圧室より前
    記ポンプ室へ向かう作動流体の流れを許容する吸入弁
    と、前記ポンプ室より前記高圧室へ向かう作動流体の流
    れを許容する吐出弁とを含むセルフポンピング式ショッ
    クアブソーバに於て、前記吐出弁より吐出される作動流
    体を前記高圧室へ導く吐出通路と、前記高圧室内の作動
    流体を前記作動流体室へ導く往復通路と、前記往復通路
    の途中に設けられ前記往復通路の連通度合を制御する可
    変絞り装置とを有していることを特徴とするセルフポン
    ピング式ショックアブソーバ。
  2. 【請求項２】相対的に往復動可能に互いに嵌合し互いに
    共働して二つの作動流体室を郭定するピストン及びシリ
    ンダと、前記ピストン若しくは前記シリンダに設けられ
    た減衰力発生機構と、低圧室と、高圧室と、前記低圧室
    より前記高圧室へ作動流体を供給するポンプとを有し、
    前記ポンプは前記ピストン及び前記シリンダの相対運動
    により容積が増減されるポンプ室と、前記低圧室より前
    記ポンプ室へ向かう作動流体の流れを許容する吸入弁
    と、前記ポンプ室より前記高圧室へ向かう作動流体の流
    れを許容する吐出弁とを含むセルフポンピング式ショッ
    クアブソーバに於て、前記ショックアブソーバは前記二
    つの作動流体室を連通接続するバイパス通路を有し、前
    記バイパス通路の途中に減衰力可変機構が設けられ、前
    記ショックアブソーバの伸び行程及び縮み行程の何れの
    場合にも前記バイパス通路を流れる作動流体が一方向に
    前記減衰力可変機構を通過するよう構成されたショック
    アブソーバであり、前記ポンプ室より前記高圧室へ向か
    う作動流体の流れは前記減衰力可変機構を通過しないこ
    とを特徴とするセルフポンピング式ショックアブソー
    バ。
  3. 【請求項３】相対的に往復動可能に互いに嵌合し互いに
    共働して二つの作動流体室を郭定するピストン及びシリ
    ンダと、前記ピストン若しくは前記シリンダに設けられ
    た減衰力発生機構と、高圧室と、前記作動流体室と前記
    高圧室とを連通接続する高圧通路とを含み、前記高圧室
    の圧力によりばね上荷重を担持するよう構成されたショ
    ックアブソーバ本体と、低圧室と、車輪のバウンド、リ
    バウンドに応答して駆動されることにより前記低圧室よ
    り前記高圧室へ作動流体を供給するポンプと、前記高圧
    通路の途中に設けられた減衰力可変機構とを有している
    ことを特徴とするセルフポンピング式ショックアブソー
    バ。
  4. 【請求項４】請求項３のセルフポンピング式ショックア
    ブソーバに於て、前記ポンプは前記ショックアブソーバ
    本体とは別体の手段として構成され、接続通路により前
    記高圧室と連通接続されていることを特徴とするセルフ
    ポンピング式ショックアブソーバ。
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Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5797594A (en) * 1995-07-22 1998-08-25 Tokico, Ltd. Hydraulic shock absorber
KR100721673B1 (ko) * 2002-03-13 2007-05-23 주식회사 만도 차량의 높이 조절 댐퍼 장치
KR100726587B1 (ko) * 2002-03-14 2007-06-11 주식회사 만도 차고 조정식 쇽 업소버
KR100722139B1 (ko) * 2002-07-05 2007-05-25 주식회사 만도 차고 조절용 쇽 업소버
US20100116608A1 (en) * 2004-04-08 2010-05-13 Hemscheidt Fahrwerktechnik Gmbh & Co. Kg Suspension and damping device for motor vehicles
JP4839196B2 (ja) * 2006-03-28 2011-12-21 カヤバ工業株式会社 車高調整装置
DE102006055757B4 (de) * 2006-11-25 2012-03-15 Continental Teves Ag & Co. Ohg Selbstpumpende Niveauregulierung
DE102007042864B4 (de) * 2007-09-08 2011-05-05 Zf Friedrichshafen Ag Selbstpumpendes hydropneumatisches Federbein
JP5545710B2 (ja) * 2009-09-08 2014-07-09 ヤマハ発動機株式会社 クッション装置および自動二輪車
CN107208726B (zh) 2015-02-03 2019-10-01 天纳克汽车营运公司 用于减振器的次级阻尼组件
WO2016127076A1 (en) * 2015-02-06 2016-08-11 Tenneco Automotive Operating Company Inc. Secondary dampening assembly for a shock absorber
CN105114502A (zh) * 2015-08-24 2015-12-02 芜湖市汽车产业技术研究院有限公司 气液阻尼系统
US9964124B2 (en) * 2015-09-02 2018-05-08 Deere & Company Piston accumulator with integrated cylinder rod

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1480349A1 (de) * 1965-09-18 1969-08-21 Teves Gmbh Alfred Federbeinvorrichtung zur Abfederung von Fahrzeugen,insbesondere Kraftfahrzeugen
GB1290037A (ja) * 1969-12-12 1972-09-20
JPS4859515A (ja) * 1971-11-29 1973-08-21
DE3306393C1 (de) * 1983-02-24 1984-07-19 Boge Gmbh, 5208 Eitorf Selbstpumpendes hydropneumatisches Federbein mit innerer Niveauregelung
DE3816102C1 (ja) * 1988-05-11 1989-07-13 Boge Ag, 5208 Eitorf, De

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