JP2001234963A - 油圧緩衝器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 油圧緩衝器において、リザーバから油室への
油の流れを許容するチェック弁装置の開閉に伴う衝撃力
を小さくし、且つ減衰力特性も向上すること。 【解決手段】 リザーバ２５からピストン側の油室１５
Ｂへの油の流れを許容するチェック弁装置（第２バルブ
３３）を設けてなる油圧緩衝器１０において、チェック
弁装置３３が、連通路３１を開閉するベンディングディ
スク５１と、ベンディングディスク５１を連通路３１の
閉じ方向に付勢するスプリング５２とからなり、スプリ
ング５２のセット荷重をベンディングディスク５１のベ
ンディングによる開弁圧より大きく設定し、連通路３１
の小流量時にはベンディングディスク５１をベンディン
グさせて開き、大流量時にはスプリング５２の縮み変形
によりベンディングディスク５１をスライドさせて開く
もの。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は油圧緩衝器に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、油圧緩衝器として、シリンダにピ
ストンを摺動自在に挿入してピストンの両側に油室を画
成し、ピストンに連結したピストンロッドの出入に伴う
シリンダ内の油量変化を補償するリザーバを設け、シリ
ンダ内でピストンロッドを収容していないピストン側の
油室にリザーバをつなぐ連通路を設け、この連通路にリ
ザーバからピストン側の油室への流れを許容するチェッ
ク弁装置を設けてなるものがある。このとき、上述のチ
ェック弁装置は、油圧緩衝器の伸長時にピストンロッド
がシリンダから退出する容積に相当する油量を補償する
ため、リザーバから油室への油の引き込みを許容するも
のであり、図７のスライド式と、図８のベンディング式
とがある。

【０００３】図７のスライド式チェック弁装置は、シリ
ンダ１の底部に設けたボトムピース２に、油室３とリザ
ーバ４をつなぐ連通路５を設け、この連通路５を開閉可
能とするスライドディスク６をボルト６Ａにスライド可
能にしてこれをスプリング７により閉じ方向に付勢する
ものである。スライドディスク６は、油圧緩衝器の伸長
時に油室３とリザーバ４の差圧がスプリング７のセット
荷重を超えることによりスライドして連通路５を開き、
リザーバ４から油室３へ油を引き込み可能とする。

【０００４】図８のベンディング式チェック弁装置は、
上述の連通路５を開閉可能とするベンディングディスク
８の基部をボルト８Ａにより固定し、これをベンディン
グ可能にしたものである。ベンディングディスク８は、
油圧緩衝器の伸長時に油室３とリザーバ４の差圧により
ベンディングして連通路５を開き、リザーバ４から油室
３へ油を引き込み可能とする。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】然しながら、従来技術
には以下の問題点がある。 スライド式チェック弁装置では、流量が少ないときに
もスライドディスクの開口面積が大きく、開弁から閉弁
したときの油室の圧力変動が大きく、ピストンロッドに
作用する衝撃力（ロッドＧ）が過大となって乗り心地を
損なう。

【０００６】ベンディング式チェック弁装置では、ベ
ンディングディスクのベンディングにより開弁するもの
であるが、該ベンディングディスクを構成する材料の弾
性たわみ量の限界からベンディング量を大きくとること
に困難があり、開口面積を大きくとりにくく、小流量の
ときには良いが、ピストン速度ＶＰが高速作動する大流
量では、流量がとれないのでこれが絞りとなって（ピス
トン側油室は負圧傾向になる）伸びの減衰力が過大にな
るし（図６（Ｂ））、伸長から圧縮に転換したときには
伸び時にピストン側油室に生じている上述の負圧傾向に
起因して瞬間的に減衰力が発生しない虞がある（図６
（Ｂ））。ベンディングディスクのベンディング量を大
きくとると、ベンディングディスクの発生応力が大きく
なって寿命が短く割れの虞もある。

【０００７】本発明の課題は、油圧緩衝器において、リ
ザーバから油室への油の流れを許容するチェック弁装置
の開閉に伴う衝撃力を小さくし、且つ減衰力特性も向上
することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
は、シリンダにピストンを摺動自在に挿入してピストン
の両側に油室を画成し、ピストンに連結したピストンロ
ッドの出入に伴うシリンダ内の油量変化を補償するリザ
ーバを設け、シリンダ内でピストンロッドを収容してい
ないピストン側の油室にリザーバをつなぐ連通路を設
け、この連通路にリザーバからピストン側の油室への油
の流れを許容するチェック弁装置を設けてなる油圧緩衝
器において、前記チェック弁装置が、連通路を開閉する
ベンディングディスクと、該ベンディングディスクを連
通路の閉じ方向に付勢するスプリングとからなり、スプ
リングのセット荷重をベンディングディスクのベンディ
ングによる開弁力より大きく設定し、連通路の流量が少
ないときにはベンディングディスクをベンディングさせ
て開き、流量が多いときにはスプリングの縮み変形によ
りベンディングディスクをスライドさせて開くようにし
たものである。

【０００９】請求項２に記載の本発明は、アウタチュー
ブ内にダンパシリンダを配置し、ダンパシリンダにピス
トンを摺動自在に挿入してピストンの両側に油室を画成
し、ピストンに連結したピストンロッドをダンパシリン
ダの一端側のロッドガイドに摺動自在に支持し、ピスト
ンにピストン側の油室からピストンロッド側の油室への
作動油の流れのみを許容する第１バルブを設け、アウタ
チューブとダンパシリンダの間に、ピストンロッド側の
油室からの作動油を流す循環通路と、ピストンロッドの
出入に伴うダンパシリンダ内の油量変化を補償するリザ
ーバを設け、アウタチューブ内で、ダンパシリンダの他
端側の底部を閉塞するボトムピースを設け、このボトム
ピースは、電磁減衰弁を備えるとともに、リザーバをピ
ストン側の油室につなぐ第１連通路と、循環通路を電磁
減衰弁を介してリザーバにつなぐ第２連通路が形成され
るとともに、第１連通路はリザーバからピストン側の油
室への作動油の流れのみを許容する第２バルブを介して
ピストン側の油室とつながり、電磁減衰弁により減衰力
を調整可能にしてなる減衰力調整式油圧緩衝器におい
て、前記第２バルブが、第１連通路を開閉するベンディ
ングディスクと、該ベンディングディスクを第１連通路
の閉じ方向に付勢するスプリングとからなり、スプリン
グのセット荷重をベンディングディスクのベンディング
による開弁力より大きく設定し、第１連通路の流量が少
ないときにはベンディングディスクをベンディングさせ
て開き、流量が多いときにはスプリングの縮み変形によ
りベンディングディスクをスライドさせて開くようにし
たものである。

【００１０】

【作用】請求項１の発明によれば下記〜の作用があ
る。 リザーバから油室への連通路の油の流れを許容するチ
ェック弁装置を構成するベンディングディスクをスプリ
ングにより閉じ方向に付勢し、このスプリングのセット
荷重をベンディングディスクのベンディングによる開弁
力より大きく設定し、小流量時にはベンディングディス
クをベンディングさせて開き、大流量時にはスプリング
の縮み変形によりベンディングディスクをスライドさせ
て大きく開くようにした。

【００１１】上述により、小流量時にベンディング
ディスクのベンディングにより連通路の開口面積を小さ
く、大流量時にはベンディングディスクのスライドによ
り連通路の開口面積を大きくできるから、小流量〜大流
量の全流量域で、開弁から閉弁したときの油室の圧力変
動を小さくし、ピストンロッドに作用する衝撃力（ロッ
ドＧ）を小さく乗り心地を向上できる。

【００１２】上述により、ベンディングディスクの
スライドによってチェック弁装置を大流量化でき、ピス
トン速度ＶＰが高速作動する大流量時にも、ベンディン
グディスクにより開かれる連通路が絞りにならずピスト
ン側油室が負圧化傾向となることがないから、伸びの減
衰力の過大化を回避できる。また、伸長から圧縮に転換
したときには、伸び時のピストン側油室に負圧化傾向を
生じていないから、瞬間的に減衰力が発生しないことも
回避できる。

【００１３】上述により、ベンディングディスクの
スライドにより大流量を確保できるから、大流量確保の
ためにベンディングディスクのベンディング量を大きく
とる必要がなく、ベンディングディスクの発生応力を小
さくして寿命を長く耐久性を向上できる。

【００１４】ストラット系油圧緩衝器では、ピストン
ロッドが太いために伸長時のロッド容積補償量が大き
く、リザーバから油室への連通路を流れる油の流量が大
きくなるから、上述〜の作用が特に顕著になる。

【００１５】請求項２の発明によれば下記の作用があ
る。 伸側と圧側の両行程の流路を一方向とする油圧緩衝器
では、伸長時にリザーバから油室への連通路を流れる油
の流量が大きくなり、上述〜の作用が特に顕著にな
る。

【００１６】

【発明の実施の形態】図１は油圧緩衝器を示す断面図、
図２は図１のチェック弁装置を示す断面図、図３はチェ
ック弁装置の小流量時の開弁状態を示す断面図、図４は
チェック弁装置の大流量時の開弁状態を示す断面図、図
５は油圧緩衝器のピストンロッドに作用する衝撃力を示
す線図、図６は油圧緩衝器のピストン速度と減衰力の関
係を示す線図、図７は従来のスライド式チェック弁装置
を示す模式図、図８は従来のベンディング式チェック弁
装置を示す模式図である。

【００１７】油圧緩衝器１０は、図１に示す如く、アウ
タチューブ１１の内部に、バイパスチューブ１２とダン
パシリンダ１３を同軸的に配置した３重管構造からな
る。

【００１８】油圧緩衝器１０は、ダンパシリンダ１３に
ピストン１４を摺動自在に挿入してピストン１４の両側
に油室１５Ａ、１５Ｂを画成し、ピストン１４に連結し
たピストンロッド１６をダンパシリンダ１３の上端側の
ロッドガイド１７に摺動自在に支持してある。１８はオ
イルシール、１９はエンドプレート、２０はキャップで
ある。

【００１９】油圧緩衝器１０は、ストラット系をなし、
ダンパシリンダ１３から突出するピストンロッド１６の
上端部にマウントラバー１０１を介して結合される車体
側取付ブラケット１０２を備えるとともに、ダンパシリ
ンダ１３の下端部に不図示の車輪側取付ブラケットを備
える。そして、油圧緩衝器１０は、車体側取付ブラケッ
ト１０２に上スプリングシート１０３を、ダンパシリン
ダ１３の中間外周部に下スプリングシート１０４を備
え、両スプリングシート１０３、１０４の間に懸架スプ
リング１０５を備える。

【００２０】油圧緩衝器１０は、ピストン１４に油室１
５Ａと油室１５Ｂを連通する流路２１を備え、ピストン
１４の側の油室１５Ｂからピストンロッド１６の側の油
室１５Ａへの作動油の流れのみを許容し、その逆方向の
流れを阻止する、換言すれば縮時にのみ開く第１バルブ
２２（チェック弁装置）をピストン１４における流路２
１の出口側に設けてある。

【００２１】油圧緩衝器１０は、ダンパシリンダ１３と
バイパスチューブ１２の間に循環通路２３を形成してあ
る。循環通路２３は、ダンパシリンダ１３の上端部の周
方向複数位置（例えば４位置）に切欠き形成した連通路
２４を介してピストンロッド１６の側の油室１５Ａにつ
ながる。また、アウタチューブ１１とバイパスチューブ
１２の間にはリザーバ２５を形成してある。リザーバ２
５は、ピストンロッド１６の出入に伴うダンパシリンダ
１３内の油量変化を補償する。リザーバ２５の上部空間
は加圧ガス室とされている。

【００２２】油圧緩衝器１０は、ダンパチューブ１１内
でバイパスチューブ１２とダンパシリンダ１３の他端側
の底部を閉塞するボトムピース２６を有する。ボトムピ
ース２６は、有底筒状のダンパチューブ１１のテーパ状
縮径部１１Ａと、ダンパシリンダ１３の他端部との間に
挟持される鍛造製等のボトムケース２７（ボトムシート
１００を備える）を備え、ボトムケース２７の空間部３
９に電磁減衰弁２８を組込んで構成されている。

【００２３】このとき、ボトムケース２７は有天筒状を
なし、ボトムケース２７の下端内径部には電磁減衰弁２
８の雄ねじ部２８Ａが螺着されるとともに、ボトムケー
ス２７の下端面には電磁減衰弁２８のフランジ２８Ｂが
衝合される位置決め状態で、電磁減衰弁２８が締結され
ている。そして、ボトムケース２７の上端側のテーパ部
に設けた小径段部２７Ａにはダンパシリンダ１３が液密
に圧入され、大径段部２７Ｂにはバイパスチューブ１２
が液密に圧入され、結果として、ボトムケース２７と電
磁減衰弁２８からなるボトムピース２６にバイパスチュ
ーブ１２、ダンパシリンダ１３を組付けたサブ組立体が
構成される。ボトムピース２６はバイパスチューブ１
２、ダンパシリンダ１３を組付けた上述のサブ組立体に
おいては、バイパスチューブ１２、ダンパシリンダ１３
の上端部にロッドガイド１７を圧入できる。即ち、ロッ
ドガイド１７の小径段部１７Ａにはダンパシリンダ１３
を液密に圧入し、大径段部１７Ｂにはバイパスチューブ
１２を液密に圧入できる。このサブ組立体においては、
ダンパシリンダ１３の両端部がロッドガイド１７の小径
段部１７Ａとボトムケース２７の小径段部２７Ａとの間
に軸方向で隙間なく挟持されるとき、バイパスチューブ
１２の例えば上端部はロッドガイド１７の大径段部１７
Ｂに対し軸方向でギャップｇ（不図示）を形成する。

【００２４】油圧緩衝器１０にあっては、アウタチュー
ブ１１の上端開口から上述のサブ組立体を挿入し、ボト
ムケース２７の外周溝部に装着してあるＯリング２９を
アウタチューブ１１の内周に液密に封着し、ボトムケー
ス２７のテーパ状拡径部２７Ｃを前述のアウタチューブ
１１のテーパ状縮径部１１Ａに衝合する。そして、サブ
組立体を構成しているロッドガイド１７の上面側にオイ
ルシール１８、エンドプレート１９を装填し、アウタチ
ューブ１１の上端内径部にキャップ２０を螺着すること
により、キャップ２０とアウタチューブ１１の縮径部１
１Ａとの間に上述のサブ組立体を挟持固定化する。この
とき、キャップ２０が付与する軸力は、上述のバイパス
チューブ１２のギャップｇの存在により、ロッドガイド
１７から、ダンパシリンダ１３、ボトムケース２７を介
して確実に縮径部１１Ａに担持される。尚、電磁減衰弁
２８のリード線３０はアウタチューブ１１の底部に設け
た通線口１１Ｂから延出される。

【００２５】ボトムピース２６は、図２に示す如く、リ
ザーバ２５をピストン１４の側の油室１５Ｂにつなぐ第
１連通路３１と、循環通路２３を電磁減衰弁２８を介し
てリザーバ２５につなぐ第２連通路３２をボトムケース
２７に形成するとともに、ボトムケース２７に上述の如
くに電磁減衰弁２８を組込む。第１連通路３１はリザー
バ２５からピストン１４の側の油室１５Ｂへの作動油の
流れのみを許容し、その逆方向の流れを阻止する、換言
すれば伸び時にのみ開く第２バルブ３３（チェック弁装
置）を介して、リザーバ２５をピストン１４の側の油室
１５Ｂにつなぐ。第２連通路３２は、循環通路２３を、
ボトムケース２７の空間部３９が電磁減衰弁２８の弁ケ
ース４０が仕切る上部空間３９Ａ、電磁減衰弁２８の吸
入口、弁機構部、吐出口４１、ボトムケース２７の下部
空間３９Ｂ、連通口３９Ｃを介してリザーバ２５につな
ぐ。

【００２６】ボトムピース２６は、電磁減衰弁２８の第
２連通路３２が接続される吸入口にフィルタ４２を備え
る。フィルタ４２は、樹脂フレームにメッシュを貼った
テーパ籠状をなし、弾性パッキン４３を開して弁ケース
４０に係着され、ボトムケース２７の上部空間３９Ａの
内部でボトムケース２７と弁ケース４０の間に隙間なく
装填され、第２連通路３２から電磁減衰弁２８への油の
流れが必ずフィルタ４２を通るようにしている。

【００２７】電磁減衰弁２８は、比例的に減衰力を調整
可能とするものであり、励磁電流に応じて減衰弁の開度
を調整可能とするものである。従って、電磁減衰弁２８
は、油圧緩衝器１０の伸縮両行程で、車両の運転条件に
応じてソレノイドの励磁電流を制御し、ダンパシリンダ
１３の油室１５Ａから循環通路２３、第２連通路３２を
介して電磁減衰弁２８を通り、リザーバ２５に至る作動
油経路で、電磁減衰弁２８の弁機構を構成する例えばス
プール弁の開弁面積を制御することにより、油圧緩衝器
１０の減衰力を調整する。

【００２８】然るに、油圧緩衝器１０にあっては、前述
のピストン１４の側の油室１５Ｂにリザーバ２５をつな
ぐ第１連通路３１に介装される第２バルブ３３を以下の
如く構成している。即ち、第２バルブ３３は、図２に示
す如く、第１連通路３１を開閉するベンディングディス
ク５１と、ベンディングディスク５１を第１連通路３１
の閉じ方向に付勢するスプリング５２とを有し、スプリ
ング５２のセット荷重をベンディングディスク５１のベ
ンディングによる開弁圧より大きく設定してある。これ
により、第２バルブ３３は、ピストン速度ＶＰが小さく
第１連通路３１の流量が少ないときには図３に示す如
く、ベンディングディスク５１をベンディングさせて開
き（ΔＬ1）、ピストン速度ＶＰが大きく第１連通路３
１の流量が多いときには図４に示す如く、スプリング５
２の縮み変形によりベンディングディスク５１をスライ
ドさせて大きく開く（ΔＬ2）。

【００２９】第２バルブ３３は、具体的には、図２
（Ｂ）に示す如く、ボトムケース２７の上端面に螺着し
たボルト５３とボトムシュート１００との間にカラー５
４を固定し、ボルト５３の頭部にバックアップされる前
述のスプリング５２により、カラー５４まわりにスライ
ド可能に装着されているワッシャ５６、リテーナ５７、
２枚のベンディングディスク５１Ａ、５１Ｂ（５１）の
積層体を加圧し、ベンディングディスク５１Ａをボトム
ケース２７の上端面の第１連通路３１まわりに設けたシ
ート面３８に圧接している。これにより、第１連通路３
１の流量が少ないときには、ベンディングディスク５１
Ａ、５１Ｂがリテーナ５７を支点としてワッシャ５６ま
でベンディングして開き、第１連通路３１の流量が多い
ときには、ベンディングディスク５１Ａ、５１Ｂがリテ
ーナ５７、ワッシャ５６を介する状態でスプリング５２
を縮めカラー５４まわりをスライドして大きく開く。

【００３０】尚、油圧緩衝器１０にあっては、ダンパシ
リンダ１３の横断面積からピストンロッド１６の断面積
を差し引いた伸側受圧面積Ａと、ピストンロッド１６の
断面積に等しい圧側受圧面積Ｂを同一としている。更
に、油圧緩衝器１０にあっては、第２バルブ３３のベン
ディングディスク５１Ａに第１連通路３１とピストン１
４の側の油室１５Ｂとを連絡するスリット状オリフィス
５８（又は第２バルブ３３のシート面３８に設けた第１
連通路３１と油室１５Ｂとを連絡するスリット状オリフ
ィス）を備える。

【００３１】以下、油圧緩衝器１０の減衰動作について
説明する。 (1)伸側行程 ピストン１４に設けてある第１バルブ２２が閉じてお
り、ダンパシリンダ１３の伸側受圧面積（Ａ）分の油
（流量Ｑａ）が、ピストンロッド１６の側の油室１５Ａ
から循環通路２３を経て第２連通路３２から電磁減衰弁
２８を通り、リザーバ２５へと流れ、電磁減衰弁２８は
伸側受圧面積（Ａ）分の流量Ｑａに相当する減衰力Ｆａ
を発生させる。尚、油室１５Ｂにはリザーバ２５から第
１連通路３１、第２バルブ３３を通り、ピストンの移動
量に相当するシリンダの体積分の油量が補償される。こ
の第２バルブ３３を通る油量は、ピストン速度ＶＰの微
速時にはオリフィス５８を通る微流量、低速時にはベン
ディング状態のベンディング５１を通る小流量、中高速
時にはスライド状態のベンディングディスク５１を通る
大流量となる。

【００３２】(2)圧側行程 ボトムピース２６のボトムケース２７に設けてある第２
バルブ３３のオリフィス５８が開いており、ダンパシリ
ンダ１３の圧側受圧面積（Ｂ＝Ａ）分の油（流量Ｑｂ）
からオリフィス５１を通ってリザーバ２５へ逃げる油
（流量Ｑ2）を減じた油（流量Ｑ1＝Ｑｂ−Ｑ2）が、ピ
ストン１４の側の油室１５Ｂから第１バルブ２２を経て
ピストンロッド１６の側の油室１５Ａを通り、更に循環
通路２３を経て第２連通路３２から電磁減衰弁２８を通
り、リザーバ２５へと流れ、電磁減衰弁２８はその油の
流量Ｑ1に相当する減衰力Ｆｂを発生させる。

【００３３】上述(1)、(2)において、Ｑａ＝Ｑｂ、Ｑａ
＞Ｑ1であるから、図６（Ａ）に示す如く、Ｆａ＞Ｆｂ
となり、圧側減衰力Ｆｂを伸側減衰力Ｆａに比して下げ
ることができる。従って、オリフィス５８を備える油圧
緩衝器１０では、伸側と圧側で油圧緩衝器１０の減衰力
可変巾Ｆａmax、Ｆｂmaxを互いに、Ｆａmax＞Ｆｂmaxに
異ならせることができる。そして、電磁減衰弁２８のソ
レノイドの通電励磁により制御せしめられる伸側と圧側
の減衰力比Ｆａ／Ｆｂを容易に設定替えできる（制御電
流当たりの変化量ΔＦａ＞ΔＦｂ）。

【００３４】従って、本実施形態によれば、以下の作用
がある。 リザーバ２５から油室１５Ｂへの第１連通路３１の油
の流れを許容する第２バルブ３３（チェック弁装置）を
構成するベンディングディスク５１をスプリング５２に
より閉じ方向に付勢し、このスプリング５２のセット荷
重をベンディングディスク５１のベンディングによる開
弁力より大きく設定し、小流量時にはベンディングディ
スク５１をベンディングさせて開き、大流量時にはスプ
リング５２の縮み変形によりベンディングディスク５１
をスライドさせて大きく開くようにした。

【００３５】上述により、小流量時にベンディング
ディスク５１のベンディングにより第１連通路３１の開
口面積を小さく、大流量時にはベンディングディスク５
１のスライドにより第１連通路３１の開口面積を大きく
できるから、小流量〜大流量の全流量域で、開弁から閉
弁したときの油室１５Ｂの圧力変動を小さくし、ピスト
ンロッド１６に作用する衝撃力（ロッドＧ）を小さく乗
り心地を向上できる。

【００３６】上述により、ベンディングディスク５
１のスライドによって第２バルブ３３（チェック弁装
置）を大流量化でき、ピストン速度ＶＰが高速作動する
大流量時にも、ベンディングディスク５１により開かれ
る第１連通路３１が絞りにならずピストン側油室１５Ｂ
が負圧化傾向となることがないから、伸びの減衰力の過
大化を回避できる。また、伸長から圧縮に転換したとき
には、伸び時のピストン側油室１５Ｂに負圧化傾向を生
じていないから、瞬間的に減衰力が発生しないことも回
避できる。

【００３７】上述により、ベンディングディスク５
１のスライドにより大流量を確保できるから、大流量確
保のためにベンディングディスク５１のベンディング量
を大きくとる必要がなく、ベンディングディスク５１の
発生応力を小さくして寿命を長く耐久性を向上できる。

【００３８】ストラット系油圧緩衝器１０では、ピス
トンロッド１６が太いために伸長時のロッド容積補償量
が大きく、リザーバ２５から油室１５Ｂへの第１連通路
３１を流れる油の流量が大きくなるから、上述〜の
作用が特に顕著になる。

【００３９】伸側と圧側の両行程の流路を一方向とす
る油圧緩衝器１０では、伸長時にリザーバから油室１５
Ｂへの第１連通路３１を流れる油の流量が大きくなり、
上述〜の作用が特に顕著になる。

【００４０】図５、図６は本発明に係る油圧緩衝器１０
の実験結果である。この実験に供した油圧緩衝器１０に
おいて、第２バルブ３３を構成するベンディングディス
ク５１の諸元は、0.3mmベンディング時の単位面積当た
りの荷重が0.000603kg/cm²、受圧面積が494.8mm²であ
り、このベンディングディスク５１を0.3mm撓ませると
きの力が0.3kgとなる。このベンディングディスク５１
を２枚（５１Ａ、５１Ｂ）重ねて使用し、それらの合力
が0.3×2＝0.6kgになるので、スプリング５２のセット
荷重を0.6kgより大きな0.85kgとした。

【００４１】図５は、油圧緩衝器１０のピストンロッド
１６に作用する衝撃力（ロッドＧ）の周波数解析結果で
あり、本発明例の衝撃値Ａは、従来のベンディング式
（図８）の衝撃値Ｂと同等にでき、従来のスライド式
（図７）の衝撃値Ｃに比して格段に小さく、前述の作
用が実験的に認められた。

【００４２】図６は、油圧緩衝器１０のピストンストロ
ークＳＴに対する伸側減衰力Ｆａと圧側減衰力Ｆｂの変
化を、各ピストン速度ＶＰ（1.0m/s、1.3m/s、1.4m/s）
について調査したものであり、図６（Ａ）は本発明例の
結果、図６（Ｂ）は従来のベンディング式（図８）の結
果である。本発明例において、伸側減衰力Ｆａの過大化
を防止でき、伸側から圧側に転換したときに圧側減衰力
Ｆｂが瞬間的に発生しなくることを回避でき、前述の
作用が実験的に認められた。従来のベンディング式（図
８）の例では、伸側減衰力Ｆａが過大となり、伸側から
圧側に転換したときに圧側減衰力Ｆｂが瞬間的に発生し
なくなることが認められる。

【００４３】以上、本発明の実施の形態を図面により詳
述したが、本発明の具体的な構成はこの実施の形態に限
られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の
設計の変更等があっても本発明に含まれる。例えば、本
発明は、図１の伸側と圧側の両行程の流路を一方向とす
る油圧緩衝器に限らず、伸側と圧側で流れ方向が異なる
ものとなる油圧緩衝器にも適用できる。また、本発明
は、伸側と圧側の減衰力を電磁減衰弁によって得るもの
に限らず、伸側と圧側の減衰力をピストンに設けた減衰
弁により得るものにも適用できる。また、本発明の実施
においては、チェック弁装置を構成するベンディングデ
ィスクにスリット状オリフィスを備えることを必須とし
ない。

【００４４】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、油圧緩衝
器において、リザーバから油室への油の流れを許容する
チェック弁装置の開閉に伴う衝撃力を小さくし、且つ減
衰力特性も向上することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は油圧緩衝器を示す断面図である。

【図２】図２は図１のチェック弁装置を示す断面図であ
る。

【図３】図３はチェック弁装置の小流量時の開弁状態を
示す断面図である。

【図４】図４はチェック弁装置の大流量時の開弁状態を
示す断面図である。

【図５】図５は油圧緩衝器のピストンロッドに作用する
衝撃力を示す線図である。

【図６】図６は油圧緩衝器のピストン速度と減衰力の関
係を示す線図である。

【図７】図７は従来のスライド式チェック弁装置を示す
模式図である。

【図８】図８は従来のベンディング式チェック弁装置を
示す模式図である。

【符号の説明】

１０ 油圧緩衝器 １１ アウタチューブ １２ バイパスチューブ １３ ダンパシリンダ １４ ピストン １５Ａ、１５Ｂ 油室 １６ ピストンロッド １７ ロッドガイド ２２ 第１バルブ ２３ 循環通路 ２４ 連通路 ２５ リザーバ ２６ ボトムピース ２７ ボトムケース ２８ 電磁減衰弁 ３１ 第１連通路 ３２ 第２連通路 ３３ 第２バルブ（チェック弁装置） ５１ ベンディングディスク ５２ スプリング

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シリンダにピストンを摺動自在に挿入し
   てピストンの両側に油室を画成し、ピストンに連結した
   ピストンロッドの出入に伴うシリンダ内の油量変化を補
   償するリザーバを設け、シリンダ内でピストンロッドを
   収容していないピストン側の油室にリザーバをつなぐ連
   通路を設け、この連通路にリザーバからピストン側の油
   室への油の流れを許容するチェック弁装置を設けてなる
   油圧緩衝器において、 前記チェック弁装置が、連通路を開閉するベンディング
   ディスクと、該ベンディングディスクを連通路の閉じ方
   向に付勢するスプリングとからなり、スプリングのセッ
   ト荷重をベンディングディスクのベンディングによる開
   弁力より大きく設定し、連通路の流量が少ないときには
   ベンディングディスクをベンディングさせて開き、流量
   が多いときにはスプリングの縮み変形によりベンディン
   グディスクをスライドさせて開くことを特徴とする油圧
   緩衝器。
2. 【請求項２】 アウタチューブ内にダンパシリンダを配
   置し、 ダンパシリンダにピストンを摺動自在に挿入してピスト
   ンの両側に油室を画成し、ピストンに連結したピストン
   ロッドをダンパシリンダの一端側のロッドガイドに摺動
   自在に支持し、ピストンにピストン側の油室からピスト
   ンロッド側の油室への作動油の流れのみを許容する第１
   バルブを設け、 アウタチューブとダンパシリンダの間に、ピストンロッ
   ド側の油室からの作動油を流す循環通路と、ピストンロ
   ッドの出入に伴うダンパシリンダ内の油量変化を補償す
   るリザーバを設け、 アウタチューブ内で、ダンパシリンダの他端側の底部を
   閉塞するボトムピースを設け、このボトムピースは、電
   磁減衰弁を備えるとともに、リザーバをピストン側の油
   室につなぐ第１連通路と、循環通路を電磁減衰弁を介し
   てリザーバにつなぐ第２連通路が形成されるとともに、
   第１連通路はリザーバからピストン側の油室への作動油
   の流れのみを許容する第２バルブを介してピストン側の
   油室とつながり、 電磁減衰弁により減衰力を調整可能にしてなる減衰力調
   整式油圧緩衝器において、 前記第２バルブが、第１連通路を開閉するベンディング
   ディスクと、該ベンディングディスクを第１連通路の閉
   じ方向に付勢するスプリングとからなり、スプリングの
   セット荷重をベンディングディスクのベンディングによ
   る開弁力より大きく設定し、第１連通路の流量が少ない
   ときにはベンディングディスクをベンディングさせて開
   き、流量が多いときにはスプリングの縮み変形によりベ
   ンディングディスクをスライドさせて開くことを特徴と
   する油圧緩衝器。