JP2020143685A - 緩衝器 - Google Patents

Abstract

【課題】 ピストン速度が中高速域にある場合の減衰力の調整幅を大きくできるとともに、車両に搭載した場合の乗り心地を向上できる緩衝器を提供する。【解決手段】 緩衝器Ａが伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２との間を移動する液体の流れに抵抗を与えるハード側減衰要素ＦＨと、これを迂回して伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２とを連通するバイパス路Ｂの開口面積を変更可能な電磁弁Ｖと、バイパス路Ｂに電磁弁Ｖと直列に設けられるソフト側減衰要素ＦＳと、圧側室Ｌ２に接続されるタンクＴとを備え、ハード側減衰要素ＦＨがオリフィス２２と、これに並列されるハードリーフバルブ２０，２１とを有して構成され、ソフト側減衰要素ＦＳがオリフィス２２よりも開口面積の大きいオリフィス５２を有して構成される。【選択図】 図３

Description

本発明は、緩衝器の改良に関する。

従来、緩衝器の中には、シリンダ内に作動油等の液体を収容し、ピストンがシリンダ内を移動する際に生じる液体の流れに減衰要素で抵抗を与えて、その抵抗に起因する減衰力を発揮するものがある。

その減衰要素は、例えば、オリフィスと、このオリフィスに並列に設けられるリーフバルブとを有して構成される。そして、ピストン速度が低速域にあり、減衰要素の上流側と下流側の差圧がリーフバルブの開弁圧に満たない場合には、液体がオリフィスのみを通過する。その一方、ピストン速度が中高速域にあり、上記差圧がリーフバルブの開弁圧以上になる場合には、液体がリーフバルブを通過するようになる。

このため、上記緩衝器のピストン速度に対する減衰力の特性（以下、「減衰力特性」という）は、リーフバルブが開弁するのを境に、オリフィス特有のピストン速度の二乗に比例するオリフィス特性から、リーフバルブ特有のピストン速度に比例するバルブ特性へと変化する。

また、緩衝器の中には、発生する減衰力を調節するのを目的として、減衰要素を迂回するバイパス路と、このバイパス路の開口面積を大小調節するニードルバルブとを設けたり、減衰要素を構成するリーフバルブの背圧を制御するパイロットバルブを設けたりするものがある（例えば、特許文献１，２）。

特開２０１０−７７５８号公報 特開２０１４−１５６８８５号公報

例えば、特開２０１０−７７５８号公報に記載のニードルバルブを備えた緩衝器では、ニードルバルブを駆動してバイパス路の開口面積を大きくすると、減衰要素を通過する液体の流量が少なくなって発生する減衰力が小さくなる（図６中ソフトモード）。反対に、バイパス路の開口面積を小さくすると、減衰要素を通過する液体の流量が増えて発生する減衰力が大きくなる（図６中ハードモード）。

このようなニードルバルブによる減衰力の調整は、主に、ピストン速度が低速域にある場合の減衰力を大小調節するのに利用されている。そして、上記ニードルバルブでバイパス路の開口面積を調節すると、ピストン速度が中高速域にある場合の減衰力も多少は大小調節されるのではあるが、その調整幅を大きくするのが難しい。

その一方、特開２０１４−１５６８８５号公報に記載のパイロットバルブを備えた緩衝器では、パイロットバルブの開弁圧を低くしてリーフバルブの背圧を小さくすると、リーフバルブの開弁圧が低くなって発生する減衰力が小さくなる（図７中ソフトモード）。反対に、パイロットバルブの開弁圧を高くしてリーフバルブの背圧を大きくすると、リーフバルブの開弁圧が大きくなって発生する減衰力が大きくなる（図７中ハードモード）。

このように、リーフバルブの背圧を制御してその開弁圧を変更する場合、ピストン速度が中高速域にある場合の減衰力の調整幅を大きくできる。しかし、この場合、中高速域での減衰力特性を示す特性線は、その傾きを変えずに上下にシフトするので、特に、ハードモードでは、低速域から中高速域へ移行する際に特性線の傾きが急激に変化する。このため、緩衝器を車両に搭載した場合に乗員へ違和感を与えて乗り心地の悪化につながる可能性がある。

そこで、本発明は、これらの問題を解決し、ピストン速度が中高速域にある場合の減衰力の調整幅を大きくできるとともに、車両に搭載した場合の乗り心地を向上できる緩衝器の提供を目的とする。

上記課題を解決する緩衝器は、シリンダ内に移動可能に挿入されるピストンで区画された伸側室と圧側室との間を移動する液体の流れに抵抗を与えるハード側減衰要素と、ハード側減衰要素を迂回して伸側室と圧側室とを連通するバイパス路の開口面積を変更可能な電磁弁と、バイパス路に電磁弁と直列に設けられるソフト側減衰要素と、圧側室に接続されてシリンダ内を加圧するタンクとを備えている。そして、ハード側減衰要素がオリフィスと、このオリフィスと並列に設けられるリーフバルブを有して構成され、ソフト側減衰要素が前記オリフィスより開口面積の大きい大径オリフィスを有して構成されている。

上記構成によれば、緩衝器の発生する減衰力の特性は、ピストン速度が低速域にある場合には、オリフィス特有のオリフィス特性となり、ピストン速度が中高速域にある場合には、リーフバルブ特有のバルブ特性となる。そして、電磁弁でバイパス路の開口面積を変更すれば、伸側室と圧側室との間を移動する液体のうち、ハード側減衰要素とソフト側減衰要素のそれぞれを通過する流量の分配比が変わるので、ピストン速度が低速域にある場合の減衰係数と、中高速域にある場合の減衰係数の両方を自由に設定できて、発生する減衰力の調整幅を大きくできる。

さらには、ソフト側減衰要素を通過する液体の分配比率を大きくするソフトモードでは、ピストン速度が低速域にある場合の減衰係数と、中高速域にある場合の減衰係数の両方を小さくできる。反対に、ソフト側減衰要素を通過する液体の分配比率を小さくするハードモードでは、ピストン速度が低速域にある場合の減衰係数と、中高速域にある場合の減衰係数の両方を大きくできる。これにより、減衰力特性が、低速域でのオリフィス特性から中高速域でのバルブ特性に変化する際に、その特性線の傾きの変化をどのモードにおいても緩やかにできるので、本発明に係る緩衝器を車両に搭載した場合には、車両の乗り心地を良好にできる。

また、上記緩衝器では、ソフト側減衰要素が大径オリフィスと並列に設けられるリーフバルブを有して構成されていてもよい。これにより、ハード側減衰要素のリーフバルブとしてバルブ剛性の高いバルブを採用しても、ソフトモードでの減衰力が過大にならない。このため、ピストン速度が中高速域にある場合の減衰力の調整幅を一層大きくできる。

また、上記緩衝器では、電磁弁が通電量に比例して開度が変化するように設定されていてもよい。このようにすると、バイパス路の開口面積を無段階に調整できる。

また、上記緩衝器では、電磁弁がバイパス路に接続されるポートが形成される筒状のホルダと、ホルダ内に往復動可能に挿入されてポートを開閉可能なスプールと、スプールの移動方向の一方へスプールを付勢する付勢ばねと、付勢ばねの付勢力と反対方向の推力をスプールに与えるソレノイドとを有していてもよい。このようにすると、電磁弁の弁体となるスプールのストローク量を大きくせずに電磁弁の開度を容易に大きくできるので、バイパス路の開口面積の調整幅を容易に大きくできる。さらには、電磁弁の開度と通電量との関係の設定自由度を高くできる。

また、上記緩衝器では、ハード側減衰要素のリーフバルブとして、伸側室から圧側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える伸側のハードバルブと、圧側室から伸側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える圧側のハードリーフバルブが設けられるとともに、ソフト側減衰要素のリーフバルブとして、バイパス路を伸側室から圧側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える伸側のソフトリーフバルブと、バイパス路を圧側室から伸側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える圧側のソフトリーフバルブとを設けてもよい。このようにすると、ピストン速度が中高速域にある場合の伸圧両側の減衰力の調整幅を大きくできる。

また、上記緩衝器では、ハード側減衰要素のリーフバルブとして、伸側室から圧側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える伸側のハードリーフバルブと、圧側室から伸側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える圧側のハードリーフバルブが設けられるとともに、ソフト側減衰要素のリーフバルブとして、バイパス路を伸側室から圧側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える伸側のソフトリーフバルブのみが設けられていてもよい。このようにした場合、特に、ピストン速度が中高速域にある場合の伸側減衰力の調整幅を大きくできる。

また、上記緩衝器では、スプールがピストンロッドの中心を通る中心軸に直交する直線に沿って移動するとしてもよい。このようにすると、緩衝器を車両に搭載した場合に、車両走行時の振動によってスプールをその移動方向へ加振するのを防止できる。

また、上記緩衝器では、内部に電磁弁とソフト側減衰要素を収容するハウジングを備え、ハウジングがシリンダと一体化されていてもよい。このようにすると、ハウジングとシリンダとをホースで接続せずに済むので、液体がホースを通過する際の抵抗によって意図しない減衰力が生じるのを防止できる。さらには、ホースを省略できるのでコストを低減できる。

本発明に係る緩衝器によれば、ピストン速度が中高速域にある場合の減衰力の調整幅を大きくできるとともに、車両に搭載した場合の乗り心地を向上できる。

本発明の一実施の形態に係る緩衝器を部分的に切欠いて示した正面図である。 本発明の一実施の形態に係る緩衝器の減衰力調整部を拡大して示した部分拡大縦断面図である。 本発明の一実施の形態に係る緩衝器の液圧回路図である。 本発明の一実施の形態に係る緩衝器のピストン速度に対する減衰力の特性を示した減衰力特性図である。 本発明の一実施の形態に係る緩衝器の変形例を示した液圧回路図である。 従来のニードルバルブを備えた緩衝器のピストン速度に対する減衰力の特性を示した減衰力特性図である。 従来のパイロットバルブを備えた緩衝器のピストン速度に対する減衰力の特性を示した減衰力特性図である。

以下に本発明の実施の形態の緩衝器について、図面を参照しながら説明する。いくつかの図面を通して付された同じ符号は、同じ部品か対応する部品を示す。また、本発明の実施の形態に係る緩衝器は、鞍乗型車両の後輪を懸架するリアクッション装置に利用されている。以下の説明では、緩衝器が車両に取り付けられた状態での上下を、特別な説明がない限り、単に「上」「下」という。

図１に示すように、本発明の一実施の形態に係る緩衝器Ａは、アウターシェル１０と、このアウターシェル１０に出入りするピストンロッド３とを有して伸縮可能な緩衝器本体Ｄと、この緩衝器本体Ｄの外周に設けられる懸架ばねＳと、緩衝器本体Ｄと一体的に設けられた減衰力調整部Ｅと、この減衰力調整部Ｅとホースで接続されるタンクＴとを備えている。

また、緩衝器Ａは倒立型であり、ピストンロッド３がアウターシェル１０から下方へ突出する。そのピストンロッド３の下端には、車軸側のブラケット３０が設けられている。このブラケット３０は、車体に揺動自在に連結されるスイングアームに連結される。このスイングアームには、後輪が回転自在に支持されているので、ピストンロッド３は後輪の車軸に連結されるといえる。

その一方、アウターシェル１０の上端外周には、有天筒状のエンドキャップ１１が螺合されている。このエンドキャップ１１の頂部には、車体側のブラケット１２が設けられ、アウターシェル１０がそのブラケット１２を介して車体に連結される。

このようにして緩衝器本体Ｄは、車両における車体と後輪の車軸との間に介装される。そして、車両が凹凸のある路面を走行する等して後輪が車体に対して上下に振動すると、ピストンロッド３がアウターシェル１０に出入りして緩衝器本体Ｄが伸縮する。このように、緩衝器本体Ｄが伸縮することを、緩衝器Ａが伸縮するともいう。

また、本実施の形態において、懸架ばねＳはコイルばねである。この懸架ばねＳの上端は、アウターシェル１０の外周に装着された上側ばね受け１３で支持される。その一方、懸架ばねＳの下端は、車軸側のブラケット３０に取り付けられた下側ばね受け３１で支持される。車軸側のブラケット３０は、ピストンロッド３に連結されているので、懸架ばねＳは、その一端をアウターシェル１０で支えられ、他端をピストンロッド３で支えられているといえる。

そして、緩衝器Ａが収縮してピストンロッド３がアウターシェル１０内へと侵入すると、懸架ばねＳが圧縮されて弾性力を発揮して緩衝器Ａを伸長方向へ付勢する。このように、懸架ばねＳは圧縮量に応じた弾性力を発揮して、車体を弾性支持できるようになっている。

なお、緩衝器Ａを取り付ける向きは、図示する限りではなく、例えば、図１中上下を逆向きにしてもよい。また、緩衝器Ａの取付対象は、車両に限らず適宜変更できる。さらに、懸架ばねＳは、エアばね等のコイルばね以外のばねであってもよいのは勿論、緩衝器Ａの取付対象によっては懸架ばねＳを省略してもよい。

つづいて、緩衝器本体Ｄは、複筒型であり、アウターシェル１０の内側に内筒としてのシリンダ１が設けられている。このシリンダ１内には、ピストン２が摺動自在に挿入されている。このピストン２は、ピストンロッド３の上端外周にナット３２で連結されている。そして、緩衝器Ａの伸縮時には、ピストンロッド３がシリンダ１に出入りして、ピストン２がシリンダ１内を上下（軸方向）に移動する。

また、前述のように、アウターシェル１０の上端外周には、有天筒状のエンドキャップ１１が螺合され、このエンドキャップ１１でアウターシェル１０の上端が塞がれている。その一方、アウターシェル１０の下端には、ピストンロッド３を摺動自在に支える環状のロッドガイド１４が装着されている。このロッドガイド１４には、シール１５，１６，１７が装着されており、ピストンロッド３の外周と、アウターシェル１０の内周がそれぞれシールされている。

このようにしてアウターシェル１０内は密閉空間となっており、シリンダ１内を含むアウターシェル１０内に収容される液体が外方へ漏れるのが防止されている。そして、シリンダ１内には、作動油等の液体が充填された作動室Ｌが形成されており、この作動室Ｌがピストン２で下側の伸側室Ｌ１と上側の圧側室Ｌ２とに区画されている。

ここでいう伸側室Ｌ１とは、ピストン２で区画される二室のうち、緩衝器Ａの伸長時にピストン２で圧縮される方の部屋のことである。その一方、圧側室Ｌ２とは、ピストン２で区画される二室のうち、緩衝器Ａの収縮時にピストン２で圧縮される方の部屋のことである。

ピストン２には、伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２とを連通する伸側通路２ａと圧側通路２ｂが形成されるとともに、伸側通路２ａ又は圧側通路２ｂを通って伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２との間を移動する液体の流れに抵抗を与えるハード側減衰要素ＦＨが取り付けられている。このハード側減衰要素ＦＨは、伸側通路２ａを開閉するリーフバルブである伸側のハードリーフバルブ２０と、圧側通路２ｂを開閉するリーフバルブである圧側のハードリーフバルブ２１と、オリフィス２２（図３）とを有して構成されている。

伸側と圧側のハードリーフバルブ２０は、それぞれ金属等で形成された薄い環状板、又はその環状板を積み重ねた積層体であって弾性を有する。伸側のハードリーフバルブ２０は、その外周側（又は内周側）の撓みを許容された状態でピストン２の上側に装着されており、伸側のハードリーフバルブ２０には伸側室Ｌ１の圧力が外周部を上側へ撓ませる方向へ作用する。圧側のハードリーフバルブ２１は、その外周側（又は内周側）の撓みを許容された状態でピストン２の下側に積層されており、圧側のハードリーフバルブ２１には圧側室Ｌ２の圧力が外周部を下側へ撓ませる方向へ作用する。

オリフィス２２は、ピストン２の弁座に離着座する伸側と圧側のハードリーフバルブ２０，２１の一方又は両方の外周部に設けられた切欠き、或いは、上記弁座に設けられた打刻等によって形成されている。このため、オリフィス２２は、伸側通路２ａと圧側通路２ｂの一方又は両方に、伸側及び圧側のハードリーフバルブ２０，２１と並列に設けられているといえる。

伸側室Ｌ１は、緩衝器Ａの伸長時にピストン２で圧縮されてその内圧が上昇し、圧側室Ｌ２の圧力よりも高くなる。その一方、圧側室Ｌ２は、緩衝器Ａの収縮時にピストン２で圧縮されてその内圧が上昇し、伸側室Ｌ１の圧力よりも高くなる。このように、緩衝器Ａの伸縮時には伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２に差圧が生じる。そして、緩衝器Ａの伸縮時にピストン速度が低速域にあり、上記差圧が伸側及び圧側のハードリーフバルブ２０，２１の開弁圧に満たない場合には、液体がオリフィス２２を通って伸長時には伸側室Ｌ１から圧側室Ｌ２へと向かい、収縮時には圧側室Ｌ２から伸側室Ｌ１へと向かう。そして、その液体の流れに対してオリフィス２２により抵抗が付与される。

また、緩衝器Ａの伸長時にピストン速度が高まって中高速域にあり、上記差圧が大きくなって伸側のハードリーフバルブ２０の開弁圧以上になると、伸側のハードリーフバルブ２０の外周部が上側へ撓んでその外周部とピストン２との間に隙間ができて、液体がその隙間を通って伸側室Ｌ１から圧側室Ｌ２へと向かうとともに、その液体の流れに対して抵抗が付与される。

また、緩衝器Ａの収縮時にピストン速度が高まって中高速域にあり、上記差圧が大きくなって圧側のハードリーフバルブ２１の開弁圧以上になると、圧側のハードリーフバルブ２１の外周部が下側へ撓んでその外周部とピストン２との間に隙間ができて、液体がその隙間を通って圧側室Ｌ２から伸側室Ｌ１へと向かうとともに、その液体の流れに対して抵抗が付与される。

以上からわかるように、ハード側減衰要素ＦＨのオリフィス２２と、伸側のハードリーフバルブ２０は、緩衝器Ａの伸長時に伸側室Ｌ１から圧側室Ｌ２へと向かう液体の流れに抵抗を与える伸側の第一の減衰要素として機能する。また、ハード側減衰要素ＦＨのオリフィス２２と、圧側のハードリーフバルブ２１は、緩衝器Ａの収縮時に圧側室Ｌ２から伸側室Ｌ１へと向かう液体の流れに抵抗を与える圧側の第一の減衰要素として機能する。そして、これら第一の減衰要素による抵抗は、ピストン速度が低速域にある場合にはオリフィス２２に起因し、中高速域にある場合には伸側又は圧側のハードリーフバルブ２０，２１に起因する。

つづいて、シリンダ１とアウターシェル１０との間には、筒状の隙間Ｃ１が形成されている。その隙間Ｃ１は、シリンダ１の下端部に形成された孔１ａを介して常に伸側室Ｌ１と連通されている。さらに、その隙間Ｃ１は、アウターシェル１０の上端部に形成された孔１０ａと、エンドキャップ１１に形成された伸側開口１１ａを通じて減衰力調整部Ｅに連通されている。また、エンドキャップ１１には、圧側開口１１ｂが形成されており、圧側室Ｌ２がその圧側開口１１ｂを通じて減衰力調整部Ｅに連通されている。

図２に示すように、減衰力調整部Ｅは、筒状のハウジング４と、このハウジング４の一端を塞ぐキャップ４０と、ハウジング４の他端を塞ぐボトム部材４１と、このボトム部材４１に保持されてハウジング４内に固定されるバルブケース５と、ハウジング４内におけるバルブケース５のキャップ４０側に設けられる電磁弁Ｖとを備えている。

また、本実施の形態において、ハウジング４の中心を通る減衰力調整部Ｅの中心軸Ｙは、図１に示すピストンロッド３の中心を通る緩衝器本体Ｄの中心軸Ｘに対して直交する直線Ｚに沿うように配置されている。以下、説明の便宜上、減衰力調整部Ｅの図２中左右を単に「左」「右」というが、減衰力調整部Ｅを取り付ける向きは適宜変更可能である。例えば、減衰力調整部Ｅを中心軸Ｙが車両の車幅（左右）方向へ延びるように配置しても、前後方向へ延びるように配置してもよい。

また、本実施の形態において、減衰力調整部Ｅのハウジング４は、アウターシェル１０の上端を塞ぐエンドキャップ１１、及び車体側のブラケット１２と一体成形されている。ここでいう一体成形とは、別個に成形した複数の部材を接着又は接合するのではなく、複数の部材を成形と同時に接合して一体とするとの意味である。

つづいて、図２に示すように、ハウジング４は、その内部にバルブケース５を収容するサブシリンダ部４ａと、電磁弁Ｖを収容するケース部４ｂとを含む。そして、サブシリンダ部４ａ内は、バルブケース５によって左側（キャップ４０側）の第一室Ｌ３と、右側（反キャップ側）の第二室Ｌ４とに仕切られている。そのバルブケース５には、第一室Ｌ３と第二室Ｌ４を連通する伸側ソフト通路５ａと圧側ソフト通路５ｂが形成されるとともに、伸側ソフト通路５ａ又は圧側ソフト通路５ｂを通って第一室Ｌ３と第二室Ｌ４との間を移動する液体の流れに対して抵抗を与えるソフト側減衰要素ＦＳが取り付けられている。

また、ケース部４ｂと電磁弁Ｖとの間には、隙間Ｃ２が形成されており、その隙間Ｃ２と第一室Ｌ３とをつなぐ部分を電磁弁Ｖで開閉するようになっている。さらに、ケース部４ｂには、その隙間Ｃ２に開口するとともに伸側開口１１ａに通じる通孔（図示せず）が形成されている。前述のように伸側開口１１ａは、シリンダ１とアウターシェル１０との間の隙間Ｃ１を介して伸側室Ｌ１に連通されている。

その一方、サブシリンダ部４ａのバルブケース５よりも右側には、圧側開口１１ｂ（図１）に通じる通孔（図示せず）が形成されている。前述のように圧側開口１１ｂは圧側室Ｌ２に連通されており、第二室Ｌ４は圧側室Ｌ２と常に連通されている。さらに、その第二室Ｌ４にはタンクＴが接続されており、これにより圧側室Ｌ２がタンクＴと常に連通される。

図１に示すように、そのタンクＴ内はフリーピストン１８で液室Ｌ５とガス室Ｇとに仕切られている。そのガス室Ｇには、高圧ガスが封入されており、ガス室Ｇの圧力で液室Ｌ５を加圧し、その圧力がシリンダ１内に作用するようになっている。そして、圧側室Ｌ２の圧力がタンクＴ内の圧力と常に略同圧（タンク圧）となる。

つまり、本実施の形態では、前述のシリンダ１とアウターシェル１０との間にできる筒状の隙間Ｃ１、ケース部４ｂ内の隙間Ｃ２、第一室Ｌ３、及び第二室Ｌ４を有してハード側減衰要素ＦＨを迂回して伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２とを連通するバイパス路Ｂが形成されている。そして、そのバイパス路ＢにタンクＴが接続されるとともに、バイパス路ＢにおけるタンクＴとの接続部よりも伸側室Ｌ１側に電磁弁Ｖとソフト側減衰要素ＦＳが直列に設けられている。ソフト側減衰要素ＦＳは、伸側ソフト通路５ａを開閉するリーフバルブである伸側のソフトリーフバルブ５０と、圧側ソフト通路５ｂを開閉するリーフバルブである圧側のソフトリーフバルブ５１と、オリフィス５２（図３）とを有して構成されている。

伸側と圧側のソフトリーフバルブ５０、５１は、それぞれ金属等で形成された薄い環状板、又はその環状板を積み重ねた積層体であって弾性を有する。伸側のソフトリーフバルブ５０は、その外周側（又は内周側）の撓みを許容された状態でバルブケース５の右側に装着されており、伸側のソフトリーフバルブ５０には第一室Ｌ３の圧力が外周部を右側へ撓ませる方向へ作用する。圧側のソフトリーフバルブ５１は、その外周側（又は内周側）の撓みを許容された状態でバルブケース５の左側に積層されており、圧側のソフトリーフバルブ５１には第二室Ｌ４の圧力が外周部を左側へ撓ませる方向へ作用する。

オリフィス５２は、バルブケース５の弁座に離着座する伸側と圧側のソフトリーフバルブ５０，５１の外周部に設けられた切欠き、或いは上記弁座に設けられた打刻等によって形成されている。このため、オリフィス５２は、伸側ソフト通路５ａと圧側ソフト通路５ｂの一方又は両方に、伸側及び圧側のソフトリーフバルブ５０，５１と並列に設けられているといえる。

第一室Ｌ３の圧力は、緩衝器Ａの伸長時であって電磁弁Ｖが開いているときに伸側室Ｌ１の圧力を受けて上昇し、第二室Ｌ４の圧力よりも高くなる。その一方、第二室Ｌ４の圧力は、緩衝器Ａの収縮時であって電磁弁Ｖが開いているときに圧側室Ｌ２の圧力（タンク圧）を受けて上昇し、第一室Ｌ３の圧力よりも高くなる。このように、緩衝器Ａの伸縮時であって、電磁弁Ｖが開いている場合には第一室Ｌ３と第二室Ｌ４に差圧が生じる。

そして、緩衝器Ａの伸縮時であって電磁弁Ｖが開いているときにピストン速度が低速域にあり、上記差圧が伸側及び圧側のソフトリーフバルブ５０，５１の開弁圧に満たない場合には、液体がオリフィス５２を通って伸長時には第一室Ｌ３から第二室Ｌ４、即ち、伸側室Ｌ１から圧側室Ｌ２へと向かい、収縮時には第二室Ｌ４から第一室Ｌ３、即ち、圧側室Ｌ２から伸側室Ｌ１へと向かい、その液体の流れに対して抵抗が付与される。

また、緩衝器Ａの伸長時であって電磁弁Ｖが開いているときにピストン速度が高まって中高速域にあり、上記差圧が大きくなって伸側のソフトリーフバルブ５０の開弁圧以上になると、伸側のソフトリーフバルブ５０の外周部が撓んでその外周部とバルブケース５との間に隙間ができて、液体がその隙間を通って第一室Ｌ３から第二室Ｌ４、即ち、伸側室Ｌ１から圧側室Ｌ２へと向かうとともに、この液体の流れに対して抵抗が付与される。

また、緩衝器の収縮時であって電磁弁Ｖが開いているときにピストン速度が高まって中高速域にあり、上記差圧が大きくなって圧側のソフトリーフバルブ５１の開弁圧以上になると、圧側のソフトリーフバルブ５１の外周部が撓んでその外周部とバルブケース５との間に隙間ができて、液体がその隙間を通って第二室Ｌ４から第一室Ｌ３、即ち、圧側室Ｌ２から伸側室Ｌ１へと向かうとともに、この液体の流れに対して抵抗が付与される。

以上からわかるように、ソフト側減衰要素ＦＳのオリフィス５２と、伸側のソフトリーフバルブ５０は、緩衝器Ａの伸長時にバイパス路Ｂを伸側室Ｌ１から圧側室Ｌ２へと向かう液体の流れに抵抗を与える伸側の第二の減衰要素として機能する。また、ソフト側減衰要素ＦＳのオリフィス５２と、圧側のソフトリーフバルブ５１は、緩衝器Ａの収縮時にバイパス路Ｂを圧側室Ｌ２から伸側室Ｌ１へと向かう液体の流れに抵抗を与える圧側の第二の減衰要素として機能する。そして、これら第一、第二の減衰要素による抵抗は、ピストン速度が低速域にある場合にはオリフィス５２に起因し、中高速域にある場合には伸側又は圧側のソフトリーフバルブ５０，５１に起因する。

また、ソフト側減衰要素ＦＳの伸側のソフトリーフバルブ５０は、ハード側減衰要素ＦＨの伸側のハードリーフバルブ２０よりもバルブ剛性の低い（撓みやすい）バルブであり、流量が同じである場合、液体の流れに与える抵抗（圧力損失）が小さい。同様に、ソフト側減衰要素ＦＳの圧側のソフトリーフバルブ５１は、ハード側減衰要素ＦＨの圧側のハードリーフバルブ２１よりもバルブ剛性の低い（撓みやすい）バルブであり、流量が同じである場合、液体の流れに与える抵抗（圧力損失）が小さい。換言すると、液体は、同一条件下において、ハードリーフバルブ２０，２１よりもソフトリーフバルブ５０，５１の方を通過しやすい。さらに、ソフト側減衰要素ＦＳのオリフィス５２は、ハード側減衰要素ＦＨのオリフィス２２よりも開口面積が大きい大径オリフィスであり、流量が同じである場合、液体の流れに与える抵抗（圧力損失）が小さい。

つづいて、電磁弁Ｖは、ハウジング４内に固定される筒状のホルダ６と、このホルダ６内に往復動可能に挿入されるスプール７と、このスプール７をその移動方向の一方へ付勢する付勢ばね８と、この付勢ばね８の付勢力と反対方向の推力をスプール７へ与えるソレノイド９とを有して構成されている。そして、ホルダ６内におけるスプール７位置の変更により、電磁弁Ｖの開度が大小調節される。

より具体的には、ホルダ６は、ハウジング４内に軸方向の一端を左側（キャップ４０側）へ、他端を右側（バルブケース５側）へ向けた状態で、ハウジング４の中心軸Ｙに沿って配置されている。さらに、ホルダ６には、その肉厚を径方向へ貫通する一以上のポート６ａが形成されている。そのポート６ａは、隙間Ｃ２を介して伸側室Ｌ１に連通されており、スプール７で開閉される。

そのスプール７は、筒状で、ホルダ６内に摺動自在に挿入されている。このスプール７の左端には、プレート７０が積層されており、そのプレート７０にソレノイド９の後述するプランジャ９ａが当接している。その一方、スプール７の右端には、付勢ばね８が当接し、当該付勢ばね８でスプール７を左側（ソレノイド９側）へ付勢している。

また、スプール７の中心部に形成された中心孔７ａは、スプール７の右端開口を介して第一室Ｌ３と連通している。さらに、スプール７には、その外周の周方向に沿って環状溝７ｂが形成されるとともに、この環状溝７ｂの内側と中心孔７ａとを連通する一以上の側孔７ｃが形成されている。これにより、環状溝７ｂの内側が側孔７ｃと中心孔７ａを介して第一室Ｌ３と連通される。

上記構成によれば、ホルダ６のポート６ａに環状溝７ｂが対向する位置にスプール７がある場合には、伸側室Ｌ１と第一室Ｌ３との連通が許容される。ここでいう環状溝７ｂとポート６ａが対向した状態とは、径方向視で環状溝７ｂとポート６ａとが重なり合う状態をいい、その重複量に応じてバイパス路Ｂの開口面積が変わる。

例えば、環状溝７ｂとポート６ａの重複量が増えて電磁弁Ｖの開度が大きくなると、バイパス路Ｂの開口面積が大きくなる。反対に、環状溝７ｂとポート６ａの重複量が減って電磁弁Ｖの開度が小さくなると、バイパス路Ｂの開口面積が小さくなる。さらに、環状溝７ｂとポート６ａが完全に重ならない位置までスプール７が移動して電磁弁Ｖが閉じると、バイパス路Ｂの連通が遮断される。

また、電磁弁Ｖのソレノイド９は、詳細な図示を省略するが、コイルを含む筒状のステータと、このステータ内に移動自在に挿入される筒状の可動鉄心と、この可動鉄心の内周に装着されて先端がプレート７０に当接するプランジャ９ａとを有している。このソレノイド９に電力供給するハーネス９０は、キャップ４０から外方へ突出し、電源に接続されている。

そして、そのハーネス９０を通じてソレノイド９へ通電すると、可動鉄心が右側へ引き寄せられてプランジャ９ａが右方へ移動し、スプール７が付勢ばね８の付勢力に抗して右向きに移動する。すると、環状溝７ｂとポート６ａが対向するようになって電磁弁Ｖが開く。その電磁弁Ｖの開度とソレノイド９への通電量との関係は、正の比例定数をもつ比例関係となり、通電量を増やすほど開度が大きくなる。さらに、ソレノイド９への通電を断つと電磁弁Ｖが閉じる。

このように、本実施の形態の電磁弁Ｖは、常閉型で、その弁体となるスプール７を付勢ばね８で閉方向へ付勢するとともに、ソレノイド９で開方向の推力をスプール７に与えるようになっている。また、電磁弁Ｖの通電量に比例して開度が大きくなり、その開度の増加に伴いバイパス路Ｂの開口面積が大きくなる。よって、電磁弁Ｖへの通電量に比例してバイパス路Ｂの開口面積が大きくなるともいえる。

以上をまとめると、本実施の形態に係る緩衝器Ａは、図３に示すように、シリンダ１と、シリンダ１内に摺動自在に挿入されてシリンダ１内を伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２とに区画するピストン２と、先端がピストン２に連結されるとともに末端がシリンダ１外へと突出するピストンロッド３と、シリンダ１内の圧側室Ｌ２に接続されるタンクＴとを備え、圧側室Ｌ２の圧力がタンク圧となっている。さらに、緩衝器Ａには、伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２とを連通する通路として、伸側通路２ａ、圧側通路２ｂ、及びバイパス路Ｂが設けられている。

そして、伸側通路２ａと圧側通路２ｂには、それぞれを開閉する伸側のハードリーフバルブ２０と圧側のハードリーフバルブ２１が設けられ、伸側通路２ａと圧側通路２ｂの一方又は両方に伸側及び圧側のハードリーフバルブ２０，２１と並列にオリフィス２２が設けられている。そして、伸側のハードリーフバルブ２０、圧側のハードリーフバルブ２１、及びオリフィス２２を有して液体の流れに抵抗を与えるハード側減衰要素ＦＨが構成されている。

その一方、バイパス路ＢにはタンクＴが接続されるとともに、バイパス路ＢにおけるタンクＴとの接続部より伸側室Ｌ１側が伸側ソフト通路５ａと圧側ソフト通路５ｂに分岐している。そして、伸側ソフト通路５ａと圧側ソフト通路５ｂには、それぞれを開閉する伸側のソフトリーフバルブ５０と圧側のソフトリーフバルブ５１が設けられ、伸側ソフト通路５ａと圧側ソフト通路５ｂの一方又は両方に伸側及び圧側のソフトリーフバルブ５０，５１と並列にオリフィス５２が設けられている。

このオリフィス５２は、オリフィス２２より開口面積の大きい大径オリフィスである。また、ソフトリーフバルブ５０，５１は、ハードリーフバルブ２０，２１よりバルブ剛性の低いリーフバルブである。そして、伸側のソフトリーフバルブ５０、圧側のソフトリーフバルブ５１、及びオリフィス５２を有して液体の流れに与える抵抗を小さくしたソフト側減衰要素ＦＳが構成されている。

さらに、バイパス路ＢにおけるタンクＴとの接続部よりも伸側室Ｌ１側には、ソフト側減衰要素ＦＳと直列に電磁弁Ｖが設けられており、その電磁弁Ｖへの通電量の調節によりバイパス路Ｂの開口面積を変更できるようになっている。そして、電磁弁Ｖは、常閉型で、通電量に比例してバイパス路Ｂの開口面積を大きくするように設定されている。

以下に、本発明の一実施の形態に係る緩衝器Ａの作動について説明する。

緩衝器Ａの伸長時には、ピストンロッド３がシリンダ１から退出してピストン２が伸側室Ｌ１を圧縮する。すると、伸側室Ｌ１の液体がハード側減衰要素ＦＨ又はバイパス路Ｂのソフト側減衰要素ＦＳを通って圧側室Ｌ２へと移動するとともに、シリンダ１から退出したピストンロッド３体積分の液体がタンクＴから圧側室Ｌ２へと供給される。伸側室Ｌ１から圧側室Ｌ２へ向かう液体の流れに対しては、ハード側減衰要素ＦＨ又はソフト側減衰要素ＦＳによって抵抗が付与されて、その抵抗に起因する伸側減衰力が発生する。そして、この緩衝器Ａの伸長時にハード側減衰要素ＦＨとソフト側減衰要素ＦＳを通過する液体の分配比が電磁弁Ｖへの通電量に応じて変わる。

具体的には、緩衝器Ａの伸長時において、液体は、ハード側減衰要素ＦＨの伸側の第一の減衰要素を構成する伸側のハードリーフバルブ２０又はオリフィス２２、或いは、ソフト側減衰要素ＦＳの伸側の第二の減衰要素を構成する伸側のソフトリーフバルブ５０又はオリフィス５２を通過する。このように、伸側の第一、第二の減衰要素は、それぞれオリフィス２２，５２と、これに並列されるリーフバルブであるハードリーフバルブ２０又はソフトリーフバルブ５０とを有して構成される。このため、伸側の減衰力特性は、ピストン速度が低速域にある場合には、オリフィス特有のピストン速度の二乗に比例するオリフィス特性となり、ピストン速度が中高速域にある場合には、リーフバルブ特有のピストン速度に比例するバルブ特性となる。

そして、電磁弁Ｖへ供給する電流量を増やして開度を大きくしていくと、バイパス路Ｂの流量が増えてソフト側減衰要素ＦＳの伸側の減衰要素を通過する液体の割合が増えるとともに、ハード側減衰要素ＦＨの伸側の減衰要素を通過する液体の割合が減る。ソフト側減衰要素ＦＳの伸側の減衰要素であるオリフィス５２は、ハード側減衰要素ＦＨの伸側の減衰要素であるオリフィス２２よりも開口面積の大きい大径オリフィスであるので、ソフト側減衰要素ＦＳ側へ向かう液体の割合が増えると、減衰係数が低速域と中高速域の両方で大きくなってピストン速度に対して発生する伸側減衰力が小さくなる。そして、電磁弁Ｖへ供給する電流量を最大にしたときに、電磁弁Ｖが全開になる。すると、減衰係数が最小になってピストン速度に対して発生する伸側減衰力が最小となる。

また、これとは逆に、電磁弁Ｖへ供給する電流量を減らして開度を小さくしていくと、バイパス路Ｂの流量が減ってソフト側減衰要素ＦＳの伸側の減衰要素を通過する液体の割合が減るとともに、ハード側減衰要素ＦＨの伸側の減衰要素を通過する液体の割合が増える。すると、減衰係数が低速域と中高速域の両方で大きくなってピストン速度に対して発生する伸側減衰力が大きくなる。そして、電磁弁Ｖへの通電を断つと、電磁弁Ｖが閉じて、全流量がハード側減衰要素ＦＨの伸側の減衰要素を通過するようになる。すると、減衰係数が最大になってピストン速度に対して発生する伸側減衰力が最大となる。

このように、ハード側減衰要素ＦＨとソフト側減衰要素ＦＳの伸側の第一、第二の減衰要素を通過する液体の分配比を電磁弁Ｖで変えると減衰係数が大小し、図４に示すように、伸側の減衰力特性を示す特性線の傾きが変わる。そして、その特性線の傾きを最大にして発生する減衰力を大きくするハードモードと、傾きを最小にして発生する減衰力を小さくするソフトモードとの間で伸側減衰力が調節される。

また、ソフトモードでは、減衰力特性を示す特性線の傾きが低速域と中高速域の両方で小さくなるとともに、ハードモードでは、減衰力特性を示す特性線の傾きが低速域と中高速域の両方で大きくなる。このため、減衰力特性がオリフィス特性からバルブ特性へと移行する際の変化がどのモードでも緩やかである。

さらに、ソフト側減衰要素ＦＳの伸側の減衰要素は、オリフィス５２と並列に、バルブ剛性の低いリーフバルブであるソフトリーフバルブ５０を有している。このため、ハード側減衰要素ＦＨの伸側の減衰要素を構成するリーフバルブとして、バルブ剛性が高く、開弁圧の高いハードリーフバルブを採用し、伸側減衰力を大きくする方向の調整幅を大きくしても、ソフトモードでの減衰力が過大にならない。

反対に、緩衝器Ａの収縮時には、ピストンロッド３がシリンダ１内へ侵入してピストン２が圧側室Ｌ２を圧縮する。すると、圧側室Ｌ２の液体がハード側減衰要素ＦＨ又はバイパス路Ｂのソフト側減衰要素ＦＳを通って伸側室Ｌ１へと移動するとともに、シリンダ１内へ侵入したピストンロッド３体積分の液体が圧側室Ｌ２からタンクＴへと排出される。圧側室Ｌ２から伸側室Ｌ１へ向かう液体の流れに対しては、ハード側減衰要素ＦＨ又はソフト側減衰要素ＦＳによって抵抗が付与されて、その抵抗に起因する圧側減衰力が発生する。そして、この緩衝器Ａの収縮時にハード側減衰要素ＦＨとソフト側減衰要素ＦＳを通過する液体の分配比が電磁弁Ｖへの通電量に応じて変わる。

具体的には、緩衝器Ａの伸長時において、液体は、ハード側減衰要素ＦＨの圧側の第一の減衰要素を構成する圧側のハードリーフバルブ２１又はオリフィス２２、或いは、ソフト側減衰要素ＦＳの圧側の第二の減衰要素を構成する圧側のソフトリーフバルブ５１又はオリフィス５２を通過する。このように、圧側の第一、第二の減衰要素は、それぞれオリフィス２２，５２と、これに並列されるリーフバルブであるハードリーフバルブ２１又はソフトリーフバルブ５１とを有して構成される。このため、圧側の減衰力特性は、ピストン速度が低速域にある場合には、オリフィス特有のピストン速度の二乗に比例するオリフィス特性となり、ピストン速度が中高速域にある場合には、リーフバルブ特有のピストン速度に比例するバルブ特性となる。

そして、緩衝器Ａの収縮時においてもハード側減衰要素ＦＨとソフト側減衰要素の圧側の第一、第二の減衰要素を通過する液体の分配比を変えると減衰係数が大小し、伸側の減衰力と同様に、圧側の減衰力特性を示す特性線の傾きが変わる。そして、緩衝器Ａの収縮時であっても伸長時と同様に、上記特性線の傾きを最大にして発生する減衰力を大きくするハードモードと、傾きを最小にして発生する減衰力を小さくするソフトモードとの間で圧側減衰力が調整される。

また、伸長時と同様に、収縮時においても、減衰力特性を示す特性線の傾きがソフトモードでは低速域と中高速域の両方で小さくなり、ハードモードでは低速域と中高速域の両方で大きくなるので、減衰力特性がオリフィス特性からバルブ特性へと移行する際の変化がどのモードでも緩やかである。さらに、ソフト側減衰要素ＦＳの圧側の減衰要素も、オリフィス５２と並列に、バルブ剛性の低いリーフバルブであるソフトリーフバルブ５１を有しているので、ハード側減衰要素ＦＨの圧側の減衰要素を構成するリーフバルブとして、バルブ剛性が高く、開弁圧の高いハードリーフバルブを採用しても、ソフトモードでの減衰力が過大にならない。

以下に、本発明の一実施の形態に係る緩衝器Ａの作用効果について説明する。

本実施の形態に係る緩衝器Ａは、シリンダ１と、このシリンダ１内に軸方向へ移動可能に挿入されてシリンダ１内を伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２とに区画するピストン２と、このピストン２に連結されるとともに一端がシリンダ１外へと突出するピストンロッド３と、圧側室Ｌ２に接続されてシリンダ１内を加圧するタンクＴとを備えている。

さらに、上記緩衝器Ａは、伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２との間を移動する液体の流れに抵抗を与えるハード側減衰要素ＦＨと、これを迂回して伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２とを連通するバイパス路Ｂの開口面積を変更可能な電磁弁Ｖと、バイパス路Ｂに電磁弁Ｖと直列に設けられるソフト側減衰要素ＦＳとを備えている。そして、ハード側減衰要素ＦＨが、オリフィス２２と、これに並列に設けられるリーフバルブである伸側と圧側のハードリーフバルブ２０，２１とを有して構成されている。その一方、ソフト側減衰要素ＦＳが、オリフィス２２よりも開口面積の大きいオリフィス（大径オリフィス）５２を有して構成されている。

上記構成によれば、シリンダ１内をタンクＴで加圧しているので、減衰力の発生応答性を良好にできる。さらに、緩衝器Ａの伸縮時に発生する減衰力の特性は、ピストン速度が低速域にある場合には、オリフィス特有のオリフィス特性となり、ピストン速度が中高速域にある場合には、リーフバルブ特有のバルブ特性となる。そして、電磁弁Ｖでバイパス路Ｂの開口面積を変更すれば、緩衝器Ａの伸縮時に伸側室Ｌ１と圧側室Ｌ２との間を移動する液体のうち、ハード側減衰要素ＦＨとソフト側減衰要素ＦＳを通過する液体の流量の分配比が変わるので、ピストン速度が低速域にある場合の減衰係数と、中高速域にある場合の減衰係数の両方を自由に設定できて、ピストン速度が中高速域にある場合の減衰力の調整幅を大きくできる。

さらに、バイパス路Ｂの開口面積を変更してソフト側減衰要素ＦＳへ向かう液体の分配比率を大きくするソフトモードでは、ピストン速度が低速域にある場合の減衰係数と、中高速域にある場合の減衰係数の両方が小さくなる。その一方、ソフト側減衰要素ＦＳへ向かう液体の分配比率を小さくするハードモードでは、ピストン速度が低速域にある場合の減衰係数と、中高速域にある場合の減衰係数の両方が大きくなる。このため、減衰力の特性が、低速域でのオリフィス特性から中高速域でのバルブ特性へ変化する際に、その特性線の傾きの変化がどのモードにおいても緩やかになる。これにより、本実施の形態に係る緩衝器Ａを車両に搭載した場合には、上記傾きの変化に起因する違和感を軽減し、車両の乗り心地を良好にできる。

また、本実施の形態の緩衝器Ａでは、ソフト側減衰要素が上記オリフィス（大径オリフィス）５２と、このオリフィス５２と並列に設けられるリーフバルブである伸側と圧側のソフトリーフバルブ５０，５１とを有して構成されている。このように、ソフト側減衰要素ＦＳにもリーフバルブを設けると、ハード側減衰要素ＦＨのリーフバルブであるハードリーフバルブ２０，２１をバルブ剛性が高く、開弁圧の高いバルブにしても、ソフトモードでの減衰力が過大にならない。つまり、上記構成によれば、ハード側減衰要素のリーフバルブであるハードリーフバルブ２０，２１として、バルブ剛性の高いバルブを採用できる。そして、そのようにすると、減衰力を大きくする方向へ減衰力の調整幅が大きくなるので、ピストン速度が中高速域にある場合の減衰力の調整幅を一層大きくできる。

また、本実施の形態では、ハード側減衰要素ＦＨのリーフバルブとして、伸側室Ｌ１から圧側室Ｌ２へ向かう液体の流れに抵抗を与える伸側のハードリーフバルブ２０と、圧側室Ｌ２から伸側室Ｌ１へ向かう液体の流れに抵抗を与える圧側のハードリーフバルブ２１が設けられている。さらに、ソフト側減衰要素ＦＳのリーフバルブとして、バイパス路Ｂを伸側室Ｌ１から圧側室Ｌ２へ向かう液体の流れに抵抗を与える伸側のソフトリーフバルブ５０と、バイパス路Ｂを圧側室Ｌ２から伸側室Ｌ１へ向かう液体の流れに抵抗を与える圧側のソフトリーフバルブ５１が設けられている。これにより、緩衝器Ａの伸長時と収縮時の両方で、減衰力を大きくする方向へ減衰力の調整幅が大きくなるので、ピストン速度が中高速域にある場合の伸圧両側の減衰力の調整幅を一層大きくできる。

とはいえ、本実施の形態の緩衝器Ａでは、圧側室Ｌ２にタンクＴが接続されていて、圧側室Ｌ２の圧力がタンク圧以上にならないので、圧側減衰力の調整幅を伸側減衰力の調整幅ほど大きくはできない。そこで、図５に示す緩衝器Ａ１のように、ソフト側減衰要素ＦＳの圧側のソフトリーフバルブ５１を廃し、ソフト側減衰要素ＦＳの圧側の減衰要素としてオリフィス５２のみを設けてもよい。換言すると、ソフト側減衰要素ＦＳのリーフバルブとして、バイパス路Ｂを伸側室Ｌ１から圧側室Ｌ２へ向かう液体の流れに抵抗を与える伸側のソフトリーフバルブ５０のみが設けられていてもよい。

さらに、本実施の形態のタンクＴ内には、高圧ガスが封入されたガス室Ｇが形成されており、このガス室Ｇの圧力でシリンダ１内を加圧している。しかし、タンクＴの構成は適宜変更できる。例えば、本実施の形態では、ガス室Ｇと液室Ｌ５とをフリーピストン１８で仕切っているが、このフリーピストン１８に替えてブラダ、ベローズ等を利用してもよい。また、タンクＴ内にフリーピストン１８を液室Ｌ５側へ付勢するコイルばね等の金属製のばねを設け、その付勢力を利用してシリンダ１内を加圧してもよい。

また、本実施の形態では、電磁弁Ｖは通電量に比例して開度が変化するように設定されている。当該構成によれば、バイパス路Ｂの開口面積を無段階で変更できる。

また、本実施の形態において、電磁弁Ｖは、バイパス路Ｂに接続されるポート６ａが形成される筒状のホルダ６と、このホルダ６内に移動可能に挿入されてポート６ａを開閉可能なスプール７と、このスプール７の移動方向の一方へスプール７を付勢する付勢ばね８と、この付勢ばね８の付勢力と反対方向の推力をスプール７に与えるソレノイド９とを有する。

ここで、例えば、特開２０１０−７７５８号公報に記載の電磁弁のように、弁体として往復動可能なニードルバルブを有し、そのニードルバルブの尖端と弁座との間にできる隙間を大小させて開度を変更する場合、開度の調整幅を大きくするには弁体のストローク量を大きくする必要があるが、そのようにはできない場合がある。

具体的には、ニードルバルブのストローク量を大きくすると、そのニードルバルブの可動スペースが大きくなって収容スペースの確保が難しくなる。また、ニードルバルブのストローク量を大きくするため、ソレノイドのプランジャのストローク量を大きくしようとすると、ソレノイドの設計変更が必要になって煩雑である。さらには、ソレノイドの設計変更をせずにニードルバルブのストローク量を大きくしようとすると、プランジャの移動量に対するニードルバルブの移動量を大きくするための部品が必要になって部品数が増えるとともに収容スペースを確保するのが難しくなる。

これに対して、本実施の形態の電磁弁Ｖでは、筒状のホルダ６内に往復動可能に挿入されるスプール７で、ホルダ６に形成されたポート６ａを開閉し、これにより電磁弁Ｖが開閉するようになっている。このため、ポート６ａをホルダ６の周方向に複数形成したり、周方向に長い形状にしたりすれば、電磁弁Ｖの弁体であるスプール７のストローク量を大きくしなくても電磁弁Ｖの開度を大きくできる。よって、電磁弁Ｖの開度の調整幅を大きくして、減衰力の調整幅を容易に大きくできる。

さらに、上記構成によれば、電磁弁Ｖの開度と通電量との関係を容易に変更できる。例えば、電磁弁Ｖの開度と通電量との関係を負の比例定数をもつ負の比例関係にして、通電量が大きくなるほど開度を小さくしたい場合には、非通電時にポート６ａが最大限に開く位置にポート６ａ、又はこのポート６ａを開くための環状溝７ｂを配置すればよい。

また、伸側ソフト通路に通じる伸側ポートと、圧側ソフト通路に通じる圧側ポートを設け、これらを個別に開閉するとしてもよい。このように、電磁弁Ｖの構成、並びに電磁弁Ｖの開度と通電量との関係は自由に変更できる。

さらに、図１，５に示す緩衝器Ａ，Ａ１では、伸圧両側の減衰力を発揮するとともに、伸圧両側の減衰力を電磁弁Ｖで調節できるようになっている。しかし、ハード側減衰要素ＦＨの伸側と圧側のハードリーフバルブ２０，２１の一方と、ソフト側減衰要素ＦＳの伸側と圧側のソフトリーフバルブ５０，５１の一方又は両方を省略してもよく、緩衝器Ａ，Ａ１を伸長時と収縮時の何れか一方でのみ減衰力を発揮する片効きの緩衝器にしたり、伸側又は圧側の何れか一方の減衰力のみを電磁弁で調節したりしてもよい。

また、本実施の形態では、スプール７が有底筒状のハウジング４の中心軸Ｙに沿って移動する。ハウジング４は、その中心軸Ｙがピストンロッド３の中心を通る中心軸Ｘに直交する直線Ｚ（図１）に沿うように配置されるので、スプール７がその直線Ｚに沿って移動するともいえる。

上記構成によれば、緩衝器Ａの伸縮方向と直交する方向へスプール７が移動し、その移動方向が車両の振動方向とが一致しない。このため、車両走行時の振動によりスプール７をその移動方向へ加振せずに済む。しかし、スプール７の移動方向は、必ずしもその限りではない。例えば、スプール７がピストンロッド３の中心を通る中心軸Ｘに対して斜めに移動しても、中心軸Ｘに沿って移動してもよい。

また、本実施の形態の緩衝器Ａは、電磁弁Ｖと、ソフト側減衰要素ＦＳを収容するハウジング４とを備え、このハウジング４がシリンダ１と一体化されている。ここでいう、シリンダ１とハウジング４が一体化された状態とは、緩衝器Ａを単体で取り扱う際にハウジング４がシリンダ１に対して自由に動かないように固定されていて、これらを一つ（一体）の部材の如く取り扱い可能な状態をいう。

上記構成によれば、エンドキャップ１１等のハウジング４とシリンダ１とを連結する部分に形成される孔を利用してハウジング４内とシリンダ１内とを連通できる。このため、ハウジング４とシリンダ１とをホースで接続する必要がなく、液体がホースを通過する際の抵抗によって意図しない減衰力が生じるのを防止できる。さらには、ホースを省略できるのでコストを低減できる。

しかし、ハウジング４を含む減衰力調整部Ｅの取付方法は適宜変更できる。例えば、ハウジング４とシリンダ１とをホースで接続してもよい。また、本実施の形態では、ハウジング４とタンクＴとをホースで接続しているが、タンクＴとハウジング４を一体化してもよい。そして、このような場合には、ハウジング４、エンドキャップ１１、車体側のブラケット１２、及びタンクＴを一体成形してもよい。

以上、本発明の好ましい実施の形態を詳細に説明したが、特許請求の範囲から逸脱しない限り、改造、変形、及び変更が可能である。

Ａ，Ａ１・・・緩衝器、Ｂ・・・バイパス路、Ｌ１・・・伸側室、Ｌ２・・・圧側室、ＦＨ・・・ハード側減衰要素、ＦＳ・・・ソフト側減衰要素、Ｔ・・・タンク、Ｖ・・・電磁弁、Ｘ・・・中心線、Ｚ・・・直線、１・・・シリンダ、２・・・ピストン、３・・・ピストンロッド、４・・・ハウジング、６・・・ホルダ、６ａ・・・ポート、７・・・スプール、８・・・付勢ばね、９・・・ソレノイド、２０・・・伸側のハードリーフバルブ（リーフバルブ）、２１・・・圧側のハードリーフバルブ（リーフバルブ）、２２・・・オリフィス、５０・・・伸側のソフトリーフバルブ（リーフバルブ）、５１・・・圧側のソフトリーフバルブ（リーフバルブ）、５２・・・オリフィス（大径オリフィス）

Claims (8)

1. シリンダと、
   前記シリンダ内に軸方向へ移動可能に挿入されて前記シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、
   一端が前記ピストンに連結されるとともに他端が前記シリンダ外へと突出するピストンロッドと、
   前記圧側室に接続されて前記シリンダ内を加圧するタンクと、
   前記伸側室と前記圧側室との間を移動する液体の流れに抵抗を与えるハード側減衰要素と、
   前記ハード側減衰要素を迂回して前記伸側室と前記圧側室とを連通するバイパス路の開口面積を変更可能な電磁弁と、
   前記バイパス路に前記電磁弁と直列に設けられるソフト側減衰要素とを備え、
   前記ハード側減衰要素は、オリフィスと、前記オリフィスと並列に設けられるリーフバルブとを有して構成されており、
   前記ソフト側減衰要素は、前記オリフィスよりも開口面積の大きい大径オリフィスを有して構成されている
   ことを特徴とする緩衝器。
2. 前記ソフト側減衰要素は、前記大径オリフィスと並列に設けられるリーフバルブを有して構成されている
   ことを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
3. 前記電磁弁は、通電量に比例して開度が変化する
   ことを特徴とする請求項１又は２に記載の緩衝器。
4. 前記電磁弁は、前記バイパス路に接続されるポートが形成される筒状のホルダと、前記ホルダ内に往復動可能に挿入されて前記ポートを開閉可能なスプールと、前記スプールの移動方向の一方へ前記スプールを付勢する付勢ばねと、前記付勢ばねの付勢力と反対方向の推力を前記スプールに与えるソレノイドとを有する
   ことを特徴とする請求項１から３の何れか一項に記載の緩衝器。
5. 前記ハード側減衰要素の前記リーフバルブとして、前記伸側室から前記圧側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える伸側のハードリーフバルブと、前記圧側室から前記伸側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える圧側のハードリーフバルブが設けられ、
   前記ソフト側減衰要素の前記リーフバルブとして、前記バイパス路を前記伸側室から前記圧側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える伸側のソフトリーフバルブと、前記バイパス路を前記圧側室から前記伸側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える圧側のソフトリーフバルブが設けられている
   ことを特徴とする請求項２、請求項２に従属する請求項３又は４に記載の緩衝器。
6. 前記ハード側減衰要素の前記リーフバルブとして、前記伸側室から前記圧側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える伸側のハードリーフバルブと、前記圧側室から前記伸側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える圧側のハードリーフバルブが設けられ、
   前記ソフト側減衰要素の前記リーフバルブとして、前記バイパス路を前記伸側室から前記圧側室へ向かう液体の流れに抵抗を与える伸側のソフトバルブのみが設けられている
   ことを特徴とする請求項２、請求項２に従属する請求項３又は４に記載の緩衝器。
7. 前記スプールは、前記ピストンロッドの中心を通る中心軸に直交する直線に沿って移動する
   ことを特徴とする請求項４、請求項４に従属する請求項５又は６に記載の緩衝器。
8. 内部に前記電磁弁と前記ソフト側減衰要素を収容するハウジングを備え、
   前記ハウジングは、前記シリンダと一体化されている
   ことを特徴とする請求項１から７の何れか一項に記載の緩衝器。
   

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