JP2018004023A - 減衰弁および緩衝器 - Google Patents

Abstract

【課題】二輪車における乗り心地を効果的に向上可能な減衰弁およびこの減衰弁を備えた緩衝器の提供である。【解決手段】本発明の減衰弁Ｖ１は、緩衝器Ｄ１におけるシリンダＣ内の一方室Ｒ１と他方室Ｒ２を並列して連通する第一減衰通路ＰＥと第二減衰通路ＰＣと、第一減衰通路ＰＥを開閉可能であって一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ向かう流体の流れに抵抗を与える第一減衰弁部ＶＥと、第二減衰通路ＰＣを開閉可能であって他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ向かう液体の流れに抵抗を与える第二減衰弁部ＶＣと、第一減衰通路ＰＥと第二減衰通路ＰＣを迂回して一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを連通するバイパス路ＰＢと、バイパス路ＰＢを開閉するとともに第二減衰弁部ＶＣの開弁圧を調整可能な電磁弁ＳＶとを備えて構成されている。【選択図】図１

Description

この発明は、減衰弁および緩衝器に関する。

従来、減衰力調整可能な減衰弁にあっては、たとえば、自動車等のサスペンションに用いられる緩衝器に適用されており、シリンダ内にピストンで区画された伸側室と圧側室を連通する伸側通路と圧側通路のそれぞれの出口端を開閉する伸側リーフバルブおよび圧側リーフバルブと、伸側リーフバルブおよび圧側リーフバルブを附勢する背圧を調整する圧力制御弁とで構成されるものがある。

この減衰弁は、圧力制御弁で前記した背圧を調整して、伸側リーフバルブおよび圧側リーフバルブの開弁圧を制御し、緩衝器の伸長側の減衰力と収縮側の減衰力を一つの圧力制御弁のみを使用して制御できるようになっている（たとえば、特許文献１参照）。

従来の減衰弁は、前述のように一つの圧力制御弁で伸側リーフバルブと圧側リーフバルブの双方の背圧を調整するので、たとえば、減衰力をハードに設定して高い減衰力を発揮する場合、圧力制御弁の開弁圧を大きくする。すると、伸側リーフバルブと圧側リーフバルブを附勢する背圧が大きくなるので、伸側リーフバルブと圧側リーフバルブの双方とも開弁圧が大きくなって、伸側減衰力と圧側減衰力はともにハードに設定される。

同様に、減衰力をソフトに設定して低い減衰力を発揮する場合、従来の減衰弁では、圧力制御弁の開弁圧を小さくして、伸側リーフバルブと圧側リーフバルブの双方の開弁圧を小さくするために、伸側減衰力と圧側減衰力はともにソフトに設定される。このように、従来の減衰弁では、一つの圧力制御弁の制御によって伸側減衰力と圧側減衰力を調整でき四輪自動車における乗り心地を向上できる。

特開２０１０−３８３４８号

ところが、二輪車では、車体が四輪自動車に比較して非常に軽量で振動周波数が四輪自動車に比較すると高いので、伸側減衰力と圧側減衰力のレベルが同じに設定されると、つまり、伸側減衰力と圧側減衰力がともにハード或いはともにソフトに設定されると、緩衝器の伸縮の切換わりで減衰力の大きさを変更しようとしてもシステムの応答に時間がかかって減衰力調整が間に合わず却って車両における乗り心地を損なってしまうのが分かった。

よって、従来の減衰弁を適用した緩衝器を二輪車のサスペンションに用いて、減衰力調整を行い車体の振動を抑制しようとしても、車両における乗り心地を効果的に向上するには至らない。

そこで、本発明は、前記した点を改善するために創案されたものであって、その目的とするところは、二輪車における乗り心地を効果的に向上可能な減衰弁およびこの減衰弁を備えた緩衝器の提供である。

前記した目的を解決するために、本発明の減衰弁は、緩衝器におけるシリンダ内の一方室と他方室とを並列して連通する第一減衰通路と第二減衰通路と、第一減衰通路を開閉可能であって一方室から他方室へ向かう流体の流れに抵抗を与える第一減衰弁部と、第二減衰通路を開閉可能であって他方室から一方室へ向かう液体の流れに抵抗を与える第二減衰弁部と、第一減衰通路と第二減衰通路を迂回して一方室と他方室とを連通するバイパス路と、バイパス路を開閉するとともに第二減衰弁部の開弁圧を調整可能であって、第二減衰弁部の開弁圧を大きくするとバイパス路の開度合が大きくなる電磁弁とを備えて構成される。本発明の減衰弁によれば、伸側減衰力をハードにする場合には圧側減衰力をソフトに調整でき、伸側減衰力をソフトにする場合には圧側減衰力をハードに調整でき、さらには、伸側減衰力をミディアムにする場合には圧側減衰力もミディアムに調整できる。

請求項２の減衰弁は、他方室から第二減衰弁部を閉方向に押圧するパイロット圧を導くパイロット通路を備え、電磁弁がバイパス路を開閉する開閉弁部と、パイロット通路に設けられてパイロット圧を調整して第二減衰弁部の開弁圧を調整する制御弁部と、開閉弁部および制御弁部を制御する前記ソレノイドとを有する。このように減衰弁が構成されると、単一のソレノイドによって伸側減衰力と圧側減衰力の大きさを伸側と圧側とで反対となるように調整でき、コストが安価となる。

さらに、請求項３の減衰弁では、電磁弁が開閉弁部と制御弁部との間に設けられて制御弁部を閉弁方向へ附勢するばねを備え、ソレノイドに供給される電流量に応じて開閉弁部を駆動してばねの制御弁部を附勢する附勢力を調整するようになっている。このように減衰弁が構成されると、簡単な構成で一つのソレノイドの利用で伸側減衰力と圧側減衰力の大きさが伸側と圧側とで反対となるように自動調整できる。

また、請求項４の減衰弁では、制御弁部がパイロット通路を開閉する環状のリーフバルブと、リーフバルブの外周にばねの附勢力を作用させるプッシャーとを有する。このようにばねの附勢力をリーフバルブの外周に作用させると、リーフバルブがポートを開閉する際にリーフバルブがビビるように振動するのを防止でき、第二減衰弁部の開弁圧を安定させ得る。

また、請求項５の減衰弁では、パイロット通路とバイパス路の一端が合流して一方側共通路を介して一方室に連通されており、パイロット通路とバイパス路の他端が合流して他方側共通路を介して他方室に連通されており、バイパス路の開閉弁部の下流に設けられて一方室から他方室へ向かう流体の流れのみを許容するバイパス路逆止弁と、パイロット通路の制御弁部の下流に設けられて他方室から一方室へ向かう流体の流れのみを許容するパイロット通路逆止弁とを備えて構成されている。本例の減衰弁によれば、ソレノイドで設定した通り正確に伸側減衰力および圧側減衰力を発揮可能となり、バイパス路およびパイロット通路の一部が共通化されて減衰弁を小型化できる。

さらに、請求項６の減衰弁では、バイパス路の開閉弁部の上流に磁石を備えている。このように減衰弁が構成されると、開閉弁部へ至る前に流体中のコンタミネーションが磁石に吸引されて捕獲されるので、コンタミネーションを取り除いて流体を清浄に保て、開閉弁部の作動に悪影響が出るのも防止できる。

また、請求項７の減衰弁では、ピストン保持部材の保持軸の外周にパイロット通路の一部として機能する切欠を設けている。このように減衰弁が構成されると、切欠を絞りとして機能させ得るので、その分、保持軸の全長を短縮でき、減衰弁の全長を短縮化できる。

さらに、請求項８の緩衝器は、シリンダと、シリンダ内に摺動自在に挿入されてシリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、シリンダ内に挿入されてピストンに連結されるピストンロッドとを備え、一方室を伸側室と圧側室の一方とし、他方室を伸側室と圧側室の他方として、ピストンが第一減衰通路と第二減衰通路を備えて構成される。このように緩衝器が構成されると、伸側減衰力をハードにする場合には圧側減衰力をソフトに調整でき、伸側減衰力をソフトにする場合には圧側減衰力をハードに調整でき、さらには、伸側減衰力をミディアムにする場合には圧側減衰力もミディアムに調整できる。

よって、本発明の減衰弁および緩衝器によれば、二輪車における乗り心地を効果的に向上できる。

一実施の形態における減衰弁の回路図である。 一実施の形態の減衰弁が適用された緩衝器の概略断面図である。 具体的な実施例における減衰弁を適用した緩衝器の断面図である。 具体的な実施例における減衰弁を適用した緩衝器の一部拡大断面図である。 具体的な実施例の一変形例における減衰弁の一部拡大断面図である。

以下に、図示した実施の形態に基づいて、この発明を説明する。なお、実施の形態と実施例での減衰弁の説明にあたり、実施の形態と実施例で共通する部材については同じ符号を付し、説明が重複するので、実施の形態において説明した部材については実施例での説明は省略する。

＜実施の形態＞
一実施の形態における減衰弁Ｖ１は、図１に示すように、緩衝器Ｄ１におけるシリンダＣ内の一方室Ｒ１と他方室Ｒ２を並列して連通する第一減衰通路ＰＥと第二減衰通路ＰＣと、第一減衰通路ＰＥを開閉可能であって一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ向かう流体の流れに抵抗を与える第一減衰弁部ＶＥと、第二減衰通路ＰＣを開閉可能であって他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ向かう液体の流れに抵抗を与える第二減衰弁部ＶＣと、第一減衰通路ＰＥと第二減衰通路ＰＣを迂回して一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを連通するバイパス路ＰＢと、バイパス路ＰＢを開閉するとともに第二減衰弁部ＶＣの開弁圧を調整可能な電磁弁ＳＶとを備えて構成されている。

また、本実施の形態の減衰弁Ｖ１が適用される緩衝器Ｄ１は、本例では、図２に示すように、シリンダＣと、シリンダＣに移動自在に挿入されてシリンダＣ内を図中上方の一方室Ｒ１と図中下方の他方室Ｒ２と区画するピストンＰと、シリンダＣ内に移動自在に挿入されるとともにピストンＰに連結されるピストンロッドＰＲと、リザーバＲと、他方室Ｒ２からリザーバＲへ向かう流体の流れのみを許容しこの流れに抵抗を与えるベースバルブＢＶを有する排出通路ＤＰと、リザーバＲから他方室Ｒ２へ向かう流体の流れのみを許容する逆止弁Ｃ１を有する吸込通路ＳＰとを備えて構成されている。本例では、一方室Ｒ１は、緩衝器Ｄ１における伸側室とされ、他方室Ｒ２は緩衝器Ｄ１における圧側室とされているが、一方室を圧側室に、他方室を伸側室としてもよい。また、一方室Ｒ１、他方室Ｒ２およびリザーバＲ内には流体として作動油が充填されるとともにリザーバＲには作動油の他に気体が充填されている。なお、流体には、作動油以外にも、減衰弁Ｖ１にて減衰力を発揮可能な流体を使用可能である。

前述のように構成された緩衝器Ｄ１は、収縮作動する際には、ピストンＰが図２中下方へ移動して他方室Ｒ２が圧縮され、他方室Ｒ２内の作動油が第二減衰通路ＰＣを介して一方室Ｒ１へ移動する。また、緩衝器Ｄ１の収縮動時には、ピストンロッドＰＲがシリンダＣ内に侵入するためシリンダＣ内でピストンロッド侵入体積分の作動油が過剰となり、過剰分の作動油がシリンダＣから押し出されて排出通路ＤＰを介してリザーバＲへ排出される。緩衝器Ｄ１は、シリンダＣ内からリザーバＲへ移動する作動油の流れにベースバルブＢＶで抵抗を与えて他方室Ｒ２内の圧力を上昇させ、第二減衰弁部ＶＣにより他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ向かう流体の流れに抵抗を与えて他方室Ｒ２と一方室Ｒ１の圧力に差を生じさせて圧側減衰力を発揮する。

反対に、緩衝器Ｄ１が伸長作動する際には、ピストンＰが図２中上方へ移動して一方室Ｒ１が圧縮され、一方室Ｒ１内の作動油が第一減衰通路ＰＥを介して他方室Ｒ２へ移動する。この伸長作動時には、ピストンＰが上方へ移動してピストンロッドＰＲがシリンダＣ内から退出してシリンダＣ内でピストンロッド退出体積分の作動油が不足するため、この不足分の作動油は吸込通路ＳＰを介してリザーバＲから供給される。そして、緩衝器Ｄ１は、一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ移動する作動油の流れに第一減衰弁部ＶＥで抵抗を与え、一方室Ｒ１内の圧力を上昇させて一方室Ｒ１と他方室Ｒ２の圧力に差を生じせしめて伸側減衰力を発揮する。

つづいて、減衰弁Ｖ１の各部について詳しく説明する。減衰弁Ｖ１は、本例では、緩衝器Ｄ１のピストンＰに組み込まれている。なお、減衰弁Ｖ１は、シリンダＣ外に設けられていてもよい。

第一減衰通路ＰＥは、緩衝器Ｄ１における一方室Ｒ１と他方室Ｒ２を連通しており、第一減衰通路ＰＥには第一減衰弁部ＶＥが設けられている。第一減衰弁部ＶＥは、本例では、リリーフ弁とされており、一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ向かう作動油の流れのみを許容し、上流である一方室Ｒ１の圧力が開弁圧に達すると開弁して作動油の流れに抵抗を与え、第一減衰通路ＰＥを一方通行の通路に設定している。なお、第一減衰弁部ＶＥは、リリーフ弁以外の弁とされてもよく、双方向流れを許容する絞りとされてもよい。

他方、第二減衰通路ＰＣは、緩衝器Ｄ１における他方室Ｒ２と一方室Ｒ１を連通しており、第二減衰通路ＰＣには第二減衰弁部ＶＣが設けられている。第二減衰弁部ＶＣは、一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ向かう作動油の流れのみを許容し、上流である一方室Ｒ１の圧力が開弁圧に達すると開弁して作動油の流れに抵抗を与え、第二減衰通路ＰＣを一方通行の通路に設定している。第二減衰弁部ＶＣは、具体的には、第二減衰通路ＰＣを開閉する弁体ＶＣ１と、弁体ＶＣ１を閉弁方向に附勢するばねＶＣ２と、上流である他方室Ｒ２の圧力を弁体ＶＣ１に開弁方向に作用させるに導く開弁パイロット圧導入路ＶＣ３と、電磁弁ＳＶによって制御されるパイロット圧を弁体ＶＣ１に開弁方向に作用させるように導く開弁圧制御用パイロット圧導入路ＶＣ４とを備えて構成されている。よって、この第二減衰弁部ＶＣは、電磁弁ＳＶによって制御されるパイロット圧で弁体ＶＣ１を附勢する力とばねＶＣ２のばね力の合力を、他方室Ｒ２の圧力で弁体ＶＣ１を附勢する力が打ち勝つと開弁して他方室Ｒ２を一方室Ｒ１へ連通する。また、第二減衰弁部ＶＣは、電磁弁ＳＶによって開弁圧が調整される。

バイパス路ＰＢは、第一減衰通路ＰＥと第二減衰通路ＰＣを迂回して一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを連通し、一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ向かう作動油の流れのみを許容するバイパス路逆止弁Ｃ２が設けられて一方通行の通路に設定され、電磁弁ＳＶにより開閉される。

また、バイパス路ＰＢとは別にパイロット通路ＰＰが設けられている。パイロット通路ＰＰは、本例では、バイパス路ＰＢに並列して一方室Ｒ１と他方室Ｒ２とを連通する圧力制御通路ＣＰと、圧力制御通路ＣＰから分岐して第二減衰弁部ＶＣの弁体ＶＣ１パイロット圧を作用させる開弁圧制御用パイロット圧導入路ＶＣ４とで構成されている。圧力制御通路ＣＰの途中であって開弁圧制御用パイロット圧導入路ＶＣ４の分岐点より他方室Ｒ２側には、絞りＯが設けられている。また、圧力制御通路ＣＰの途中であって開弁圧制御用パイロット圧導入路ＶＣ４の分岐点より一方室Ｒ１側には、他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ向かう作動油の流れのみを許容するパイロット通路逆止弁Ｃ３が設けられている。よって、圧力制御通路ＣＰは、パイロット通路逆止弁Ｃ３により一方通行の通路に設定されている。

そして、バイパス路ＰＢとパイロット通路ＰＰの一端は、合流して一方側共通路ＰＲ１を介して一方室Ｒ１に連通されており、バイパス路ＰＢとパイロット通路ＰＰの他端は、合流して他方側共通路ＰＲ２を介して他方室Ｒ２に連通されている。

電磁弁ＳＶは、バイパス路ＢＰを開閉する開閉弁部ＯＶと、パイロット通路ＰＰにおける圧力制御通路ＣＰに設けられてパイロット圧を調整して第二減衰弁部ＶＣの開弁圧を調整する制御弁部ＣＶと、開閉弁部ＯＶおよび制御弁部ＣＶを制御するソレノイドＳとを備えて構成される。

開閉弁部ＯＶは、ソレノイドＳに連結された開閉弁とされていて、ソレノイドＳの通電時に開弁するようになっている。よって、バイパス路逆止弁Ｃ２は、バイパス路ＢＰの開閉弁部ＯＶの下流に配置されている。また、開閉弁部ＯＶは、ソレノイドＳに供給される電流量に応じて開度合が調整され、ソレノイドＳへ供給される電流量が多くなればなるほど開度合が大きくなり、開閉弁部ＯＶがバイパス路ＢＰを大きく開放するようになっている。

制御弁部ＣＶは、パイロット通路ＰＰにおける圧力制御通路ＣＰの途中であって、開弁圧制御用パイロット圧導入路ＶＣ４の分岐点とパイロット通路逆止弁Ｃ３との間に設けられている。よって、パイロット通路逆止弁Ｃ３は、圧力制御通路ＣＰの制御弁部ＣＶの下流に配置されている。制御弁部ＣＶは、圧力制御弁とされ、圧力制御通路ＣＰを開閉する弁体ＣＶ１と、弁体ＣＶ１を閉弁方向へ附勢するばねＣＶ２と、制御弁部ＣＶの上流側である絞りＯによって減圧された他方室側の圧力を弁体ＣＶ１に開弁方向に作用させる開弁パイロット圧導入路ＣＶ３とを備えている。よって、制御弁部ＣＶは、ばねＣＶ２のばね力を制御弁部ＣＶの上流の圧力が弁体ＣＶ１を附勢する力が打ち勝つと開弁して圧力制御通路ＣＰを開放して、制御弁部ＣＶの上流側の圧力を制御弁部ＣＶの開弁圧に制御する。制御弁部ＣＶの上流であって絞りＯの下流の圧力は、パイロット圧として開弁圧制御用パイロット圧導入路ＶＣ４により第二減衰弁部ＶＣへ導かれる。ばねＣＶ２は、制御弁部ＣＶの弁体ＣＶ１と開閉弁部ＯＶとの間に配置されており、弁体ＣＶ１と開閉弁部ＯＶとの間で挟持されている。よって、ソレノイドＳに電流供給して開閉弁部ＯＶを開弁方向へ駆動するとばねＣＶ２が圧縮されて制御弁部ＣＶの弁体ＣＶ１を附勢するばね力が大きくなる。つまり、ソレノイドＳへ供給する電流量が大きくなると、開閉弁部ＯＶの移動量が増加するので、ばねＣＶ２の圧縮量も大きくなり、制御弁部ＣＶの開弁圧も大きくなる。このように、ソレノイドＳへ供給する電流量に応じて開閉弁部ＯＶの開度合と制御弁部ＣＶの開弁圧が同時に調整され、ソレノイドＳへ供給する電流量が大きくなればなるほど開閉弁部ＯＶの開度合が大きくなるとともに制御弁部ＣＶの開弁圧も大きくなる。そして、制御弁部ＣＶは、第二減衰弁部ＶＣに導かれるパイロット圧を開弁圧に制御するので、ソレノイドＳへ供給する電流量に応じて第二減衰弁部ＶＣの開弁圧も制御される。具体的には、ソレノイドＳへ供給する電流量が大きくなると、制御弁部ＣＶの開弁圧も大きくなってパイロット圧が大きくなるので、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧も大きくなる。

このように、電磁弁ＳＶは、バイパス路ＢＰを開閉するとともに第二減衰弁部ＶＣの開弁圧を調整可能であって、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧を大きくするとバイパス路ＢＰの開度合が大きくする。また、圧力制御通路ＣＰの制御弁部ＣＶの下流に配置されたパイロット通路逆止弁Ｃ３によって、一方室Ｒ１が制御弁部ＣＶ側から開閉弁部ＯＶへ回り込まないようになっている。よって、一方室Ｒ１の圧力が他方室Ｒ２の圧力よりも高い緩衝器Ｄ１の伸長時において、一方室Ｒ１の圧力で開閉弁部ＯＶのバイパス路ＢＰの開度合が変化してしまわないように配慮されている。

また、バイパス路ＢＰの開閉弁部ＯＶよりも上流側には磁石ＭＧが設けられている。緩衝器Ｄ１の製造加工の際の切削屑等の洗浄によっても取りきれなかった場合、切削屑等は、作動油中に鉄系のコンタミネーションとして浮遊する。ここで、開閉弁部ＯＶの近傍にソレノイドＳが配置されており、ソレノイドＳに電流が供給されると磁力を発揮するため、前記コンタミネーションがソレノイドＳに吸引されて開閉弁部ＯＶの周辺にため込まれる場合がある。これに対して本例の減衰弁Ｖ１では、バイパス路ＢＰの開閉弁部ＯＶよりも上流側には磁石ＭＧが設けられているので、開閉弁部ＯＶへ至る前に作動油中のコンタミネーションが磁石ＭＧに吸引されて捕獲されるので、コンタミネーションを取り除いて作動油を清浄に保て、開閉弁部ＯＶの作動に悪影響が出るのも防止できる。

減衰弁Ｖ１は、以上のように構成されており、以下に作動を説明する。電磁弁ＳＶへ電流供給しない場合、開閉弁部ＯＶは、閉弁してバイパス路ＢＰを遮断し、制御弁部ＣＶのばねＣＶ２のばね力は最小となって制御弁部ＣＶの開弁圧が最小となり、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧が最小となる。

この状態では、緩衝器Ｄ１が伸長して、圧縮される一方室Ｒ１から拡大する他方室Ｒ２へ作動油が向かう場合、バイパス路ＢＰが遮断されており、作動油は第一減衰通路ＰＥのみを通じて移動するため、第一減衰弁部ＶＥが作動油の流れに抵抗を与える。よって、ソレノイドＳへ電流供給しない場合、バイパス路ＢＰが遮断されるので、緩衝器Ｄ１が伸長する際に発生される伸側減衰力は高くなり、伸側減衰力はハードとなる。反対に、緩衝器Ｄ１が収縮して、圧縮される他方室Ｒ２から拡大する一方室Ｒ１へ作動油が向かう場合、作動油は、第二減衰通路ＰＣを通じて移動するが、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最小となっている。よって、ソレノイドＳへ電流供給しない場合、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最小となるので、緩衝器Ｄ１が収縮する際に発生される圧側減衰力は低くなり、圧側減衰力はソフトとなる。

つづいて、ソレノイドＳに最大電流量を供給する場合、開閉弁部ＯＶは、最大限に開弁してバイパス路ＢＰを開放し、制御弁部ＣＶのばねＣＶ２が最圧縮されてばね力が最大となって制御弁部ＣＶの開弁圧が最大となり、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧が最大となる。

この状態では、緩衝器Ｄ１が伸長して、圧縮される一方室Ｒ１から拡大する他方室Ｒ２へ作動油が向かう場合、バイパス路ＢＰが最大開放されており、作動油は第一減衰通路ＰＥだけでなくバイパス路ＢＰを通じて移動する。よって、ソレノイドＳに最大電流量を供給する場合、バイパス路ＢＰが開放されるので、緩衝器Ｄ１が伸長する際に発生される伸側減衰力は低くなり、伸側減衰力はソフトとなる。反対に、緩衝器Ｄ１が収縮して、圧縮される他方室Ｒ２から拡大する一方室Ｒ１へ作動油が向かう場合、作動油は、第二減衰通路ＰＣを通じて移動するが、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最大となっている。よって、ソレノイドＳに最大電流量を供給する場合、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最大となるので、緩衝器Ｄ１が収縮する際に発生される圧側減衰力は高くなり、圧側減衰力はハードとなる。

つづいて、ソレノイドＳに最大の二分の一の電流量を供給する場合、開閉弁部ＯＶは、半開してバイパス路ＢＰを開放し、制御弁部ＣＶの開弁圧が最大と最小の中間となり、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧も最大と最小の中間となる。

この状態では、緩衝器Ｄ１が伸長して、圧縮される一方室Ｒ１から拡大する他方室Ｒ２へ作動油が向かう場合、バイパス路ＢＰが半開されており、作動油は第一減衰通路ＰＥだけでなくバイパス路ＢＰを通じて移動する。よって、ソレノイドＳに最大の二分の一の電流量を供給する場合、緩衝器Ｄ１が伸長する際に発生される伸側減衰力は最小と最大の中間程度となり、減衰力はミディアムとなる。反対に、緩衝器Ｄ１が収縮して、圧縮される他方室Ｒ２から拡大する一方室Ｒ１へ作動油が向かう場合、作動油は、第二減衰通路ＰＣを通じて移動するが、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最小と最大の中間となっている。よって、ソレノイドＳに最大の二分の一の電流量を供給する場合、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最小と最大の中間となるので、緩衝器Ｄ１が収縮する際に発生される圧側減衰力は最小と最大の中間となり、圧側減衰力はミディアムとなる。

前述したとおり、二輪車では、車体が軽量で振動周波数が四輪自動車に比較すると高く、伸圧とも減衰力調整が同じに設定されると、伸縮の切換わりで減衰力の大きさを変更しようとしてもシステムの応答に時間がかかって減衰力調整が間に合わず却って車両における乗り心地を損なうと経験的に分かっている。これに対して、伸側減衰力をハードにした場合には圧側減衰力をソフトにし、伸側減衰力をソフトにした場合には圧側減衰力をハードにし、伸側減衰力をミディアムにした場合には圧側減衰力もミディアムにした場合、二輪車における車体振動を効果的に抑制できると発明者は知見するに至った。

本発明の減衰弁Ｖ１および緩衝器Ｄ１によれば、伸側減衰力をハードにする場合には圧側減衰力をソフトに調整でき、伸側減衰力をソフトにする場合には圧側減衰力をハードに調整でき、さらには、伸側減衰力をミディアムにする場合には圧側減衰力もミディアムに調整できる。よって、本発明の減衰弁Ｖ１および減衰弁Ｖ１を適用した緩衝器Ｄ１によれば、二輪車における乗り心地を効果的に向上できるのである。さらに、緩衝器Ｄ１にあっては、バイパス路ＢＰの開閉によって伸側減衰力を調整し、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧の調整で圧側減衰力を調整するので、伸側減衰力と圧側減衰力を別個独立して設定できるので、伸側減衰力と圧側減衰力の設計自由度も向上して、車両に適する減衰力を実現できる。

また、本例の減衰弁Ｖ１では、他方室Ｒ２から第二減衰弁部ＶＣを閉方向に押圧するパイロット圧を導くパイロット通路ＰＰを備え、電磁弁ＳＶがバイパス路ＢＰを開閉する開閉弁部ＯＶと、パイロット通路ＰＰに設けられてパイロット圧を調整して第二減衰弁部ＶＣの開弁圧を調整する制御弁部ＣＶと、開閉弁部ＯＶおよび制御弁部ＣＶとを制御するソレノイドＳとを有している。このように減衰弁Ｖ１が構成されると、単一のソレノイドＳによって伸側減衰力と圧側減衰力の大きさを伸側と圧側とで反対となるように調整でき、コストが安価となる。

さらに、本例の減衰弁Ｖ１では、電磁弁ＳＶが開閉弁部ＯＶと制御弁部ＣＶとの間に設けられて制御弁部ＣＶを閉弁方向へ附勢するばねＣＶ２を備え、ソレノイドＳに供給される電流量に応じて開閉弁部ＯＶを駆動してばねＣＶ２の制御弁部ＣＶを附勢する附勢力を調整するようになっている。このように減衰弁Ｖ１が構成されると、簡単な構成で一つのソレノイドＳの利用で伸側減衰力と圧側減衰力の大きさが伸側と圧側とで反対となるように自動調整できる。

また、本例の減衰弁Ｖ１では、パイロット通路ＰＰとバイパス路ＢＰの一端が合流して一方側共通路ＰＲ１を介して一方室Ｒ１に連通されており、パイロット通路ＰＰとバイパス路ＢＰの他端が合流して他方側共通路ＰＲ２を介して他方室Ｒ２に連通されており、バイパス路ＢＰの開閉弁部ＯＶの下流に設けられて一方室Ｒ１から他方室Ｒ２へ向かう流体の流れのみを許容するバイパス路逆止弁Ｃ２と、パイロット通路ＰＰの制御弁部ＣＶの下流に設けられて他方室Ｒ２から一方室Ｒ１へ向かう流体の流れのみを許容するパイロット通路逆止弁Ｃ３とを備えて構成されている。このように、バイパス路ＢＰにバイパス路逆止弁Ｃ２が設けられると、開閉弁部ＯＶがバイパス路ＢＰを開放する状況であっても、緩衝器Ｄ１が収縮する場合に作動油がバイパス路ＢＰを通過できなくなる。よって、第二減衰弁部ＶＣが発生する圧側減衰力に対してバイパス路ＢＰが影響を与えずに済み、ソレノイドＳで設定した通り正確に圧側減衰力を発揮可能となる。さらに、パイロット通路ＰＰの制御弁部ＣＶの下流に配置されたパイロット通路逆止弁Ｃ３によって、一方室Ｒ１の圧力が制御弁部ＣＶ側から開閉弁部ＯＶへ回り込まないようになっている。よって、一方室Ｒ１の圧力が他方室Ｒ２の圧力よりも高い緩衝器Ｄ１の伸長時において、一方室Ｒ１の圧力で開閉弁部ＯＶのバイパス路ＢＰの開度合が変化せず、ソレノイドＳで設定した通り正確に伸側減衰力を発揮可能となる。以上より、本例の減衰弁Ｖ１によれば、ソレノイドＳで設定した通り正確に伸側減衰力および圧側減衰力を発揮可能となり、バイパス路ＢＰおよびパイロット通路ＰＰの一部が共通化されて減衰弁Ｖ１を小型化できる。

また、本例の減衰弁Ｖ１では、バイパス路ＢＰの開閉弁部ＯＶの上流に磁石ＭＧを備えている。このように減衰弁Ｖ１が構成されると、開閉弁部ＯＶへ至る前に作動油中のコンタミネーションが磁石ＭＧに吸引されて捕獲されるので、コンタミネーションを取り除いて作動油を清浄に保て、開閉弁部ＯＶの作動に悪影響が出るのも防止できる。

＜実施例＞
前記では、回路図を用いて本発明の減衰弁を説明したが、以下に、緩衝器Ｄ２に具体的な構造を備えた減衰弁Ｖ２を適用した実施例について説明する。本実施例における減衰弁Ｖ２は、図３および図４に示すように、緩衝器Ｄ２に適用されている。

緩衝器Ｄ２は、作動油を満たしたシリンダ１０と、シリンダ１０内に移動自在に挿入されるピストン１１と、シリンダ１０内にピストン１１で区画した一方室としての伸側室１３と他方室としての圧側室１４と、シリンダ１０内に移動自在に挿入されてピストン１１に連結されるピストンロッド１２と、減衰弁Ｖ２とを備えて構成されている。また、シリンダ１０の図３中下方には、仕切部材１５が設けられて圧側室１４の下方にリザーバ１６が区画されている。また、仕切部材１５には、排出通路ＤＰと吸込通路ＳＰが設けられている。さらに、仕切部材１５には、排出通路ＤＰの出口端を開閉して圧側室１４からリザーバ１６へ向かう作動油の流れのみを許容しこの流れに抵抗を与えるベースバルブＢＶと、吸込通路ＳＰの出口端を開閉してリザーバ１６から圧側室１４へ向かう作動油の流れのみを許容する逆止弁Ｃ１とが組みつけられている。

よって、この緩衝器Ｄ２が伸縮すると、緩衝器Ｄ１と同様に、シリンダ１０内へのピストンロッド１２の出入りにより伸側室１３と圧側室１４とで過不足となる作動油がリザーバ１６から給排されて補償され、減衰弁Ｖ２とベースバルブＢＶによって減衰力が発揮される。また、この緩衝器Ｄ２は、図３に示すように、シリンダ１０の下端に図外の二輪車の車軸を支持するアクスルブラケット１９を介して連結されてシリンダ１０の外周に設けられるインナーチューブ１７と、ピストンロッド１２の上端が連結されてインナーチューブ１７が摺動自在に挿入されるアウターチューブ１８とを備えた二輪車用のフロントフォークＦに内蔵されている。なお、図４では、アウターチューブ１８の記載を省略している。

減衰弁Ｖ２は、図４に示すように、ピストン１１に設けた第一減衰通路としての伸側ポート２０と第二減衰通路としての圧側ポート２１と、ピストン１１の圧側室側に積層されて伸側ポート２０の出口端を開閉可能して伸側室１３から圧側室１４へ向かう作動油の流れに抵抗を与える第一減衰弁部としての伸側リーフバルブ２２と、ピストン１１の伸側室側に積層されて圧側ポート２１を開閉して圧側室１４から伸側室１３へ向かう作動油の流れに抵抗を与える第二減衰弁部ＶＣと、伸側ポート２０と圧側ポート２１を迂回して伸側室１３と圧側室１４を連通するバイパス路ＰＢと、バイパス路ＰＢを開閉するとともに第二減衰弁部ＶＣの開弁圧を調整可能な電磁弁ＳＶとを備えて構成されている。また、電磁弁ＳＶは、開閉弁部ＯＶ、制御弁部ＣＶ、開閉弁部ＯＶおよび制御弁部ＣＶを制御するソレノイドＳとを備えている。

以下、減衰弁Ｖ２および緩衝器Ｄ２について詳細に説明する。図４に示すように、ピストンロッド１２は、本例では、ピストン１１を保持するピストン保持部材２４と、一端がピストン保持部材２４に連結されてピストン保持部材２４とともに電磁弁ＳＶを収容する電磁弁収容筒２５と、一端が電磁弁収容筒２５に連結されるとともに他端がシリンダ１０の上端から外方へ突出するロッド部材２６とで形成されている。

ピストン保持部材２４は、外周に環状のピストン１１が装着される保持軸２４ａと、保持軸２４ａの図４中上端外周に設けたフランジ２４ｂと、フランジ２４ｂの図４中上端外周に設けられて筒状であって途中で径が大径となる筒状のソケット２４ｃとを備えている。また、ピストン保持部材２４は、保持軸２４ａの先端から開口して軸方向に伸び前記ソケット２４ｃ内に通じる縦孔２４ｄと、保持軸２４ａのフランジ２４ｂの近傍の外周から縦孔２４ｄに通じる絞りＯと、フランジ２４ｂを上下方向に貫く縦孔２４ｅと、ソケット２４ｃの大径部位に設けられてソケット２４ｃの内外を連通する横孔２４ｆと、ソケット２４ｃの径が変化する内周および外周に設けた段部２４ｇ，２４ｈとを備えている。

電磁弁収容筒２５は、有頂筒状の収容筒部２５ａと、収容筒部２５ａよりも外径が小径であって収容筒部２５ａの頂部から図４中上方へ伸びる筒状の連結部２５ｂとを備えて構成されている。そして、電磁弁収容筒２５の収容筒部２５ａの内周にピストン保持部材２４のソケット２４ｃを螺着すると、電磁弁収容筒２５にピストン保持部材２４が一体化されるとともに、これら電磁弁収容筒２５とピストン保持部材２４とで収容筒部２５ａ内に電磁弁ＳＶが収容される収容部Ｌが形成される。この収容部Ｌは、ソケット２４ｃに設けた横孔２４ｆにより伸側室１３に連通されるとともに、縦孔２４ｄを介して圧側室１４に連通されている。また、縦孔２４ｄは、縦孔２４ｄから分岐する絞りＯおよび縦孔２４ｅを通じて収容部Ｌに通じているので、収容部Ｌは、縦孔２４ｄと、絞りＯと縦孔２４ｅを通るルートでも圧側室１４に連通されている。

ロッド部材２６は、筒状であって、図４中下端の内周に電磁弁収容筒２５の連結部２５ｂの挿入を許容し、この連結部２５ｂの螺着を可能とする螺子部（符示せず）を備えている。このように、ロッド部材２６、電磁弁収容筒２５およびピストン保持部材２４を一体化すると、ピストンロッド１２が形成される。また、ロッド部材２６および連結部２５ｂ内には、後述するソレノイドＳへ電力供給するハーネスＨが挿通されており、ハーネスＨの上端について図示はしないがロッド部材２６の上端から外方へ伸びており、電源に接続される。

ピストン保持部材２４に設けた保持軸２４ａの外周には、図４に示すように、環状のピストン１１とともに、伸側リーフバルブ２２と圧側リーフバルブ２８が組み付けられており、これらがナット２７によって保持軸２４ａに装着されている。より詳しくは、ピストン１１の図４中上方には、圧側リーフバルブ２８と圧側リーフバルブ２８の最大撓み量を規制するバルブストッパ３３とが積層されている。また、ピストン１１の図４中下方には、伸側リーフバルブ２２と伸側リーフバルブ２２の最大撓み量を規制するバルブストッパ３５とが積層されている。

第二減衰弁部ＶＣは、ピストン１１の圧側ポート２１を圧側リーフバルブ２８と、筒状であってピストン保持部材２４のソケット２４ｃの小径部位の外周に摺動自在に装着されて圧側リーフバルブ２８に当接し外周にフランジ状のばね受２９ａを備えたスプール２９と、ピストン保持部材２４のソケット２４ｃの外周に設けた段部２４ｈとスプール２９のばね受２９ａとの間に介装されてスプール２９を介して圧側リーフバルブ２８をピストン１１へ押しつける方向へ附勢するばね３０とを備えている。そして、スプール２９は、圧側リーフバルブ２８の背面である図４中上方に背圧室３１が設けられていて、背圧室３１の内部圧力で圧側リーフバルブ２８を附勢できるようになっている。また、この背圧室３１は、ピストン保持部材２４の縦孔２４ｄ、絞りＯを介して圧側室１４に連通されており、圧側室１４の圧力が導入されるとともに、縦孔２４ｅを介して収容部Ｌにも連通されている。このように、圧側リーフバルブ２８の正面側には、圧側ポート２１を介して圧側室１４の圧力が開弁方向に作用し、背面側には、背圧室３１の圧力とばね３０の附勢力が閉弁方向に作用している。

ピストン保持部材２４のソケット２４ｃ内の収容部Ｌには、制御弁部ＣＶおよび開閉弁部ＯＶが収容されている。制御弁部ＣＶは、弁座部材３６と、環状のリーフバルブ３７と、リーフバルブ３７の内周を弁座部材３６に固定するナット３８と、リーフバルブ３７に当接するプッシャー３９と、リーフバルブ３７をプッシャー３９を介して附勢するばね４０とを備えて構成されており、スペーサ４１を介してピストン保持部材２４のフランジ２４ｂの上端に積層されている。

スペーサ４１は、環状であって、符示はしないが、外周に弁座部材３６に嵌合する筒状の嵌合部が設けられている。弁座部材３６は、フランジ状であって上下に貫くポート３６ｂを有する弁座部３６ａと、弁座部３６ａの図４中上方に伸びる軸部３６ｃと、弁座部３６ａの図４中下方へ突出してスペーサ４１に嵌合される突部３６ｄと、突部３６ｄ側から開口する逆止弁孔３６ｅと、軸部３６ｃの上端と逆止弁孔３６ｅとを連通する縦孔３６ｆとを備えて構成されている。弁座部材３６は、ピストン保持部材２４のソケット２４ｃにおける小径部位の内周に弁座部３６ａを螺子締結して固定されており、スペーサ４１とともにピストン保持部材２４に固定されている。

逆止弁孔３６ｅ内には、有底筒状の逆止弁弁体４２と、逆止弁弁体４２とスペーサ４１との間に介装されるばね４４とが収容されており、逆止弁弁体４２は、ばね４４によって逆止弁孔３６ｅにおける縦孔３６ｆの開口部を遮断するよう附勢されている。そして、逆止弁弁体４２は、縦孔３６ｆ側から逆止弁孔３６ｅ側へ向かい作動油うの流れに対しては逆止弁孔３６ｅ内で図４中下方へ後退して縦孔３６ｆと逆止弁孔３６ｅとを連通するようになっている。これら、逆止弁弁体４２とばね４４とで、バイパス路逆止弁Ｃ２を構成している。

弁座部材３６の軸部３６ｃの外周には、リーフバルブ３７が嵌合されており、リーフバルブ３７は、ナット３８の下端と弁座部材３６の弁座部３６ａとで挟持されて内周が固定されており、外周側の撓みが許容されている。リーフバルブ３７は、弁座部３６ａの図４中上方に積層されてポート３６ｂを開閉するようになっている。ナット３８は、長尺の筒状とされており、外周には、プッシャー３９が摺動自在に装着されている。プッシャー３９は、ナット３８の外周に摺接する環状のガイド部３９ａと、ガイド部３９ａの図４中下端外周に設けた鍔３９ｂと、鍔３９ｂの図４中外周から下方へ垂下されてリーフバルブ３７の外周に当接する環状の当接部３９ｃとを備えて構成されている。なお、鍔３９ｂには、リーフバルブ３７とプッシャー３９との間の空間内を外方へ連通する圧抜き孔３９ｄが設けられている。よって、リーフバルブ３７が撓んで前記空間の容積が変化しても、空間内の圧力変動が生じないので、リーフバルブ３７のポート３６ｂの開閉作動が円滑に行われる。また、プッシャー３９は、ばね４０によって附勢されており、ばね４０の附勢力をリーフバルブ３７の外周に作用させている。ばね４０は、後述する開閉弁部ＯＶを介してソレノイドＳの推力を受けており、ソレノイドＳの推力調整によって圧縮量が変化してリーフバルブ３７へ与える附勢力が調整される。ポート３６ｂは、ピストン保持部材２４の縦孔２４ｅ、背圧室３１、絞りＯおよび縦孔２４ｄを通じて圧側室１４に通じるとともに、横孔２４ｆを介して伸側室１３に通じている。

よって、制御弁部ＣＶは、ソレノイドＳによってばね４０がリーフバルブ３７へ与える附勢力を調整して、リーフバルブ３７がポート３６ｂを開放する開弁圧を調整でき、背圧室３１内の圧力を開弁圧に制御できる。このように、制御弁部ＣＶで背圧室３１内の圧力を調整すると、第二減衰弁部ＶＣにおける圧側リーフバルブ２８の開弁圧も変化するので、制御弁部ＣＶで第二減衰弁部ＶＣの開弁圧が制御されて緩衝器Ｄ２の圧側減衰力をソフトからハードまで任意に調整できる。

以上より、圧側リーフバルブ２８が第二減衰弁部ＶＣにおける弁体として、ばね３０が弁体を閉弁方向に附勢するばねとして、圧側ポート２１が開弁パイロット圧導入路として、縦孔２４ｅが開弁圧制御用パイロット圧導入路として機能している。

開閉弁部ＯＶは、筒状のシャッター５２と、筒状であって内周にシャッター５２が摺動自在に挿入されるハウジング４３とを備えて構成されている。ソレノイドＳは、電磁弁収容筒２５内に収容されており、コイル４５を備えた筒状のステータ４６と、ステータ４６内に移動自在に挿入された筒状の可動鉄心４７と、可動鉄心４７の内周に装着されてシャッター５２に連結されるプランジャ４８とを備えている。

ソレノイドＳへ通電すると、可動鉄心４７が図４で示された位置から下方へ移動してプランジャ４８でシャッター５２を下方へ駆動できるようになっている。シャッター５２は、側部に内外を連通する孔５２ａを備えており、下端には、ナット３８の外周に摺接するばね受５３に嵌合されている。ばね受５３は、制御弁部ＣＶのばね４０の上端を支持しており、シャッター５２は、ばね４０により図４中上方へ向けて附勢されている。本例では、プランジャ４８とシャッター５２とを連結しているが、シャッター５２がばね４０によって附勢されてプランジャ４８へ押しつけられているので、プランジャ４８とシャッター５２とは一体に連結せずともよい。

また、ハウジング４３は、シャッター５２の外周に配置される筒部４３ａと、筒部４３ａの図４中下端外周に設けたフランジ部４３ｂと、筒部４３ａに設けられて筒部４３ａの内外を連通する孔４３ｃと、フランジ部４３ｂを図４中上下に貫くポート４３ｄとを備えている。そして、ハウジング４３のフランジ部４３ｂの外周下端をピストン保持部材２４のソケット２４ｃの内周の段部２４ｇに当接させ、ハウジング４３の筒部４３ａの上端にスペーサ４９を積層し、さらに、ソレノイドＳを積層し、ピストン保持部材２４を電磁弁収容筒２５に螺子締結すると、ハウジング４３、スペーサ４９およびソレノイドＳが収容部Ｌ内で固定される。

ハウジング４３のフランジ部４３ｂの図４中上端には、ポート４３ｄの上端開口端を開閉する環状の逆止弁弁体５０が積層されており、さらに、スペーサ４９と逆止弁弁体５０との間には、ばね５１と環状の磁石ＭＧとが介装されている。逆止弁弁体５０は、ばね５１によってハウジング４３のフランジ部４３ｂに向けて附勢されてポート４３ｄを閉塞しており、制御弁部ＣＶのリーフバルブ３７が開弁してポート３６ｂを抜けた作動油の圧力でばね５１が押し縮められると開弁するようになっている。反対に、横孔２４ｆを通過して伸側室１３から制御弁部ＣＶ側へ移動しようとする作動油の流れに対し、逆止弁弁体５０は、ポート４３ｄを閉弁状態を保ち、この流れを阻止する。よって、ハウジング４３、逆止弁弁体５０およびばね５１とで、パイロット通路逆止弁Ｃ３を構成している。なお、スペーサ４９は、筒状であって、図４中上端内周には内周側へ突出してハウジング４３の筒部４３ａとソレノイドＳとで挟持される環状のシート部４９ａが設けられるとともに、側部には透孔４９ｂが設けられている。透孔４９ｂは、ハウジング４３の孔４３ｃをピストン保持部材２４の横孔２４ｆへ連通している。

ソレノイドＳへ通電しない状態では、シャッター５２の孔５２ａとハウジング４３の筒部４３ａに設けた孔４３ｃとは対向せず、ソレノイドＳへ通電してシャッター５２を図４中下方へ移動させると、孔５２ａと孔４３ｃとが対向するようになって、シャッター５２内とハウジング４３の筒部４３ａの外側とが連通するようになる。孔４３ｃは、スペーサ４９の透孔４９ｂおよびピストン保持部材２４の横孔２４ｆを介して伸側室１３へ連通されており、シャッター５２内は、ナット３８内、弁座部材３６の縦孔３６ｆ、逆止弁孔３６ｅおよびピストン保持部材２４の縦孔２４ｄを介して圧側室１４に連通されている。

このように、バイパス路ＢＰは、ピストン保持部材２４の横孔２４ｆ、収容部Ｌ内であってハウジング４３とスペーサ４９とで仕切られる空隙、スペーサ４９の透孔４９ｂ、スペーサ４９内、シャッター５２内、ナット３８内、弁座部材３６の縦孔３６ｆと逆止弁孔３６ｅ、ピストン保持部材２４の縦孔２４ｄによって形成されている。また、バイパス路ＢＰには、その途中に、逆止弁弁体４２とばね４４とで構成されたバイパス路逆止弁Ｃ２が設けられている。

よって、シャッター５２の孔５２ａとハウジング４３の孔４３ｃとが対向して開閉弁部ＯＶが開弁する状態では、伸側室１３からバイパス路ＢＰを通じて圧側室１４へ向かう作動油の流れに対してバイパス路逆止弁Ｃ２も開弁してこれを許容する。反対向きの作動油の流れは、バイパス路逆止弁Ｃ２が閉弁して阻止されるので、作動油は、バイパス路ＢＰを通じて圧側室１４から伸側室１３へ移動できない。シャッター５２の孔５２ａとハウジング４３の孔４３ｃとが対向せず開閉弁部ＯＶが閉弁する状態では、バイパス路ＢＰは遮断されるので、作動油はバイパス路ＢＰを通過できない。

そして、ソレノイドＳへの電流供給量に応じて変化するシャッター５２の位置により孔５２ａとハウジング４３の孔４３ｃとの対向度合を調整でき、開閉弁部ＯＶの開弁度合を調整できる。このように開閉弁部ＯＶの開弁度合をソレノイドＳへの電流供給量によって調整すると、バイパス路ＢＰを通過する作動油の流れに与える抵抗を調整でき、緩衝器Ｄ２の伸側減衰力をソフトからハードまで任意に調整できる。

また、パイロット通路ＰＰは、ピストン保持部材２４の縦孔２４ｄ、絞りＯ、背圧室３１、ピストン保持部材２４の縦孔２４ｅ、収容部Ｌ内であってピストン保持部材２４と弁座部材３６とで仕切られる空隙、弁座部材３６のポート３６ｂ、収容部Ｌ内であって弁座部材３６とハウジング４３とで仕切られる空隙、ハウジング４３のポート４３ｄ、収容部Ｌ内であってハウジング４３とスペーサ４９とで仕切られる空隙およびピストン保持部材２４の横孔２４ｆによって形成されている。また、パイロット通路ＰＰには、その途中に、ハウジング４３、逆止弁弁体５０およびばね５１とで構成されたパイロット通路逆止弁Ｃ３が設けられている。

よって、パイロット通路ＰＰは、パイロット通路逆止弁Ｃ３によって圧側室１４から伸側室１３へ向かう作動油の流れのみを許容する一方通行の通路に設定されている。そして、ソレノイドＳへの電流供給量に応じて変化するシャッター５２の位置によりばね４０の圧縮量を調整でき、ばね４０の圧縮量に応じてリーフバルブ３７が弁座部材３６から離座してポート３６ｂを開放する開弁圧（制御弁部ＣＶの開弁圧）を調整できる。このように制御弁部ＣＶの開弁圧をソレノイドＳへの電流供給量によって調整すると、前述のように、背圧室３１内の圧力を調整して、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧を制御でき、緩衝器Ｄ２の圧側減衰力をソフトからハードまで任意に調整できる。

なお、バイパス路ＢＰとパイロット通路ＰＰの一端は、収容部Ｌ内であってハウジング４３とスペーサ４９とで仕切られる空隙で合流してピストン保持部材２４の横孔２４ｆを通じて伸側室１３へ通じており、前記空隙の一部と横孔２４ｆとで一方側共通路が形成される。また、バイパス路ＢＰとパイロット通路ＰＰの他端は、縦孔２４ｄで合流して圧側室１４に連通されており、縦孔２４ｄと縦孔２４ｄとで他方側共通路が形成されている。

さらに、本例では、パイロット通路ＰＰは、背圧室３１を通って形成されているので、圧力制御通路と開弁圧制御用パイロット圧導入路を共通化して単一の通路（絞りＯおよび縦孔２４ｅ）でパイロット通路ＰＰを形成でき、加工コストを低減できる。

減衰弁Ｖ２は、以上のように構成されており、以下に作動を説明する。電磁弁ＳＶへ電流供給しない場合、開閉弁部ＯＶは、閉弁してバイパス路ＢＰを遮断し、制御弁部ＣＶのばね４０のばね力は最小となって制御弁部ＣＶの開弁圧が最小となり、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧が最小となる。

この状態では、緩衝器Ｄ２が伸長して、圧縮される伸側室１３から拡大する圧側室１４へ作動油が向かう場合、バイパス路ＢＰが遮断されており、作動油は伸側ポート２０のみを通じて移動するため、伸側リーフバルブ２２が作動油の流れに抵抗を与える。よって、ソレノイドＳへ電流供給しない場合、バイパス路ＢＰが遮断されるので、緩衝器Ｄ２が伸長する際に発生される伸側減衰力は高くなり、伸側減衰力はハードとなる。反対に、緩衝器Ｄ２が収縮して、圧縮される圧側室１４から拡大する伸側室１３へ作動油が向かう場合、作動油は、圧側ポート２１を通じて移動するが、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最小となっている。よって、ソレノイドＳへ電流供給しない場合、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最小となるので、緩衝器Ｄ２が収縮する際に発生される圧側減衰力は低くなり、圧側減衰力はソフトとなる。

つづいて、ソレノイドＳに最大電流量を供給する場合、開閉弁部ＯＶは、最大限に開弁してバイパス路ＢＰを開放し、制御弁部ＣＶのばね４０が最圧縮されてばね力が最大となって制御弁部ＣＶの開弁圧が最大となり、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧が最大となる。

この状態では、緩衝器Ｄ２が伸長して、圧縮される伸側室１３から拡大する圧側室１４へ作動油が向かう場合、バイパス路ＢＰが最大開放されており、作動油は伸側ポート２０だけでなくバイパス路ＢＰを通じて移動する。よって、ソレノイドＳに最大電流量を供給する場合、バイパス路ＢＰが開放されるので、緩衝器Ｄ２が伸長する際に発生される伸側減衰力は低くなり、伸側減衰力はソフトとなる。反対に、緩衝器Ｄ２が収縮して、圧縮される圧側室１４から拡大する伸側室１３へ作動油が向かう場合、作動油は、圧側ポート２１を通じて移動するが、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最大となっている。よって、ソレノイドＳに最大電流量を供給する場合、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最大となるので、緩衝器Ｄ２が収縮する際に発生される圧側減衰力は高くなり、圧側減衰力はハードとなる。

つづいて、ソレノイドＳに最大の二分の一の電流量を供給する場合、開閉弁部ＯＶは、半開してバイパス路ＢＰを開放し、制御弁部ＣＶの開弁圧が最大と最小の中間となり、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧も最大と最小の中間となる。

この状態では、緩衝器Ｄ２が伸長して、圧縮される伸側室１３から拡大する圧側室１４へ作動油が向かう場合、バイパス路ＢＰが半開されており、作動油は伸側ポート２０だけでなくバイパス路ＢＰを通じて移動する。よって、ソレノイドＳに最大の二分の一の電流量を供給する場合、緩衝器Ｄ２が伸長する際に発生される伸側減衰力は最小と最大の中間程度となり、減衰力はミディアムとなる。反対に、緩衝器Ｄ２が収縮して、圧縮される圧側室１４から拡大する伸側室１３へ作動油が向かう場合、作動油は、圧側ポート２１を通じて移動するが、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最小と最大の中間となっている。よって、ソレノイドＳに最大の二分の一の電流量を供給する場合、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧は最小と最大の中間となるので、緩衝器Ｄ２が収縮する際に発生される圧側減衰力は最小と最大の中間となり、圧側減衰力はミディアムとなる。

前述したとおり、二輪車では、緩衝器Ｄ２の伸側減衰力をハードにした場合には圧側減衰力をソフトにし、伸側減衰力をソフトにした場合には圧側減衰力をハードにし、伸側減衰力をミディアムにした場合には圧側減衰力もミディアムにした場合、車体振動を効果的に抑制できる。

よって、本実施例の減衰弁Ｖ２によれば、伸側減衰力をハードにする場合には圧側減衰力をソフトに調整でき、伸側減衰力をソフトにする場合には圧側減衰力をハードに調整でき、さらには、伸側減衰力をミディアムにする場合には圧側減衰力もミディアムに調整できる。よって、減衰弁Ｖ２および減衰弁Ｖ２を適用した緩衝器Ｄ２によれば、二輪車における乗り心地を効果的に向上できるのである。さらに、本実施例の具体的な緩衝器Ｄ２にあっては、バイパス路ＢＰの開閉によって伸側減衰力を調整し、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧の調整で圧側減衰力を調整するので、伸側減衰力と圧側減衰力を別個独立して設定できるので、伸側減衰力と圧側減衰力の設計自由度も向上して、車両に適する減衰力を実現できる。

また、本実施例の減衰弁Ｖ２では、圧側室１４から第二減衰弁部ＶＣを閉方向に押圧するパイロット圧を導くパイロット通路ＰＰを備え、電磁弁ＳＶがバイパス路ＢＰを開閉する開閉弁部ＯＶと、パイロット通路ＰＰに設けられてパイロット圧を調整して第二減衰弁部ＶＣの開弁圧を調整する制御弁部ＣＶと、開閉弁部ＯＶおよび制御弁部ＣＶとを制御するソレノイドＳとを有している。このように減衰弁Ｖ２が構成されるので、単一のソレノイドＳによって伸側減衰力と圧側減衰力の大きさを伸側と圧側とで反対となるように調整でき、コストが安価となる。

さらに、本実施例の減衰弁Ｖ２では、電磁弁ＳＶが開閉弁部ＯＶと制御弁部ＣＶとの間に設けられて制御弁部ＣＶを閉弁方向へ附勢するばね４０を備え、ソレノイドＳに供給される電流量に応じて開閉弁部ＯＶを駆動してばね４０の制御弁部ＣＶを附勢する附勢力を調整するようになっている。このように減衰弁Ｖ２が構成されると、簡単な構成で一つのソレノイドＳの利用で伸側減衰力と圧側減衰力の大きさが伸側と圧側とで反対となるように自動調整できる。

また、本実施例の減衰弁Ｖ２では、パイロット通路ＰＰとバイパス路ＢＰの一端が合流して一方側共通路を介して伸側室１３に連通されており、パイロット通路ＰＰとバイパス路ＢＰの他端が合流して他方側共通路を介して圧側室１４に連通されており、バイパス路ＢＰの開閉弁部ＯＶの下流に設けられて伸側室１３から圧側室１４へ向かう流体の流れのみを許容するバイパス路逆止弁Ｃ２と、パイロット通路ＰＰの制御弁部ＣＶの下流に設けられて圧側室１４から伸側室１３へ向かう流体の流れのみを許容するパイロット通路逆止弁Ｃ３とを備えて構成されている。このように、バイパス路ＢＰにバイパス路逆止弁Ｃ２が設けられると、開閉弁部ＯＶがバイパス路ＢＰを開放する状況であっても、緩衝器Ｄ２が収縮する場合に作動油がバイパス路ＢＰを通過できなくなる。よって、圧側減衰力に対してバイパス路ＢＰで影響を与えずに済み、ソレノイドＳで設定した通り正確に圧側減衰力を発揮可能となる。さらに、パイロット通路ＰＰの制御弁部ＣＶの下流に配置されたパイロット通路逆止弁Ｃ３によって、伸側室１３が制御弁部ＣＶ側から開閉弁部ＯＶのシャッター５２へ回り込まないようになっている。パイロット通路逆止弁Ｃ３を設置しないと、伸側室１３の圧力がばね受５３に作用してばね受５３が上方に押されて、シャッター５２を上方に押圧する力が発生してしまう。シャッター５２にこのような力が作用すると伸側室１３内の圧力に応じてソレノイドＳへ供給する電流量を制御しなくてはならず、開閉弁部ＯＶの開度の制御が非常に煩雑となるとともに、伸側室１３の圧力をセンシングするセンサが必要となってコスト高となるが、そのような問題が生じない。よって、本実施例の減衰弁Ｖ２では、伸側室１３の圧力が圧側室１４の圧力よりも高い緩衝器Ｄ２の伸長時において、開閉弁部ＯＶのバイパス路ＢＰの開度合が変化せず、ソレノイドＳで設定した通り正確に伸側減衰力を発揮可能である。以上より、本実施例の減衰弁Ｖ２によれば、ソレノイドＳで設定した通り正確に伸側減衰力および圧側減衰力を発揮可能となり、バイパス路ＢＰおよびパイロット通路ＰＰの一部が共通化されて減衰弁Ｖ２を小型化できる。さらに、本発明の緩衝器Ｄ２にあっては、伸長作動時において伸側減衰力を調整するのに開閉弁部ＯＶを利用しているので、伸側減衰力を非常に大きくする必要がある場合にあっても、シャッター５２に伸側室１３からの圧力が回り込まず、大型なソレノイドＳを使用せずとも伸側減衰力の制御幅を確保できる。

また、本実施例の減衰弁Ｖ２では、バイパス路ＢＰの開閉弁部ＯＶの上流に磁石ＭＧを備えている。このように減衰弁Ｖ２が構成されると、開閉弁部ＯＶへ至る前に作動油中のコンタミネーションが磁石ＭＧに吸引されて捕獲されるので、コンタミネーションを取り除いて作動油を清浄に保て、開閉弁部ＯＶの作動に悪影響が出るのも防止できる。また、磁石ＭＧは、ばね５１とスペーサ４９に挟持されており、磁石ＭＧにはばね５１と伸側室１３内の圧力でスペーサ４９に押しつけられる力が作用するために、スペーサ４９から離間せずスペーサ４９に当接した状態に保たれる。よって、磁石ＭＧがスペーサ４９から離間してばね５１によって再び当接する位置に戻されるといった事態が生じないので、緩衝器Ｄ２に振動が入力されても磁石ＭＧがスペーサ４９から離間せず、磁石ＭＧの損傷を防止できる。また、ばね５１によって挟持されているので、磁石ＭＧに過大な軸力も作用しないので、この点でも磁石ＭＧが保護される。なお、スペーサ４９とハウジング４３は、非磁性体としておくと磁石ＭＧによって磁化されないため、コンタミネーションを磁石ＭＧのみで捕獲でき、スペーサ４９やハウジング４３にコンタミネーションが付着するのを防止できる。

さらに、本実施例の減衰弁Ｖ２では、制御弁部ＣＶがパイロット通路ＰＰを開閉する環状のリーフバルブ３７と、リーフバルブ３７の外周にばね４０の附勢力を作用させるプッシャー３９とを有している。このようにばね４０の附勢力をリーフバルブ３７の外周に作用させると、リーフバルブ３７がポート３６ｂを開閉する際にリーフバルブ３７がビビるように振動するのを防止でき、背圧室３１の圧力の変動を抑制でき、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧を安定させ得る。

また、第二減衰弁部ＶＣでは、圧側リーフバルブ２８と、スプール２９と、スプール２９を介して圧側リーフバルブ２８をピストン１１へ押しつける方向へ附勢するばね３０とを備え、スプール２９で圧側リーフバルブ２８の背面に背圧室３１を設けている。よって、スプール２９の内径の設定により、背圧室３１の圧力で圧側リーフバルブ２８を押圧する力をチューニングでき、減衰力をチューニングできる。

また、本実施例では、ピストン１１、伸側リーフバルブ２２、圧側リーフバルブ２８、スプール２９およびばね３０がピストン保持部材２４に装着されるとともに、ピストン保持部材２４と電磁弁収容筒２５とで形成される収容部内に電磁弁ＳＶが収容されるので、減衰弁Ｖ２を無理なくピストンロッド１２に組付けできる。

さらに、図５に示した実施例の一変形例の減衰弁Ｖ３のように、ピストン保持部材２４の保持軸２４ａの外周に切欠８０を設け、この切欠８０で絞りを形成してパイロット通路ＰＰの一部とするようにしてもよい。なお、図５では、収容部Ｌ内に収容される電磁弁ＳＶの図示を省略している。この場合、切欠８０は、ナット２７に設けた溝２７ａによって圧側室１４に連通されるとともに、背圧室３１に通じている。そして、減衰弁Ｖ３では、図４に示した減衰弁Ｖ２に設けていた絞りＯを廃止しており、縦孔２４ｄと切欠８０とは連通されず、互いに独立して圧側室１４に連通されている。よって、この例では、他方側共通路は設けられておらず、バイパス路ＢＰとパイロット通路ＰＰは、独立して圧側室１４に連通されている。この減衰弁Ｖ３では、切欠８０が絞りとしても機能しており、ピストン保持部材２４の保持軸２４ａに横方向に貫く絞りＯを設けずに済むので、その分、保持軸２４ａの全長を短縮できる。よって、減衰弁Ｖ３の全長を短縮化でき、緩衝器のストローク長を確保しやすくなるメリットがある。

また、本実施例では、一方室を伸側室１３とし、他方室を圧側室１４としているが、逆に、一方室を圧側室１４とし、他方室を伸側室１３として、第一減衰弁部、第二減衰弁部ＶＣ、電磁弁ＳＶを適用してもよい。つまり、バイパス路ＢＰの開閉によって圧側減衰力を調整し、第二減衰弁部ＶＣの開弁圧の調整によって伸側減衰力の調整を行ってもよい。

以上で、本発明の実施の形態についての説明を終えるが、本発明の範囲は図示されまたは説明された詳細そのものには限定されない。

１０，Ｃ・・・シリンダ、１１，Ｐ・・・ピストン、１２・・・ピストンロッド、１３・・・伸側室（一方室）、１４・・・圧側室（他方室）、２２・・・伸側リーフバルブ（リーフバルブ）、２４・・・ピストン保持部材、２４ａ・・・保持軸、２８・・・圧側リーフバルブ（リーフバルブ）、３７・・・リーフバルブ、３９・・・プッシャー、４０，ＣＶ２・・・ばね、８０・・・切欠、ＢＰ・・・バイパス路、Ｃ２・・・バイパス路逆止弁、Ｃ３・・・パイロット通路逆止弁、ＣＶ・・・制御弁部、Ｄ１，Ｄ２・・・緩衝器、ＭＧ・・・磁石、ＯＶ・・・開閉弁部、ＰＢ、ＰＰ・・・パイロット通路、ＰＣ・・・第二減衰通路、ＰＥ・・・第一減衰通路、ＰＲ１・・・一方側共通路、ＰＲ２・・・他方側共通路、Ｒ１・・・一方室、Ｒ２・・・他方室、Ｓ・・・ソレノイド、ＳＶ・・・電磁弁、Ｖ１，Ｖ２・・・減衰弁、ＶＣ・・・第二減衰弁部、ＶＥ・・・第一減衰弁部、

Claims (8)

1. 緩衝器におけるシリンダ内の一方室と他方室とを並列して連通する第一減衰通路と第二減衰通路と、
   前記第一減衰通路を開閉可能であって前記一方室から前記他方室へ向かう流体の流れに抵抗を与える第一減衰弁部と、
   前記第二減衰通路を開閉可能であって前記他方室から前記一方室へ向かう液体の流れに抵抗を与える第二減衰弁部と、
   前記第一減衰通路と前記第二減衰通路を迂回して前記一方室と前記他方室とを連通するバイパス路と、
   前記バイパス路を開閉するとともに前記第二減衰弁部の開弁圧を調整可能であって、前記第二減衰弁部の開弁圧を大きくすると前記バイパス路の開度合が大きくなる電磁弁とを備えた
   ことを特徴とする減衰弁。
2. 前記他方室から前記第二減衰弁部を閉方向に押圧するパイロット圧を導くパイロット通路を備え、
   前記電磁弁は、前記バイパス路を開閉する開閉弁部と、前記パイロット通路に設けられて前記パイロット圧を調整して前記第二減衰弁部の開弁圧を調整する制御弁部と、前記開閉弁部および前記制御弁部を制御するソレノイドとを有する
   ことを特徴とする請求項１に記載の減衰弁。
3. 前記電磁弁は、前記開閉弁部と前記制御弁部との間に設けられて前記制御弁部を閉弁方向へ附勢するばねを備え、
   前記ソレノイドに供給される電流量に応じて、前記開閉弁部を駆動して前記ばねの前記制御弁部を附勢する附勢力を調整する
   ことを特徴とする請求項２に記載の減衰弁。
4. 前記制御弁部は、前記パイロット通路を開閉する環状のリーフバルブと、前記リーフバルブの外周に前記ばねの附勢力を作用させるプッシャーとを有する
   ことを特徴とする請求項３に記載の減衰弁。
5. 前記パイロット通路と前記バイパス路の一端は、合流して一方側共通路を介して前記一方室に連通されており、
   前記パイロット通路と前記バイパス路の他端は、合流して他方側共通路を介して前記他方室に連通されており、
   前記バイパス路の前記開閉弁部の下流に設けられて前記一方室から前記他方室へ向かう流体の流れのみを許容するバイパス路逆止弁と、
   前記パイロット通路の前記制御弁部の下流に設けられて前記他方室から前記一方室へ向かう流体の流れのみを許容するパイロット通路逆止弁とを備えた
   ことを特徴とする請求項２から４のいずれか一項に記載の減衰弁。
6. 前記バイパス路の前記開閉弁部の上流に磁石を備える
   ことを特徴とする請求項２から５のいずれか一項に記載の減衰弁。
7. 前記シリンダ内を前記一方室と前記他方室とに区画するとともに前記第一減衰通路と前記第二減衰通路が設けられている環状のピストンと、
   前記ピストン内に挿通される保持軸を有するピストン保持部材を備え、
   前記第一減衰弁部は、前記ピストンの他方室側に積層されるとともに前記保持軸の外周に装着されて前記第一減衰通路を開閉するリーフバルブであり、
   前記第二減衰弁部は、前記ピストンの一方室側に積層されるとともに前記保持軸の外周に装着されて前記第二減衰通路を開閉するリーフバルブを有し、
   前記保持軸の外周に設けられた切欠を前記パイロット通路の一部として利用している
   ことを特徴とする請求項２から６のいずれか一項に記載の減衰弁。
8. 前記シリンダと、
   前記シリンダ内に摺動自在に挿入されて前記シリンダ内を伸側室と圧側室とに区画するピストンと、
   前記シリンダ内に挿入されて前記ピストンに連結されるピストンロッドと、
   請求項１から７のいずれか一項に記載の減衰弁とを備え
   前記一方室を前記伸側室と前記圧側室の一方とし、前記他方室を前記伸側室と前記圧側室の他方として、
   前記ピストンが前記第一減衰通路と前記第二減衰通路を有する
   ことを特徴とする緩衝器。

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