JPH08113024A - セルフポンピング式ショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 ショックアブソーバの軸力の急激な変動を防
止して車輌の乗り心地性を向上させる。 【構成】 ピストン３４及びシリンダ１０と、減衰力発
生機構４０及び４２と、低圧室２２と、上室５２と連通
する高圧室３２と、ピストン及びシリンダの相対運動に
より容積が増減されるポンプ室５０を備えたポンプ１０
８とを有する。ポンプ１０８は吸入弁６４及び吐出弁８
８を含み、伸び行程に対応する吸入行程によりポンプ室
へオイルを吸入し、縮み行程に対応する吸入行程により
上室へオイルを吐出する。吸入弁に設けられた圧力なま
し装置によりポンプが吸入行程より吐出行程へ移行する
際のポンプ室５０の圧力上昇が緩慢にされ、これにより
軸力が段差的に急激に増大することが防止される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ショックアブソーバに
係り、更に詳細にはセルフポンピング式のショックアブ
ソーバに係る。

【０００２】

【従来の技術】自動車等の車輌のショックアブソーバの
一つとして、例えば特開昭５９−１５９４４１号公報に
記載されている如く、相対的に往復動可能に互いに嵌合
し互いに共働して上室及び下室を郭定するピストン及び
シリンダと、ピストンに設けられた減衰力発生機構と、
低圧室と、上室と連通する高圧室と、ピストン及びシリ
ンダの相対運動により容積が増減されるポンプ室を備え
たポンプと、ショックアブソーバが所定量以上伸張した
ときには低圧室と上室とを連通接続する車高調整機構と
を有し、ポンプはピストンのロッド部内に配置されたポ
ンプシリンダ部材と、ポンプシリンダ部材に往復動可能
に互いに嵌合し一端にてシリンダに固定されポンプシリ
ンダ部材と共働してポンプ室を郭定するポンプピストン
と、低圧室よりポンプ室へ向かうオイルの流れを許容す
る吸入弁と、ポンプ室より上室へ向かうオイルの流れを
許容する吐出弁とを含み、ショックアブソーバの伸び行
程に対応する吸入行程により低圧室よりポンプ室へオイ
ルを吸入し、ショックアブソーバの縮み行程に対応する
吐出行程によりポンプ室より上室へオイルを吐出するよ
う構成されたセルフポンピング式のショックアブソーバ
が従来より知られている。

【０００３】かかるセルフポンピング式のショックアブ
ソーバによれば、ショックアブソーバが繰返し伸縮する
と、ポンプの吸入行程及び吐出行程も繰返し行われ、こ
れにより低圧室よりポンプを経て上室及び下室へオイル
が供給され、ショックアブソーバが漸次伸張し、ショッ
クアブソーバの伸張量が所定量になると車高調整機構に
よりショックアブソーバがそれ以上伸張することが阻止
されるので、車輌の積載荷重の増大等により車高が低下
しても、車輌の走行に伴い車輪が繰返しバウンド、リバ
ウンドする過程に於て車高を自動的に標準車高に戻すこ
とができる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかし上述の従来のセ
ルフポンピング式ショックアブソーバに於ては、ポンプ
の吐出行程はショックアブソーバの縮み行程時に行わ
れ、ポンプの吐出行程に於てはポンプ室内の高い圧力に
抗してポンプピストンが駆動されなればならず、ショッ
クアブソーバの縮み行程時には減衰力による軸力に加え
てポンプの吐出行程による軸力が作用するため、ショッ
クアブソーバが伸び行程より縮み行程へ移行する段階に
於てショックアブソーバの伸び方向への軸力が段差的に
急激に増大し、これにより路面より車輪への入力がショ
ックアブソーバを介して車体に強く伝達されることに起
因して車輌の乗り心地性が悪化するという問題がある。

【０００５】本発明は、従来のセルフポンピング式ショ
ックアブソーバに於ける上述の如き問題に鑑みてなされ
たものであり、本発明の主要な課題は、ショックアブソ
ーバの軸力の急激な変動、特にショックアブソーバが伸
び行程より縮み行程へ移行する段階に於て軸力が急激に
増大することを防止することにより、従来のセルフポン
ピング式ショックアブソーバの場合に比して車輌の乗り
心地性を向上させることである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上述の主要な課題は、本
発明によれば、相対的に往復動可能に互いに嵌合し互い
に共働して作動流体室を郭定するピストン及びシリンダ
と、前記ピストン若しくは前記シリンダに設けられた減
衰力発生機構と、低圧室と、前記作動流体室と連通する
高圧室と、前記ピストン及び前記シリンダの相対運動に
より容積が増減されるポンプ室を備えたポンプとを有
し、前記ポンプは前記低圧室より前記ポンプ室へ向かう
作動流体の流れを許容する吸入弁と、前記ポンプ室より
前記高圧室へ向かう作動流体の流れを許容する吐出弁と
を含み、少なくとも前記ピストン及び前記シリンダの伸
び行程の相対運動に対応する吸入行程により前記低圧室
より前記ポンプ室へ作動流体を吸入し、前記ピストン及
び前記シリンダの縮み行程の相対運動に対応する吐出行
程により前記ポンプ室より前記高圧室へ作動流体を吐出
するよう構成されたセルフポンピング式ショックアブソ
ーバに於て、前記ポンプが吸入行程より吐出行程へ移行
する過程に於ける前記ポンプ室内の圧力上昇を緩慢にす
る圧力なまし手段を有していることを特徴とするセルフ
ポンピング式ショックアブソーバ（請求項１の構成）、
又は相対的に往復動可能に互いに嵌合し互いに共働して
作動流体室を郭定するピストン及びシリンダと、前記ピ
ストン若しくは前記シリンダに設けられた減衰力発生機
構と、低圧室と、前記作動流体室と連通する高圧室と、
前記ピストンのロッド部に設けられたポンプシリンダ孔
と、一端にて前記シリンダに固定され前記ポンプシリン
ダ孔に往復動可能に嵌合し前記ポンプシリンダ孔を第一
及び第二のポンプ室に区画するポンプピストンと、前記
ポンプピストンに設けられ前記低圧室と前記第一のポン
プ室とを連通接続する低圧通路と、前記第二のポンプ室
と前記作動流体室とを連通接続する連通路と、前記低圧
通路より前記第一のポンプ室へ向かう作動流体の流れを
許容する第一の逆止弁と、前記第一のポンプ室より前記
第二のポンプ室へ向かう作動流体の流れを許容する第二
の逆止弁とを有するセルフポンピング式ショックアブソ
ーバ（請求項５の構成）によって達成される。

【０００７】また本発明によれば、上述の主要な課題を
効果的に達成すべく、請求項１の構成に於て、前記圧力
なまし手段は前記吸入弁の閉弁動作を遅延させるよう構
成される（請求項２の構成）。

【０００８】また本発明によれば、上述の主要な課題を
効果的に達成すべく、請求項１の構成に於て、前記圧力
なまし手段は前記低圧室と前記ポンプ室とを連通接続す
る通路手段と、前記ポンプの吸入行程に於ては開弁状態
を維持して前記通路手段の連通を許し、前記ポンプの吐
出行程開始時には徐々に閉弁して前記通路手段の連通を
徐々に遮断する弁手段とを有するよう構成される（請求
項３の構成）。

【０００９】また本発明によれば、上述の主要な課題を
効果的に達成すべく、請求項１の構成に於て、前記圧力
なまし手段は前記吸入弁に設けられ前記低圧室と前記ポ
ンプ室とを連通接続するオリフィスであるよう構成され
る（請求項４の構成）。

【００１０】また本発明によれば、上述の主要な課題を
効果的に達成すべく、請求項５の構成に於て、前記第一
の逆止弁は前記低圧通路と前記第一のポンプ室とを連通
接続するオリフィスを有するよう構成される（請求項６
の構成）。

【００１１】

【作用】上述の請求項１の構成によれば、ポンプが吸入
行程より吐出行程へ移行する過程に於けるポンプ室内の
圧力上昇が圧力なまし手段により緩慢にされるので、ポ
ンプによる軸力が吸入行程より吐出行程へ移行する段階
に於て段差的に急激に増大することが防止され、これに
よりショックアブソーバが伸び行程より縮み行程へ移行
する段階に於てショックアブソーバ全体の軸力が段差的
に急激に増大することが防止される。

【００１２】特に請求項２の構成によれば、圧力なまし
手段は吸入弁の閉弁動作を遅延させるよう構成されてい
るので、ポンプが吸入行程より吐出行程に移行した直後
にもポンプ室内の作動流体の一部が吸入弁を経て低圧室
へ逆流することができ、これによりポンプが吸入行程よ
り吐出行程へ移行する過程に於けるポンプ室内の圧力の
上昇及びポンプによる軸力の増大が確実に緩慢にされ
る。

【００１３】また請求項３の構成によれば、圧力なまし
手段は低圧室とポンプ室とを連通接続する通路手段と、
ポンプの吸入行程に於ては開弁状態を維持して通路手段
の連通を許し、ポンプの吐出行程開始時には徐々に閉弁
して通路手段の連通を徐々に遮断する弁手段とを有して
いるので、この場合にもポンプの吐出行程開始時にはポ
ンプ室内の作動流体の一部が通路手段を経て低圧室へ逆
流することができ、これによりポンプが吸入行程より吐
出行程へ移行する過程に於けるポンプ室内の圧力の上昇
及びポンプによる軸力の増大が確実に緩慢にされる。

【００１４】また請求項４の構成によれば、圧力なまし
手段は吸入弁に設けられ低圧室とポンプ室とを連通接続
するオリフィスであるので、ポンプ室内の圧力が低圧室
内の圧力よりも高くなるポンプの吐出行程に於てはポン
プ室内の作動流体の一部がオリフィスを経て低圧室へ逆
流することができ、これによりポンプが吸入行程より吐
出行程へ移行する過程に於けるポンプ室内の圧力の上昇
及びポンプによる軸力の増大が確実に緩慢される。

【００１５】また上述の請求項５の構成によれば、ピス
トン及びシリンダが伸び行程の相対運動をするときに
は、第一の逆止弁が開弁すると共に第二の逆止弁が閉弁
状態に維持され、これにより低圧室より第一のポンプ室
へ作動流体が吸入されると共に第二のポンプ室内の作動
流体が作動流体室へ吐出され、またピストン及びシリン
ダが縮み行程の相対運動をするときには、第一の逆止弁
が閉弁状態に維持されると共に第二の逆止弁が開弁さ
れ、第一のポンプ室内の作動流体が第二のポンプ室へ吐
出され、また第一のポンプ室の容積の減少量よりも第二
のポンプ室の容積の増大量が小さいことから、第二のポ
ンプ室の作動流体の一部が作動流体室へ吐出される。

【００１６】従ってピストン及びシリンダの縮み行程時
にのみポンピングの吐出行程が行われるよう構成された
ショックアブソーバの場合に比して、ポンプの効率が向
上し、また例えばポンプシリンダ孔及びポンプピストン
の径を低減することによりピストン及びシリンダの縮み
行程時にのみポンピングの吐出行程が行われるよう構成
されたショックアブソーバの場合とポンプの効率を同一
にすれば、ピストン及びシリンダの縮み行程に於けるポ
ンプによる軸力が減少し、これによりショックアブソー
バが伸び行程より縮み行程へ移行する過程に於ける軸力
の増大度合が確実に低減される。

【００１７】特に請求項６の構成によれば、第一の逆止
弁は低圧通路と第一のポンプ室とを連通接続するオリフ
ィスを有しているので、第一のポンプ室内の圧力が低圧
室内の圧力よりも低いときには、第一のポンプ室内の作
動流体の一部がオリフィスを経て低圧室へ逆流し、これ
によりショックアブソーバが伸び行程より縮み行程へ移
行する段階に於ける第一のポンプ室内の圧力の上昇及び
ポンプによる軸力の増大が確実に緩慢され、これにより
請求項５の構成の場合に比してショックアブソーバが伸
び行程より縮み行程へ移行する過程に於ける軸力の急激
な増大が確実に低減される。

【００１８】

【実施例】以下に添付の図を参照しつつ、本発明を実施
例について詳細に説明する。

【００１９】図１は縮み行程に於てポンピングの吐出行
程を行うよう構成された本発明によるセルフポンピング
式ショックアブソーバの第一の実施例を示す縦断面図、
図２は第一の実施例の吸入弁及びその近傍を示す拡大部
分縦断面図、図３は第一の実施例の吐出弁及びその近傍
を示す拡大部分縦断面図である。

【００２０】これらの図に於て、１０はシリンダを示し
ており、シリンダ１０は軸線１２に沿って互いに同心に
延在するインナシリンダ１４及びアウタシリンダ１６を
含んでいる。アウタシリンダ１６の上端はそれと一体の
エンドキャップ１６Ａにより閉ざされており、アウタシ
リンダ１６の下端にはエンドキャップ１８が固定されて
いる。インナシリンダ１４は上端にて支持部材２０によ
りアウタシリンダ１６に固定され、下端にてエンドキャ
ップ１８によりアウタシリンダに固定されている。

【００２１】支持部材２０はアウタシリンダ１６と共働
して環状の低圧室２２を郭定しており、低圧室２２には
低圧のガス２４及び作動流体としてのオイル２６が封入
されている。支持部材２０の下端部の下方にてインナシ
リンダ１４とアウタシリンダ１６との間の環状空間には
実質的に筒状のダイヤフラム２８が配置されている。ダ
イヤフラム２８は上端にて支持部材２０に固定され、下
端にてエンドキャップ１８に固定されており、これによ
り径方向外側に高圧のガスが封入された気体室３０を郭
定し、径方向内側に高圧のオイル２６が封入された高圧
室３２を郭定している。

【００２２】インナシリンダ１４内には軸線１２に沿っ
て往復動可能にピストン３４が配置されている。ピスト
ン３４は軸線１２に沿って延在するピストンロッド３６
と該ピストンロッドの上端に固定されたピストン本体３
８とよりなっている。ピストン本体３８にはそれ自身周
知の伸び行程用の減衰力発生機構４０及び縮み行程用の
減衰力発生機構４２が設けられている。ピストンロッド
３６は軸線１２に沿って延在する中空孔４４を有し、中
空孔４４内には軸線１２に沿って延在するポンプシリン
ダ部材４６が固定的に配置されている。

【００２３】ポンプシリンダ部材４６には軸線１２に沿
って延在するポンプロッド４８がポンプシリンダ部材に
対し相対的に往復動可能に嵌合しており、ポンプロッド
４８は上端にて支持部材２０等によりアウタシリンダ１
６に固定され、ポンプシリンダ部材と共働してポンプ室
５０を郭定している。ピストン３４はインナシリンダ１
４、支持部材２０、ポンプロッド４８と共働して作動流
体室としての上室５２を郭定すると共に、インナシリン
ダ１４及びエンドキャップ１８と共働して作動流体室と
しての下室５４を郭定している。上室５２の上端はイン
ナシリンダ１４と支持部材２０との間に郭定された高圧
通路５５により高圧室３２の上端と連通接続されてい
る。

【００２４】ポンプロッド４８には軸線１２に沿って延
在する低圧通路５６が設けられており、低圧通路５６の
上端は支持部材２０の上端部とエンドキャップ１６Ａと
の間に郭定された中間室５８及び支持部材２０に固定さ
れた導管６０により低圧室２２の下方部と連通接続され
ている。またポンプロッド４８の長手方向中央部には内
端にて低圧通路５６に連通し外端にてポンプロッドの外
面に開口し径方向に延在する連通孔６２が設けられてい
る。

【００２５】図２に詳細に示されている如く、ポンプロ
ッド４８の下端には吸入弁６４が設けられている。吸入
弁６４は実質的に逆カップ形の弁要素６６と、弁要素６
６に嵌合しこれを軸線１２に沿って往復動可能に支持す
る実質的にカップ形の案内部材６８と、弁要素６６と案
内部材６８との間に弾装され弁要素をそれがポンプロッ
ド４８の下端に当接する図示の閉弁位置へ付勢する圧縮
コイルばね７０と、上端にてポンプロッド４８の下端に
固定され案内部材６８を固定的に支持する支持部材７２
とを含んでいる。

【００２６】ポンプロッド４８の下端と弁要素６６及び
案内部材６８との間には弁室７４が郭定されており、支
持部材７２には弁室７４とポンプ室５０とを連通接続す
るスリットや孔の如き連通孔７６が設けられている。案
内部材６８の下面には弾性変形可能な材料よりなるリー
ド弁型の弁要素７８が支持部材７２により固定されてい
る。案内部材６８の底壁及び弁要素７８には互いに連通
する孔８０及びオリフィス８２がそれぞれ設けられてお
り、弁要素６６及び案内部材６８により郭定されたばね
収容室８４は孔８０及びオリフィス８２によりポンプ室
５０と連通接続されている。

【００２７】吸入弁６４は、ポンプ室５０内の圧力が低
圧通路５６内の圧力よりも低いときには開弁して低圧通
路よりポンプ室へ向かうオイルの流れを許すが、ポンプ
室５０内の圧力が低圧通路５６内の圧力よりも高いとき
には閉弁状態を維持し、ポンプ室より低圧通路へ向かう
オイルの流れを阻止する逆止弁として機能する。特に図
示の実施例によれば、吸入弁６４は、その開弁時には弁
要素７８も開弁し、ばね収容室８４内のオイルが容易に
ポンプ室５０へ流れることにより比較的迅速に開弁する
が、閉弁時には弁要素７８も閉弁し、ポンプ室５０内の
オイルはオリフィス８２を経てばね収容室８４へ流入す
るのでゆっくりと閉弁する。

【００２８】また図３に詳細に示されている如く、ポン
プシリンダ部材４６の下端には小径部が設けられ、該小
径部は一対の半円筒形の支持部材８４及びリング８６に
よりピストンロッド３６に固定されている。ポンプシリ
ンダ部材４６及び支持部材８４の下方には吐出弁８８が
設けられている。吐出弁８８は実質的に逆カップ形の弁
要素９０と、ピストンロッド３６に固定されたシール部
材９２と、弁要素９０とシール部材９２との間に弾装さ
れ弁要素をそれがポンプシリンダ部材４６の下端に当接
する図示の閉弁位置へ付勢する圧縮コイルばね９４とを
含んでいる。

【００２９】弁要素９０には該弁要素とポンプシリンダ
部材４６及び支持部材８４との間に郭定される弁室９６
（図示の状態に於てはその容積は実質的に０である）
と、弁要素９０及びシール部材９２により郭定されるば
ね収容室９８とを連通接続するオリフィス１００が設け
られている。また支持部材８４の円筒状の外周面には長
手方向に延在する複数の溝１０２が設けられており、弁
室９６は溝１０２により支持部材８４より上方の環状空
間１０４と連通接続されている。ポンプシリンダ部材４
６の大径部の外周面若しくはポンプロッド４８の内周面
には、長手方向に延在する複数の溝が設けられており、
これらの溝により環状空間１０４と上室５２とを連通接
続する複数の連通路１０６が郭定されている。

【００３０】吐出弁８８は、ポンプ室５０内の圧力がば
ね収容室９８内の圧力よりも高いときには開弁してポン
プ室より環状空間１０４へ向かうオイルの流れを許す
が、ポンプ室５０内の圧力がばね収容室９８内の圧力よ
りも低いときには閉弁状態を維持し、環状空間１０４よ
りポンプ室へ向かうオイルの流れを阻止する逆止弁とし
て機能する。特に図示の実施例によれば、吐出弁８８の
開弁時及び閉弁時の何れの場合にもばね収容室９８内の
オイルはオリフィス１００を通過しなければならないの
で、オリフィス１００がオイルの自由な流通を許す通路
である場合に比して、吐出弁８８はゆっくりと開閉す
る。

【００３１】以上の説明より解る如く、ポンプシリンダ
部材４６、ポンプロッド４８、吸入弁６４、吐出弁８８
等の部材は、ピストン３４及びシリンダ１０の相対運動
によるショックアブソーバの伸縮によってポンプ室５０
の容積が増減されることにより、後述の如く低圧室２２
より上室５２へオイルを供給するポンプ１０８を郭定し
ている。また弁要素７８に設けられたオリフィス８２
は、吸入弁６４の閉弁動作を遅延させることによりポン
プ１０８が吸入行程より吐出行程へ移行する過程に於け
るポンプ室５０内の圧力上昇を緩慢にする圧力なまし手
段として機能し、弁要素９０に設けられたオリフィス１
００は吐出弁８８の開閉動作を遅延させることによりポ
ンプ１０８の行程が逆転する過程に於けるポンプ室５０
内の圧力上昇及び圧力低下を緩慢にする圧力なまし手段
として機能する。

【００３２】更に図１に示されている如く、ピストンロ
ッド３６の下端にはシール部材９２を支持する連結部材
１１０がねじ込みにより固定されており、この連結部材
１１０とエンドキャップ１８との間にはダストブーツ１
１２が渡設されている。またアウタシリンダ１６の上端
にはエンドキャップ１６Ａと一体に連結部材１１４が設
けられており、ショックアブソーバは連結部材１１４に
よりゴムブッシュ１１６を介して図には示されていない
車体に連結され、連結部材１１０によりゴムブッシュ１
１８を介してサスペンションアームの如きサスペンショ
ン部材に連結されるようになっている。

【００３３】上述の如く構成された第一の実施例に於
て、図には示されていない車輪のリバウンドによりピス
トン３４及びシリンダ１０が伸び行程の相対運動をする
と、上室５２の容積が増大し下室５４の容積が減少する
ことにより、下室内のオイルがピストン本体３８を経て
上室へ移動し、減衰力発生機構４０により伸び行程の減
衰力Ｆseが発生される。同様に車輪のバウンドによりピ
ストン３４及びシリンダ１０が縮み行程の相対運動をす
ると、上室５２の容積が減少し下室５４の容積が増大す
ることにより、上室内のオイルがピストン本体３８を経
て下室へ移動し、減衰力発生機構４２により縮み行程の
減衰力Ｆscが発生される。

【００３４】またショックアブソーバの伸び行程に於て
は、ポンプ室５０の容積が増大して該ポンプ室内の圧力
が低下することにより、吐出弁８８が閉弁されると共に
吸入弁６４が開弁され、低圧室２２より導管６０、中間
室５８、低圧通路５６、吸入弁６４を経てポンプ室５０
へオイルが吸入され、これによりポンプ１０８の吸入行
程が行われる。同様にショックアブソーバの縮み行程に
於ては、ポンプ室５０の容積が減少して該ポンプ室内の
圧力が上昇することにより、吸入弁６４が閉弁されると
共に吐出弁８８が開弁され、ポンプ室５０より吐出弁８
８、弁室９６、溝１０２、環状空間１０４、連通路１０
６を経て上室５２へオイルが吐出供給され、これにより
ポンプ１０８の吐出行程が行われる。

【００３５】かくしてポンプ１０８の吸入行程及び吐出
行程が繰返し行われると、上室５２、下室５４、高圧室
３２内のオイルの量及び圧力が増大し、これによりピス
トン３４及びシリンダ１０が伸び方向に相対変位する
が、連通孔６２がポンプシリンダ部材４６の上端より上
方の位置に来ると、上室５２が連通孔６２によって低圧
通路５６と連通接続され、上室５２内のオイルの一部が
低圧室２２へ排出され、これにより連通孔６２がポンプ
シリンダ部材４６の上端の位置に位置するようピストン
３４及びシリンダ１０が互いに他に対し位置決めされ
る。従って車輌の積載荷重の変動が生じ車高の変動が生
じても、ショックアブソーバの伸縮により行われるポン
プ１０８のポンピング作用及び連通孔６２の位置決め作
用により、車高が連通孔６２の位置により決定される標
準車高に自動的に戻される。

【００３６】上述の如く減衰力発生機構４０により発生
される減衰力Ｆseはピストン３４及びシリンダ１０の伸
び行程の相対運動の速度、即ち車輪のリバウンド方向の
ストローク速度に応じて発生され、減衰力発生機構４２
により発生される減衰力Ｆscは縮み行程の相対運動の速
度、即ち車輪のバウンド方向のストローク速度に応じて
発生される。従ってショックアブソーバに正弦波状の振
動入力が作用すると、ストローク速度はストロークＳが
０の位置に於て最大になり、ストロークＳが最大の位置
に於て０になり、またストロークＳが最大の位置に於て
上室５２と下室５４との間の差圧が逆転することによる
軸力が発生するので、ショックアブソーバの伸縮による
軸力Ｆs は図４（Ａ）に示されている如く変化する。

【００３７】またショックアブソーバの伸び行程に於て
は、ポンプ１０８は低圧室２２内の圧力とポンプ室５０
内の圧力との差圧に抗してオイルの吸入仕事を行うの
で、ピストン３４及びシリンダ１０にはショックアブソ
ーバの伸び方向とは反対方向の軸力Ｆpeが作用する。同
様にショックアブソーバの縮み行程に於ては、ポンプ１
０８はポンプ室５０及び上室５２内の高い圧力に抗して
オイルの吐出仕事を行うので、ピストン３４及びシリン
ダ１０にはショックアブソーバの縮み方向とは反対方向
の軸力Ｆpcが作用し、この軸力の大きさは軸力Ｆpeより
も大きい。

【００３８】従来のショックアブソーバの場合の如くポ
ンプ１０８の吸入行程と吐出行程とが逆転する際に吸入
弁６４及び吐出弁８８が迅速に開閉する場合には、ポン
プ室５０内の圧力も急激に変化するので、軸力Ｆpe及び
Ｆpcがストローク速度に関係なく実質的に一定であると
すれば、ポンプ１０８の吸入仕事及び吐出仕事による軸
力Ｆp は図４（Ｂ）に於て破線にて示されている如く矩
形状に変化する。ショックアブソーバ全体としての軸力
Ｆは軸力Ｆs と軸力Ｆp との和であるので、図４（Ｃ）
に於て破線にて示されている如くショックアブソーバの
行程が逆転する際に軸力Ｆが段差的に急激に変動し、特
にショックアブソーバの行程が伸び行程より縮み行程へ
変化する段階に於て車体に突上げ的な荷重が作用し、こ
れにより車輌の乗員がショックを感じ乗り心地性が悪化
する。

【００３９】これに対し図示の第一の実施例によれば、
上述の如く吸入弁６４はポンプ１０８が吸入行程より吐
出行程へ移行する過程に於てゆっくりと開弁し、吐出弁
８８はポンプの行程が逆転する際にゆっくりと開弁し、
これによりポンプ室５０内の圧力は穏やかに変化するの
で、ポンプ１０８の吸入仕事及び吐出仕事による軸力Ｆ
p は図４（Ｂ）に於て実線にて示されている如く変化す
る。従ってショックアブソーバ全体としての軸力Ｆは図
４（Ｃ）に於て実線にて示されている如くショックアブ
ソーバの行程が逆転する際にも穏やかに変動するので、
特にショックアブソーバの行程が伸び行程より縮み行程
へ変化する段階に於て車体に突上げ的な荷重が作用する
ことを防止し、これにより車輌の乗り心地性を向上させ
ることができる。

【００４０】図５は伸び行程及び縮み行程の両者に於て
ポンピングの吐出行程を行うよう構成された本発明によ
るセルフポンピング式ショックアブソーバの第二の実施
例を示す縦断面図、図６は第二の実施例の要部を示す拡
大部分縦断面図である。尚これらの図に於て、図１乃至
図３に示された部分に対応する部分には図１乃至図３に
於て付された符号と同一の符号が付されている。

【００４１】この第二の実施例に於ては、ピストンロッ
ド３６の下端には第一の実施例に於ける吐出弁８８に対
応する逆止弁は設けられておらず、連結部材１１０のみ
により閉ざされている。またポンプ１０８にはポンプシ
リンダ部材４６は設けられておらず、ポンプロッド４８
の下端近傍にはポンプピストン１２２が一体に設けられ
ている。ポンプピストン１２２は軸線１２に沿って往復
動可能にピストンロッド３６に嵌合し、ピストンロッド
３６と共働してポンプピストンの下方及び上方にそれぞ
れ第一のポンプ室１２４及び第二のポンプ室１２６を郭
定している。ポンプピストン１２２には第一のポンプ室
１２４と第二のポンプ室１２６とを連通接続する連通孔
１２８が設けられており、第二のポンプ室１２６はピス
トンロッド３６の上端とポンプロッド４８との間に郭定
された連通路１３０により上室５２と常時連通されてい
る。

【００４２】第一のポンプ室１２４内にてポンプロッド
４８の下端には第一の実施例の吸入弁６４に対応する第
一の逆止弁１３２が設けられている。逆止弁１３２は平
板状の弁要素６６と、支持部材７２により支持され弁要
素をポンプロッド４８の下端に当接する図示の閉弁位置
へ付勢する圧縮コイルばね７０とを有し、低圧通路５６
より第一のポンプ室１２４へ向かうオイルの流れを許す
が逆方向のオイルの流れを阻止することにより、第一の
ポンプ室への吸入弁として機能するようになっている。

【００４３】ポンプピストン１２２の上方には第二の逆
止弁１３４が設けられている。逆止弁１３４はポンプロ
ッド４８に往復動可能に嵌合し連通孔１２８の上端を開
閉する実質的に円環板状の弁要素１３６と、該弁要素と
ポンプロッド４８に固定されたスプリングシート１３８
との間に弾装され弁要素１３６をポンプピストン１２２
の上面に当接する図示の閉弁位置へ付勢する圧縮コイル
ばね１４０とを有し、第一のポンプ室１２４より連通孔
１２８を経て第二のポンプ室１２６へ向かうオイルの流
れを許すが逆方向のオイルの流れを阻止することによ
り、第二のポンプ室への吐出弁として機能するようにな
っている。

【００４４】第二のポンプ室１２６内には車高調整弁１
４２が配置されており、車高調整弁１４２は実質的に円
筒形をなしポンプロッド４８に往復動可能に嵌合してい
る。車高調整弁１４２の下端とスプリングシート１３８
との間には圧縮コイルばね１４４が弾装されており、圧
縮コイルばね１４４の上端及び下端はそれぞれ車高調整
弁１４２のフランジ部及びスプリングシート１３８のフ
ランジ部に嵌合により固定されている。ピストンロッド
３６の上端の内側にはストッパ１４６が設けられてい
る。

【００４５】車高調整弁１４２は、それがストッパ１４
６より離れた図示の状態に於ては、連通孔６２を覆うこ
とにより閉弁状態を維持し、低圧通路５６と第二のポン
プ室１２６との連通が遮断された状態を維持するが、シ
ョックアブソーバが所定量以上伸張すると、車高調整弁
１４２はそのフランジ部がストッパ１４６に係合し、圧
縮コイルばね１４４のばね力に抗してピストンロッド３
６に対し相対的に下方へ移動されることにより開弁し、
連通孔６２により低圧通路５６と上室５２とを連通す
る。

【００４６】上述の如く構成された第二の実施例に於て
も、第一の実施例の場合と同様、ピストン３４及びシリ
ンダ１０が伸び行程の相対運動をすると、減衰力発生機
構４０により伸び行程の減衰力Ｆseが発生され、ピスト
ン３４及びシリンダ１０が縮み行程の相対運動をする
と、減衰力発生機構４２により縮み行程の減衰力Ｆscが
発生される。

【００４７】またショックアブソーバの伸び行程に於て
は、第一のポンプ室１２４の容積が増大して該ポンプ室
内の圧力が低下し、第二のポンプ室１２６の容積が減少
して該ポンプ室内の圧力が上昇することにより、第二の
逆止弁１３４が閉弁位置に維持された状態にて第一の逆
止弁１３２が開弁され、低圧室２２より導管６０、中間
室５８、低圧通路５６、第一の逆止弁１３２を経て第一
のポンプ室１２４へオイルが吸入され、第二のポンプ室
１２６よりその上端の連通路１３０を経て上室５２へオ
イルが吐出供給され、これにより第一のポンプ室１２４
への吸入行程及び上室５２への吐出行程が行われる。

【００４８】同様にショックアブソーバの縮み行程に於
ては、第一のポンプ室１２４の容積が減少して該ポンプ
室内の圧力が上昇し、第二のポンプ室１２６の容積が増
大することにより、第一の逆止弁１３２が閉弁位置に維
持された状態にて第二の逆止弁１３４が開弁され、第一
のポンプ室１２４より第二のポンプ室１２６へオイルが
吐出供給されるが、ピストンロッド３６内に位置するポ
ンプロッド４８の体積が増大することにより、第二のポ
ンプ室１２６の容積の増大量は第一のポンプ室１２４の
容積の減少量よりも小さく、これらの容積の差に相当す
る体積のオイルが第二のポンプ室１２６より上室５２へ
供給され、これにより第二のポンプ室１２６への吐出行
程及び上室５２への吐出行程が行われる。

【００４９】かくしてポンプ１０８の吸入行程及び吐出
行程が繰返し行われると、上室５２、下室５４、高圧室
３２内のオイルの量及び圧力が増大し、これによりピス
トン３４及びシリンダ１０が伸び方向に相対変位する
が、その相対変位が所定量以上になると車高調整弁１４
２が開弁し、連通孔６２により上室５２と低圧通路５６
とが連通接続され、上室５２内のオイルの一部が低圧室
２２へ排出され、これにより連通孔６２が自由状態の車
高調整弁１４２の上端の位置に位置するようピストン３
４及びシリンダ１０が互いに他に対し位置決めされる。
従って車輌の積載荷重の変動が生じ車高の変動が生じて
も、ショックアブソーバの伸縮により行われるポンプ１
０８のポンピング作用及び車高調整弁１４２の位置決め
作用により、車高が連通孔６２の位置により決定される
標準車高に自動的に戻される。

【００５０】この実施例に於ても上述の如く減衰力発生
機構４０により発生される減衰力Ｆseはピストン３４及
びシリンダ１０の伸び行程の相対運動の速度、即ち車輪
のリバウンド方向のストローク速度に応じて発生され、
減衰力発生機構４２により発生される減衰力Ｆscは縮み
行程の相対運動の速度、即ち車輪のバウンド方向のスト
ローク速度に応じて発生される。またストロークＳが最
大の位置に於て上室５２と下室５４との間の差圧が逆転
することによる軸力が発生するので、ショックアブソー
バに正弦波状の振動入力が作用すると、ショックアブソ
ーバの伸縮による軸力Ｆs は図７（Ａ）に示されている
如く変化する。

【００５１】またショックアブソーバの伸び行程に於て
は、ポンプ１０８は低圧室２２内の圧力と第一のポンプ
室１２４内の圧力との差圧及び第二のポンプ室１２６内
の高い圧力に抗してオイルの吸入仕事及び吐出仕事を行
うので、ピストン３４及びシリンダ１０にはショックア
ブソーバの伸び方向とは反対方向の軸力Ｆpeが作用す
る。同様にショックアブソーバの縮み行程に於ては、ポ
ンプ１０８は第一のポンプ室１２４及び第二のポンプ室
１２６内の高い圧力に抗してオイルの吐出仕事を行うの
で、ピストン３４及びシリンダ１０にはショックアブソ
ーバの縮み方向とは反対方向の軸力Ｆpcが作用し、この
軸力の大きさは軸力Ｆpeよりも大きい。

【００５２】従ってポンプ１０８の吸入仕事及び吐出仕
事による軸力Ｆp は図７（Ｂ）に於て破線にて示されて
いる如く矩形状に変化し、ショックアブソーバ全体とし
ての軸力Ｆは図７（Ｃ）に於て破線にて示されている如
く変化する。かくして第二の実施例によれば、縮み行程
に於てのみポンピングの吐出行程が行われる構造の場合
に比して、ショックアブソーバの一回の伸縮行程当りの
オイル供給量が高く、ポンピング効率を高くすることが
できるので、車輌の積載荷重の変動により車高の変動が
生じても、車高を標準車高に早く戻すことができる。

【００５３】またポンピング効率を伸び行程に於てのみ
ポンピングの吐出行程が行われる構造の場合と同一にす
るならば、ピストンロッド３６の内径及びポンプピスト
ン１２２の外径を小さくすることができ、この場合には
ポンプ１０８の吸入仕事及び吐出仕事による軸力Ｆp 及
びショックアブソーバ全体としての軸力Ｆはそれぞれ図
７（Ｂ）及び図７（Ｃ）に於て実線にて示されている如
くなる。従って軸力Ｆが０よりマイナス方向へ段差的に
変化する度合が減少し、これによりポンピング効率を犠
牲にすることなく車輌の乗り心地性を向上させることが
できる。

【００５４】図８及び図９はそれぞれ第二の実施例の修
正例として構成された第三及び第四の実施例の第一の逆
止弁及びその近傍を示す拡大部分縦断面図である。尚こ
れらの図に於て、図５及び図６に示された部分に対応す
る部分には図５及び図６に於て付された符号と同一の符
号が付されている。

【００５５】第三の実施例に於ては、第一の逆止弁１３
２の支持部材７２は上端にてポンプロッド４８の下端部
に軸線１２に沿って往復動可能に嵌合し、ポンプロッド
４８の下端部には実質的に軸線１２に垂直に延在し低圧
通路５６と第一のポンプ室１２４とを連通接続する連通
孔１４８及びストッパ１５０が設けられている。支持部
材７２の上端にはフランジ部１５２及び肩部１５４が設
けられており、支持部材の下端には実質的に軸線１２に
垂直に延在し支持部材７２よりも大きい直径を有するプ
レート１５６が固定されている。フランジ部１５２とポ
ンプピストン１２２との間には圧縮コイルばね１５８が
弾装されており、支持部材７２は圧縮コイルばね１５８
により肩部１５４がストッパ１５０に係合し連通孔１４
８の連通を許す図示の下端位置に位置決めされるように
なっている。

【００５６】かくして連通孔１４８は導管６０、中間室
５８、低圧通路５６を介して低圧室２２と第一のポンプ
室１２４とを連通接続する通路手段を郭定しており、支
持部材７２は通常時には開弁状態を維持し、ショックア
ブソーバの縮み行程開始時にはプレート１５６が第一の
ポンプ室内を上方へ流れるオイルの流動圧を受け圧縮コ
イルばね１５８のばね力に抗して徐々に閉弁することに
より連通孔１４８の連通を徐々に遮断する弁手段を郭定
しており、連通孔１４８及び支持部材７２は互いに共働
してショックアブソーバが伸び行程より縮み行程へ移行
する過程に於ける第一のポンプ室１２４内の圧力上昇を
緩慢にする圧力なまし手段を郭定している。

【００５７】従ってこの第三の実施例によれば、ショッ
クアブソーバに正弦波状の振動入力が作用すると、支持
部材７２はショックアブソーバの縮み行程の開始及び終
了時にそれぞれ徐々に閉弁し徐々に開弁するので、ポン
プ１０８の吸入仕事及び吐出仕事による軸力Ｆp 及びシ
ョックアブソーバ全体としての軸力Ｆはそれぞれ図１０
（Ｂ）及び図１０（Ｃ）に於て実線にて示されている如
くなり、特にショックアブソーバが伸び行程より縮み行
程へ移行する段階に於て軸力Ｆが段差状に急激に増大す
ることを防止し、これにより第二の実施例の場合よりも
ポンピング効率が多少悪化するが車輌の乗り心地性を更
に一層向上させることができる。

【００５８】第四の実施例に於ては、第一の逆止弁１３
２の弁要素６６には低圧通路５６と第一のポンプ室１２
４とを常時連通接続するオリフィス１６０が設けられて
いる。このオリフィス１６０はショックアブソーバの伸
び行程時には低圧通路５６より第一のポンプ室１２４へ
オイルが流れることを許し、縮み行程時には第一のポン
プ室１２４より低圧通路５６へオイルが戻ることを許す
ので、ポンプ１０８の吸入仕事及び吐出仕事による線力
Ｆp 及びショックアブソーバ全体としての軸力Ｆはそれ
ぞれ図１１（Ｂ）及び図１１（Ｃ）に於て実線にて示さ
れている如くなり、第三の実施例よりもポンピング効率
が悪化するが、第二の実施例よりも車輌の乗り心地性を
向上させることができる。

【００５９】尚第三及び第四の実施例に於ては、第二の
実施例について上述したピストンロッド３６の内径及び
ポンプピストン１２２の外径の低減量を小さくすること
により、ポンピング効率の悪化を相殺することができる
ので、これらの内径及び外径を適宜に設定することによ
り、第二の実施例と同等のポンピング効率を確保しつつ
車輌の乗り心地性を第二の実施例よりも更に一層向上さ
せることができる。また第三及び第四の実施例の構造が
組合せて適用されてもよく、その場合には第三及び第四
の実施例の両方の作用効果が得られる。

【００６０】以上に於ては本発明を特定の実施例につい
て詳細に説明したが、本発明はこれらの実施例に限定さ
れるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施
例が可能であることは当業者にとって明らかであろう。

【００６１】例えば第三又は第四の実施例の構造、即ち
図８又は図９に示された構造が第一の実施例の如く縮み
行程に於てのみポンピングの吐出行程を行うよう構成さ
れたショックアブソーバに適用されてもよく、その場合
にも第一の実施例の場合と同様ショックアブソーバの行
程が伸び行程より縮み行程へ逆転する際に於ける軸力の
急激な変化を防止して車輌の乗り心地性を向上させるこ
とができる。またこの場合には吐出弁８８は図３に示さ
れた構造のものである必要はなく、ポンプ室５０より環
状空間１０４へ向かうオイルの流れを許すが逆方向のオ
イルの流れを阻止する単純な逆止弁であってもよい。

【００６２】また第二乃至第四の実施例に於ては、第二
のポンプ室１２６は連通路１３０により常時上室５２と
連通接続されているが、第二のポンプ室１２６より上室
５２へ向かうオイルの流れを許し逆方向のオイルの流れ
を阻止する第三の逆止弁が連通路１３０に設けられても
よく、特に第三及び第四の実施例に於て上述の第三の逆
止弁が設けられれば、ショックアブソーバの縮み行程時
に上室５２より第二のポンプ室１２６へオイルが逆流す
ることを確実に阻止し、これにより図示の構造の場合に
比してポンピング効率を向上させることができる。

【００６３】更に図示の第二乃至第四の実施例に於て
は、ポンプロッド４８がピストンロッド３６内に嵌入す
ることにより第一のポンプ室１２４及び第二のポンプ室
１２６はピストンロッド３６内に郭定されているが、ポ
ンプロッド４８と同様の部材にポンプシリンダ孔が形成
され、ピストンロッド３６の上端にそれより上方へ延在
しポンプシリンダ孔に嵌入するポンプロッドが設けら
れ、該ポンプロッドの上端に設けられたポンプピストン
により第一及び第二のポンプ室が郭定されてもよいが、
図示の第二乃至第四の実施例によれば、上述の構成の場
合に比してショックアブソーバの長さを低減しショック
アブソーバをコンパクトに構成することができる。

【００６４】

【発明の効果】以上の説明より明らかである如く、上述
の請求項１の構成によれば、ポンプが吸入行程より吐出
行程へ移行する過程に於けるポンプ室内の圧力上昇が圧
力なまし手段により緩慢にされることにより、ポンプに
よる軸力が吸入行程より吐出行程へ移行する段階に於て
段差的に急激に増大することが防止されるので、ショッ
クアブソーバが伸び行程より縮み行程へ移行する段階に
於てショックアブソーバ全体の軸力が段差的に急激に増
大することを防止し、これにより路面より車輪への入力
がショックアブソーバを介して車体に強く伝達されるこ
とを防止して車輌の乗り心地性を向上させることができ
る。

【００６５】特に請求項２の構成によれば、圧力なまし
手段は吸入弁の閉弁動作を遅延させるよう構成されてお
り、ポンプが吸入行程より吐出行程に移行した直後にも
ポンプ室内の作動流体の一部が吸入弁を経て低圧室へ逆
流することができるので、ポンプが吸入行程より吐出行
程へ移行する過程に於けるポンプ室内の圧力の上昇及び
ポンプによる軸力の増大を確実に緩慢にすることがで
き、これにより車輌の乗り心地性を確実に向上させるこ
とができる。

【００６６】また請求項３の構成によれば、圧力なまし
手段は低圧室とポンプ室とを連通接続する通路手段と、
ポンプの吸入行程に於ては開弁状態を維持して通路手段
の連通を許し、ポンプの吐出行程開始時には徐々に閉弁
して通路手段の連通を徐々に遮断する弁手段とを有して
おり、この構成の場合にもポンプの吐出行程開始時には
ポンプ室内の作動流体の一部が通路手段を経て低圧室へ
逆流することができるので、ポンプが吸入行程より吐出
行程へ移行する過程に於けるポンプ室内の圧力の上昇及
びポンプによる軸力の増大を確実に緩慢にすることがで
き、これにより車輌の乗り心地性を確実に向上させるこ
とができる。

【００６７】また請求項４の構成によれば、圧力なまし
手段は吸入弁に設けられ低圧室とポンプ室とを連通接続
するオリフィスであり、ポンプ室内の圧力が低圧室内の
圧力よりも高くなるポンプの吐出行程に於てはポンプ室
内の作動流体の一部がオリフィスを経て低圧室へ逆流す
ることができるので、ポンプが吸入行程より吐出行程へ
移行する過程に於けるポンプ室内の圧力の上昇及びポン
プによる軸力の増大を確実に緩慢にすることができ、こ
れにより車輌の乗り心地性を確実に向上させることがで
きる。

【００６８】また上述の請求項５の構成によれば、ショ
ックアブソーバの伸び行程及び縮み行程の何れに於ても
第二のポンプ室の作動流体の一部が作動流体室へ吐出さ
れるので、ピストン及びシリンダの縮み行程時にのみポ
ンピングの吐出行程が行われるよう構成されたショック
アブソーバの場合に比して、ポンプの効率を向上させる
ことができ、また例えばポンプシリンダ孔及びポンプピ
ストンの径を低減することによりピストン及びシリンダ
の縮み行程時にのみポンピングの吐出行程が行われるよ
う構成されたショックアブソーバの場合とポンプの効率
を同一にすれば、ピストン及びシリンダの縮み行程に於
けるポンプによる軸力を低減することができ、これによ
りショックアブソーバが伸び行程より縮み行程へ移行す
る過程に於ける軸力の増大度合を確実に低減し、車輌の
乗り心地性を確実に向上させることができる。

【００６９】特に請求項６の構成によれば、第一の逆止
弁は低圧通路と第一のポンプ室とを連通接続するオリフ
ィスを有しており、第一のポンプ室内の圧力が低圧室内
の圧力よりも低いときには、第一のポンプ室内の作動流
体の一部がオリフィスを経て低圧室へ逆流するので、シ
ョックアブソーバが伸び行程より縮み行程へ移行する段
階に於ける第一のポンプ室内の圧力の上昇及びポンプに
よる軸力の増大を確実に緩慢することができ、これによ
り請求項５の構成の場合に比してショックアブソーバが
伸び行程より縮み行程へ移行する過程に於ける軸力の急
激な増大を更に一層に低減し、車輌の乗り心地性を更に
一層向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】縮み行程に於てポンピングの吐出行程を行うよ
う構成された本発明によるセルフポンピング式ショック
アブソーバの第一の実施例を示す縦断面図である。

【図２】第一の実施例の吸入弁及びその近傍を示す拡大
部分縦断面図である。

【図３】第一の実施例の吐出弁及びその近傍を示す拡大
部分縦断面図である。

【図４】第一の実施例及び従来のショックアブソーバに
ついて（Ａ）はショックアブソーバの伸縮による軸力Ｆ
s とストロークＳとの間の関係を示し、（Ｂ）はポンプ
仕事による軸力Ｆp とストロークＳとの間の関係を示
し、（Ｃ）はショックアブソーバ全体としての軸力Ｆと
ストロークＳとの間の関係を示すグラフである。

【図５】伸び行程及び縮み行程の両者に於てポンピング
の吐出行程を行うよう構成された本発明によるセルフポ
ンピング式ショックアブソーバの第二の実施例を示す縦
断面図である。

【図６】第二の実施例の要部を示す拡大部分縦断面図で
ある。

【図７】第二の実施例について（Ａ）はショックアブソ
ーバの伸縮による軸力Ｆs とストロークＳとの間の関係
を示し、（Ｂ）はポンプ仕事による軸力Ｆp とストロー
クＳとの間の関係を示し、（Ｃ）はショックアブソーバ
全体としての軸力ＦとストロークＳとの間の関係を示す
グラフである。

【図８】第二の実施例の修正例として構成された第三の
実施例の第一の逆止弁及びその近傍を示す拡大部分縦断
面図である。

【図９】第二の実施例の修正例として構成された第四の
実施例の第一の逆止弁及びその近傍を示す拡大部分縦断
面図である。である。

【図１０】第三の実施例について（Ａ）はショックアブ
ソーバの伸縮による軸力Ｆs とストロークＳとの間の関
係を示し、（Ｂ）はポンプ仕事による軸力Ｆp とストロ
ークＳとの間の関係を示し、（Ｃ）はショックアブソー
バ全体としての軸力ＦとストロークＳとの間の関係を示
すグラフである。

【図１１】第四の実施例について（Ａ）はショックアブ
ソーバの伸縮による軸力Ｆs とストロークＳとの間の関
係を示し、（Ｂ）はポンプ仕事による軸力Ｆp とストロ
ークＳとの間の関係を示し、（Ｃ）はショックアブソー
バ全体としての軸力ＦとストロークＳとの間の関係を示
すグラフである。

【符号の説明】

１０…シリンダ ２２…低圧室 ３２…高圧室 ４０、４２…減衰力発生機構 ４６…ポンプシリンダ部材 ４８…ポンプロッド ５２…上室 ５４…下室 ６２…連通孔 ６４…吸入弁 ７８…弁要素 ８２…オリフィス １２２…ポンプピストン １２４…第一のポンプ室 １２６…第二のポンプ室 １３２…第一の逆止弁 １３４…第二の逆止弁 １４２…車高調整弁 １４８…連通孔 １５６…プレート １６０…オリフィス

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】相対的に往復動可能に互いに嵌合し互いに
   共働して作動流体室を郭定するピストン及びシリンダ
   と、前記ピストン若しくは前記シリンダに設けられた減
   衰力発生機構と、低圧室と、前記作動流体室と連通する
   高圧室と、前記ピストン及び前記シリンダの相対運動に
   より容積が増減されるポンプ室を備えたポンプとを有
   し、前記ポンプは前記低圧室より前記ポンプ室へ向かう
   作動流体の流れを許容する吸入弁と、前記ポンプ室より
   前記高圧室へ向かう作動流体の流れを許容する吐出弁と
   を含み、少なくとも前記ピストン及び前記シリンダの伸
   び行程の相対運動に対応する吸入行程により前記低圧室
   より前記ポンプ室へ作動流体を吸入し、前記ピストン及
   び前記シリンダの縮み行程の相対運動に対応する吐出行
   程により前記ポンプ室より前記高圧室へ作動流体を吐出
   するよう構成されたセルフポンピング式ショックアブソ
   ーバに於て、前記ポンプが吸入行程より吐出行程へ移行
   する過程に於ける前記ポンプ室内の圧力上昇を緩慢にす
   る圧力なまし手段を有していることを特徴とするセルフ
   ポンピング式ショックアブソーバ。
2. 【請求項２】請求項１のセルフポンピング式ショックア
   ブソーバに於て、前記圧力なまし手段は前記吸入弁の閉
   弁動作を遅延させるよう構成されていることを特徴とす
   るセルフポンピング式ショックアブソーバ。
3. 【請求項３】請求項１のセルフポンピング式ショックア
   ブソーバに於て、前記圧力なまし手段は前記低圧室と前
   記ポンプ室とを連通接続する通路手段と、前記ポンプの
   吸入行程に於ては開弁状態を維持して前記通路手段の連
   通を許し、前記ポンプの吐出行程開始時には徐々に閉弁
   して前記通路手段の連通を徐々に遮断する弁手段とを有
   していることを特徴とするセルフポンピング式ショック
   アブソーバ。
4. 【請求項４】請求項１のセルフポンピング式ショックア
   ブソーバに於て、前記圧力なまし手段は前記吸入弁に設
   けられ前記低圧室と前記ポンプ室とを連通接続するオリ
   フィスであることを特徴とするセルフポンピング式ショ
   ックアブソーバ。
5. 【請求項５】相対的に往復動可能に互いに嵌合し互いに
   共働して作動流体室を郭定するピストン及びシリンダ
   と、前記ピストン若しくは前記シリンダに設けられた減
   衰力発生機構と、低圧室と、前記作動流体室と連通する
   高圧室と、前記ピストンのロッド部に設けられたポンプ
   シリンダ孔と、一端にて前記シリンダに固定され前記ポ
   ンプシリンダ孔に往復動可能に嵌合し前記ポンプシリン
   ダ孔を第一及び第二のポンプ室に区画するポンプピスト
   ンと、前記ポンプピストンに設けられ前記低圧室と前記
   第一のポンプ室とを連通接続する低圧通路と、前記第二
   のポンプ室と前記作動流体室とを連通接続する連通路
   と、前記低圧通路より前記第一のポンプ室へ向かう作動
   流体の流れを許容する第一の逆止弁と、前記第一のポン
   プ室より前記第二のポンプ室へ向かう作動流体の流れを
   許容する第二の逆止弁とを有するセルフポンピング式シ
   ョックアブソーバ。
6. 【請求項６】請求項５のセルフポンピング式ショックア
   ブソーバに於て、前記第一の逆止弁は前記低圧通路と前
   記第一のポンプ室とを連通接続するオリフィスを有して
   いることを特徴とすることを特徴とするセルフポンピン
   グ式ショックアブソーバ。