JP2003500617A - 液圧式の減衰部を備えた二室型支持支承装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 本発明は、特に自動車におけるエンジン支承装置のための、液圧式の減衰部を備えた二室型支持支承装置であって、当該二室型支持支承装置が、液体充填された少なくとも１つの作業室と、該作業室にオーバフロー通路を介して接続された少なくとも１つの補償室とを有している形式のものに関する。本発明によれば、作業室１と、補償室２と、オーバフロー通路１１とから成る第１の液圧式の減衰ばねエレメントに、ブロッキング可能な別のばねエレメント１０が直列に後置されており、該ばねエレメント１０が、互いに独立して制御される少なくとも２つの切換エレメント１６，１７を介して作業室１と補償室２とに接続された別個の予荷重室８内に配置されており、エンジンから二室型支持支承装置に導入された振動によって、予荷重室８が、別のばねエレメント１０をブロッキングするための液圧液体で充填可能であることを特徴としている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】 本発明は、特に自動車におけるエンジンを支承装置のための、液圧式の減衰部
を備えた二室型支持支承装置に関する。

【０００２】 一般的に、二室型支持支承装置は、種々異なる構成において公知先行技術に基
づき公知である。幾つかの液圧式の支持支承装置では、作業室と補償室との間に
、異なった硬度と延性のダイアフラムを配置することが可能である。このような
ダイアフラムは通常、結合ダイアフラムと呼ばれ、この場合、ダイアフラムの可
動性の度合は、影響可能な振動振幅を決定し、またダイアフラムの曲げ剛さは、
減衰したい振動の周波数を決定する。このようなダイアフラムが比較的軟質であ
ると、作業室の液圧液体に作用する振動は、抵抗なく隣接補償室へ移送される。
これに対してダイアフラムが比較的剛性の構造を有していると、液圧液体に対し
て作用する振動によって作業室内に過圧が増成されて、レリーズダイアフラムを
膨張させ、こうして、より良い減衰を保証するが、それと同時に勿論また、より
高い動的な減衰剛さが発生する。従来技術に基づいて公知になっている液圧式の
減衰部を有する二室型支持支承装置では、種々異なった運転状態に適合するため
に、液圧支承装置の振動特性をこの運転状態にそれ相応に適合させることが望ま
しい。

【０００３】 これが重要であるのは特に、車両の運転中にエンジンに起因した有害な振動が
実質的に２種の形式で発生し、したがって、振動を減衰するためには、使用され
るエンジン支承装置の異なった減衰剛さが必要になるからである。特に近年使用
されている直接噴射式のディーゼルエンジンの場合、種々異なった減衰特性が極
めて重要である。なぜならば、このエンジンの場合、発生するアイドリング振動
が、自動車技術において従来使用されたディーゼルエンジンおよびガソリンエン
ジンの場合よりも著しく高いので、このディーゼルエンジンでは振動減衰のため
に、特に軟性のエンジン支承装置がアイドリング運転のために必要であるのに対
して、走行運転中の振動減衰のためには著しく剛性のエンジン支承装置が有利で
ある。

【０００４】 作業室と補償室との間にレリーズダイアフラムを備えた二室型支持支承装置に
おける減衰適合は、例えばダイアフラム剛さを変化することによって行うことが
でき、この場合、例えばダイアフラムの支持直径が増減される。この支持直径の
増減は例えば、調整モータによって作動されるプランジャを下方からレリーズダ
イアフラムに圧着することによって行われる。しかしながら、直接噴射式のディ
ーゼルエンジンにおいて必要な種々異なったばね剛さは、公知先行技術に基づい
て公知になっている二室型支持支承装置によっては得ることができない。なぜな
らば、要求されるばね剛さ値が、過度に大きな差を有しているからである。

【０００５】 第１の液圧式の減衰ばねエレメントと、１つのばねエレメントと、液体充填さ
れた少なくとも１つの作業室と、この作業室にオーバフロー通路を介して接続さ
れた少なくとも１つの補償室とによって形成されていて、減衰ばねエレメントに
は、別個の予荷重室内に配置された別のブロッキング可能なばねエレメントが直
列に後置されている形式の公知の二室型支持支承装置は、例えばドイツ連邦共和
国特許出願公開第４３２２９５８号明細書から明らかである。

【０００６】 さらに、特開昭６２−２７０８４１号明細書に基づく二室型支持支承装置では
、第１の液圧式の減衰ばねエレメントに液圧式に作用結合した別のばねエレメン
トが公知になっているが、同明細書に開示されたばねエレメントは制御不能また
はブロッキング不能である。

【０００７】 したがって、本発明の課題は、特に自動車におけるエンジン支承装置のための
、液圧式の減衰部を備えた二室型支持支承装置を改良して、現代のディーゼルエ
ンジンを使用する場合に要求される、走行運転のための二室型支持支承装置のば
ね剛さと、アイドリング運転のための二室型支持支承装置のばね剛さとの差を極
めて大きくできるようにすることである。さらに、二室型支持支承装置が、構造
の点でコンパクトであり、かつ製造の点で廉価であり、しかも、要求される全て
の運転条件下で確実に作業することが望ましい。

【０００８】 この課題は、第１の解決手段によれば、ブロッキング可能なばねエレメントを
有する予荷重室が、互いに独立して制御可能な少なくとも２つの切換エレメント
を介して作業室と補償室とに液圧的に接続されており、エンジンから二室型支持
支承装置に導入された振動によって、予荷重室が、別のばねエレメントをブロッ
キングするための液圧液体で充填可能であることによって解決される。

【０００９】 この課題の第２の解決手段は請求項４に開示される。請求項４の技術的な手段
によれば、予荷重室が、二室型支持支承装置に導入された振動によって駆動され
る、予荷重室を液圧液体で充填するために設けられた圧送装置が配置された第１
の管路と、内部に挿入された電磁式の切換弁を備えた第２の管路とを介して補償
室に接続されている。

【００１０】 両解決手段に相応した本発明の構成によって、外部エネルギ源を用いることな
しに、二室型支持支承装置によって振動を減衰したいエンジンの、この二室型支
持支承装置内へ導入された振動のみに基づいて、第１の減衰ばねエレメントに直
列に接続された第２のばねエレメントのブロッキングが、必要に応じて惹起され
ることになる。

【００１１】 別のばねエレメントのブロッキングによって、エンジン支承装置の全ばね剛さ
は、直列に接続された両ばねエレメントが働く場合よりも著しく大きくなる。こ
れによって本発明の二室型支持支承装置では、自動車エンジンのアイドリング運
転時のための軟性の減衰特性も、通常走行運転時のための硬性の減衰特性も共に
形成される。別のばねエレメントのブロッキングは、作業室と補償室との間に存
在する切換エレメント、特に電磁式の切換弁を介して解消され、この場合、予荷
重室と作業室もしくは補償室との間に圧力平衡が惹起される。

【００１２】 本発明の第１の解決手段の特に有利な構成は、請求項２および請求項３の記載
に基づいて、また本発明の第２の解決手段の特に有利な構成は、請求項５の記載
に基づいて容易に想到することができる。

【００１３】 また本発明の両解決手段のさらに有利な構成は、請求項６〜８に開示されてい
る。

【００１４】 以下に、本発明の実施例を図面につき詳しく説明する。

【００１５】 全ての図は、本発明による二室型支持支承装置を、組み付けらた状態、つまり
負荷された状態で示す断面図および詳細図である。

【００１６】 図１には、二室型支持支承装置が示してある。この二室型支持支承装置は作業
室１を有しており、この作業室１は、支承したいエンジンに面した上方の側でゴ
ム壁３によって仕切られている。作業室１の下側は中間プレート４によって仕切
られ、この中間プレートの中央領域には、弾性的な材料から製造されたレリーズ
ダイアフラム５が嵌め込まれている。レリーズダイアフラム５および中間プレー
ト４の下側には補償室２が位置しており、この補償室２の下側には分離壁６が設
けられている。固定的な分離壁６に対して補償室２は、弾性的な材料から製造さ
れたダイアフラム７によってシールされている。

【００１７】 分離壁６の、補償室２とは反対の下側には、別の中空室が予荷重室８もしくは
プレロード室として配置されている。この予荷重室の側壁はポット状のケーシン
グ９によって形成され、予荷重室の内部には、中心長手方向軸線に対して同心的
な円上に位置する３つのコイルばね１０が配置されている。図１には、コイルば
ね１０は１つしか示していない。図１では１つしか示していない３つのコイルば
ね１０は、第１の液圧的な減衰ばねエレメントの下側に位置する共通の別のばね
エレメントを形成している。第１の液圧的な減衰ばねエレメントは、ゴム壁３、
作業室１、レリーズダイアフラム５、補償室２ならびに作業室１と補償室２との
間に位置するオーバフロー通路１１によって形成される。コイルばね１０の上側
は分離壁６に支持されており、このコイルばね１０の反対の側の端部は、二室型
支持支承装置の底部プレート１２に接触している。この底部プレートは、二室型
支持支承装置の主長手方向軸線の軸方向に、ケーシング９に対してこのケーシン
グ内で移動可能に配置されていて、予荷重室８の底部を形成している。ケーシン
グ９ならびに底部プレート１２の壁に対して予荷重室８は、弾性的な材料から成
る別のロールダイアフラム１９によってシールされている。底部プレート１２は
、予荷重室８とは反対の下面に、二室型支持支承装置を車体側に位置固定するた
めのねじ山付き孔２０を有している。

【００１８】 図１から判るように、底部プレート１２とケーシング９の、車体側の下側領域
との間には、約３〜５ｍｍのギャップ２１が設けられている。エンジン側に固定
されたゴム壁３と、車体側に固定された底部プレート１２とが固定的な位置を有
していることに基づいて、二室型支持支承装置に振動が導入することによって、
作業室１と、補償室２と、オーバフロー通路１１とに位置する液圧液体によって
液圧式に減衰される第１のゴムばねエレメントと、鋼製のコイルばね１０によっ
て形成される第２のばねエレメントとの間で分離壁６が運動させられる。両ばね
エレメントの協働に基づき、軟性の全ばね剛さ特性によって大きな振幅の低周波
数振動の効果的な減衰作用が保証される。

【００１９】 さらに図１から判るように、分離壁６はその中心に、上向きに作業室１内にま
で達する管状の部分領域１５を有し、この管状の部分領域は作業室１と予荷重室
８との間の接続路を形成している。管状の部分領域１５の下部開口は、逆止弁と
して構成された切換エレメント１６によって閉塞される。予荷重室８と補償室２
との間には、図１の右手の部分域に図示した電磁式の切換弁として構成された別
の切換エレメント１７が位置している。

【００２０】 切換エレメント１６，１７ならびに予荷重室８および底部プレート１２の協働
に基づいて予荷重室８の内部には、エンジンを介して二室型支持支承装置内へ導
入される振動のみによって液圧クッションを形成することが可能になる。予荷重
室８内にこのような液圧クッションを形成することによって、液圧支承装置全体
は、底部プレート１２を除いて車体に対して相対的に持上げられ、したがってケ
ーシング９の底部は上向きに底部プレート１２に圧着されるので、中間プレート
６とケーシング９と底部プレート１２との固定的な結合によって力伝達はもはや
コイルばね１０を介しては行われず、したがってこのコイルばねは機能しない。
コイルばね１０が機能しないことによって、二室型支持支承装置の減衰特性は著
しく硬性になる。なぜならば、第１のゴムばね減衰エレメントが依然として働く
からである。

【００２１】 予荷重室８の内部に液圧クッションを形成するための前提条件は、予荷重室８
と補償室２との間の接続を電磁式の切換弁１７の閉鎖によって断つことである。
この手段によって、図１に図示した開放した電磁式の切換弁１７において矢印Ｐ
で示したような、補償室２内への液圧液体の逆流は阻止される。液圧クッション
の形成は、作業室１内への振動の導入によって発生した過圧に基づいて行われ、
この過圧に基づいて、管状の部分領域１５を介して作業室１から液圧液体は、過
圧によって開放された逆止弁１６を介して予荷重室８内へ達することになる。

【００２２】 予荷重室内へ侵入した液圧液体は液圧支承装置を底部プレート１２に向かって
押圧し、かつコイルばね１０のブリッジング（Ｕｅｂｅｒｂｒｕｅｃｋｕｎｇ）
を生ぜしめる。

【００２３】 液圧支承装置の降下は、負圧管路を接続ニップル２２に接続することによって
支援することができる。この接続ニップル２２はケーシング９の内部で、底部プ
レート１２の下側のギャップ２１に開口しているので、接続された負圧はケーシ
ング９の下部部分に対してサクション作用を生ぜしめる。

【００２４】 図２に示した、底部プレート１２および切換弁１７の位置は、二室型支持支承
装置が、硬性の減衰特性による運転状態にあることを示している。この位置にお
けるコイルばね１０のずれ滑りは、各コイルばね１０の上端と下端にそれぞれ係
合するマンドレル１３，１４によって防止される。

【００２５】 コイルばね１０の減衰可能性を不作用にする、予荷重室８の内部に在る液圧ク
ッションを排除しようとする場合には、底部プレート１２を、図１に示したよう
な元の位置へ復帰できるようにすることが必要である。予圧室８の内部の液圧ク
ッションの減成は、電磁式の切換弁１７の開放によって行われ、この開放によっ
て液圧液体は、接続孔１８を通って補償室２内へ流出することができる。底部プ
レート１２の持上げ位置への復帰によって、二室型支持支承装置の上部領域にお
けるゴムばね減衰エレメントも、コイルばね１０によって形成された別のばねエ
レメントも共に再び働くことになり、したがって二室型支持支承装置にとっては
、上部のゴムばね減衰エレメントだけが働いている場合の減衰特性よりも、全体
としてより軟性の減衰特性が作用することになる。

【００２６】 したがって、図１および図２から判るように、コイルばね１０のばね特性に応
じて二室型支持支承装置の著しく異なった減衰剛さが、コイルばね１０によって
形成された別のばねエレメントのブロッキングもしくはアンチブロッキングによ
って惹起される。この場合、コイルばね１０のブロッキングは、二室型支持支承
装置内へ導入された振動に基づいて惹起された、作業室１を介しての、もしくは
電磁式の切換弁１７の作動による接続孔１８の開閉を介しての圧送作用のみによ
って行われる。したがって、極めてコンパクトな方式で、ただ１つの二室型支持
支承装置を介して種々異なった減衰特性を得ることが可能になる。

【００２７】 同一課題を解決するための本発明の第２番目の構成手段は、図３および図４に
示した二室型支持支承装置によって実現される。この二室型支持支承装置は、本
発明の第１番目の構成手段による支承装置ですでに詳説したように、やはり作業
室１を有しており、この作業室は、支承したいエンジン側の上側をゴム壁３によ
って仕切っている。作業室１の下側は、中間プレート４によって仕切られており
、この中間プレートの中央領域には、弾性的な材料から製造されたレリーズダイ
アフラム５が嵌め込まれている。レリーズダイアフラム５および中間プレート４
の下側には補償室２が位置しており、この補償室２の下側には固定的な分離壁６
が位置している。固定的な分離壁６に対して補償室２は、弾性的な材料から製造
されたダイアフラム７によってシールされている。

【００２８】 補償室２から離反した方の分離壁６の下側には、別の中空室が予荷重室８とし
て配置されており、この予荷重室の側壁は、ポット状のケーシング９によって形
成され、かつ予荷重室の内部には、中心長手方向軸線に対する１つの同心円上に
位置する３つのコイルばね１０が配置されている。これら３つのコイルばね１０
は一緒に１つのばねエレメントを形成し、このばねエレメントは、作業室１、補
償室２、ゴム壁３、中間プレート４およびオーバフロー通路１１から構成された
第１の液圧式ゴムばね減衰エレメントと直列に接続されている。コイルばね１０
は上端を固定的な分離壁６に支持されており、これに対してこのコイルばね１０
の他端は、二室型支持支承装置の底部プレート１２に当接しており、この底部プ
レートは二室型支持支承装置の主長手方向軸線の軸方向に、ケーシング９に対し
てこのケーシング内をシフト可能に配置されており、かつ予荷重室８の底部を形
成している。ケーシング９ならびに底部プレート１２の壁に対して予荷重室８は
、弾性的な材料から成る別のロールダイアフラム１９によってシールされている
。底部プレート１２は、予荷重室８から離反した方の下面に同じく、二室型支持
支承装置を車体側に固定するためのねじ山付き孔２０を有している。

【００２９】 図３から判るように、図１と図２に示した実施例に相応して底部プレート１２
とケーシング９の車体側下部域との間には、約３〜５ｍｍのギャップ２１が設け
られている。エンジン側に固定されたゴム壁３と、車体側に固定された底部プレ
ート１２が固定的な位置を有していることに基づいて、二室型支持支承装置への
振動導入によって、作業室１、補償室２およびオーバフロー通路１１内に位置す
る液圧液体によって液圧減衰される第１のゴムばね減衰エレメントと、鋼製のコ
イルばね１０によって形成される第２のばねエレメントとの間を、分離壁６は運
動させられる。両ばねエレメントの協働に基づき、この運転状態では二室型支持
支承装置の軟性の全ばね剛さ特性によって大きな振幅の低周波数振動の効果的な
減衰作用が保証される。

【００３０】 図３および図４に示した第２実施例は、第１実施例に対比すれば、分離壁６が
その中心に、分離壁６から離反した方の上端部で中間プレート４と結合された管
状の部分領域１５を有していることを特徴としている。この管状の部分領域１５
は、図３および図４から判るように、補償室２に通じる２つの接続孔３０，３１
を有している。分離壁６の下面には、中空円筒状の突出部３２が配置されている
。この中空円筒状の突出部３２の内部には第１の切換装置３３が位置しており、
この第１の切換装置は逆止弁３４と、その下側に位置するプランジャシリンダ３
５とから成っている。このプランジャシリンダ３５は圧送装置を形成し、この圧
送装置によって液圧液体は、補償室２から接続孔３０，３１、管状の部分領域１
５および逆止弁３４を介して予荷重室８へ圧送される。図３および図４に示した
本発明の二室型支持支承装置は第１の切換装置３３に加えて、第２の切換装置３
６を有しており、この第２の切換装置は電磁式の切換弁から成り、かつ予荷重室
８と補償室２との間の接続孔３７を閉塞するために適している。

【００３１】 図３に示した二室型支持支承装置の運転状態では、コイルばね１０も上側の液
圧式のゴムばね減衰エレメントも共に働いている。プランジャシリンダ３５によ
って補償室２から予荷重室８内へ移送された液圧液体は、問題なく再び補償室２
内へ還流することができる。なぜならば、電磁弁３６が開放されており、液圧液
体は接続孔３７を通流できるからである。

【００３２】 接続されたエンジンの運転状態によって、二室型支持支承装置の減衰特性を硬
性にすることが所望されると、電磁式の切換弁３６が作動制御されて接続孔３７
を閉塞する。したがって、補償室２内への液圧液体の還流は閉止されている。プ
ランジャシリンダ３５によって補償室２から予荷重室８へ移送された液圧液体は
今や予荷重室８の内部に液圧クッションを形成するために働き、この液圧クッシ
ョンによって、第１実施例ですでに説明した機能形式に相応して、底部プレート
１２はケーシング９と当接させられる。この当接は円筒状の当接面３８ならびに
円錐形の当接面３９によって行われる。底部プレート１２とケーシング９との間
の二重のロッキングによって、著しく大きな半径方向力がかかった場合でも、二
室型支持支承装置の傾動を防止することが保証される。なぜならば、生ぜしめら
れる横方向応力が当接面によって確実に伝達されるからである。

【００３３】 二室型支持支承装置を、図４に示したような硬性の減衰特性の運転状態から、
再び軟性の減衰特性の運転状態へ移行させようとする場合には、コイルばね１０
の減衰能を無効にする、予荷重室８内の液圧クッションを解消することが必要で
ある。予荷重室８内における液圧クッションの減成は、電磁式の切換弁３６の開
放によって行われるので、接続孔３７の再開放によって液圧液体は補償室２内へ
還流することができる。

【００３４】 圧送装置として設けられたプランジャシリンダ３５の機能形式を次に図５ａ〜
図５ｄに基づいて説明する。これらの図面では、逆止弁３４ならびに、やはり中
空円筒状の突出部３２内に位置しているプランジャシリンダ３５が拡大断面図で
図示されている。

【００３５】 プランジャシリンダ３５の圧送作用は、液圧支承装置の「軟性」状態における
、すなわち二室型支持支承装置内へ振動が導入される場合における、分離壁６の
運動に基づいている。エンジン側に固定されたゴム壁３と車体側に固定された底
部プレート１２が固定的な位置を占めていることに基づいて、二室型支持支承装
置への振動の導入によって、図５ａに示した矢印Ｂに相応して分離壁６は上方・
下方運動させられる。プランジャシリンダ３５の圧送サイクルは、分離壁６の振
動に相応した上方・下方運動によって生じる。図４ａ〜図４ｄでは、圧送サイク
ルが４つの異なった段階で図示されている。

【００３６】 プランジャシリンダ３５は主として、分離壁６の中空円筒状の突出部３２の内
部を二室型支持支承装置の主軸線の方向で軸方向に摺動可能なピストン４３と、
このピストン４３の上面と逆止弁ケーシング４６の下面との間で可変の室容積Ｖ
１を有する中間室４８内に配置されたスペーサばね４２と、内部中心に配置され
た逆止弁４７とから構成されており、逆止弁は弁座４４と圧着ばね４５とから成
っている。図５ａでは、液圧式のゴムばね減衰エレメントもコイルばねエレメン
トも共に働いている二室型支持支承装置の位置が図示されている。これは、予荷
重室８内に液圧クッションが形成されていないことを意味している。図５ａの図
示では、プランジャシリンダ３５のピストン４３が中空円筒状の突出部３２内へ
入り込んでおり、逆止弁３４も、ピストン４３内に位置する逆止弁４７も共に開
放した状態にある。逆止弁３４とピストン４３との間の室容積Ｖ１は小さな値を
有している。

【００３７】 図５ａに示した矢印Ｐに相応して分離壁６が、補償室２の方向に上方運動する
と、中間室４８の室容積Ｖ１は増大する。したがって中間室４８内には負圧が発
生し、その結果、逆止弁４７の弁座４４は負圧および圧着ばね４５のばね力の作
用を受けて矢印Ｑ２に相応して上方運動する。これは逆止弁４７が閉鎖すること
を意味している。同時に中間室４８内の過圧によって液圧液体は、開放した逆止
弁３４を通って補償室２から接続孔３０，３１ならびに管状の部分領域１５を経
て中間室４８内へ吸込まれる。

【００３８】 図５ｂでは、逆止弁３４を開放させかつ逆止弁４７を閉鎖させた、分離壁６の
上方運動の中間段階が図示されている。

【００３９】 分離壁６の振動運動に基づいて、この分離壁は、図５ｃに示した矢印Ｐに相応
して、図５ａおよび図５ｂに示した上方運動から次いで下方運動を行い、これに
よって、中間室４８の最大可能室容積Ｖ１は運動反転の瞬間に再び縮小し始める
。室容積の縮小に伴って中間室４８の内部では昇圧が生じ、これによって一方で
は逆止弁３４の弁座４０が、昇圧と圧着ばね４１のばね力とに基づいて矢印Ｑ１
に相応して上方運動し、その結果、逆止弁３４は閉鎖する。矢印Ｐの方向での分
離壁６の更なる運動によって中間室４８の内部の圧力はさらに昇圧し、これによ
ってピストン４３の内部に配置された逆止弁４７は開放する。開放した逆止弁４
７により、分離壁６の更なる下方運動に基づいて、中間室４８内にある液圧液体
が予荷重室８内へ圧入される。

【００４０】 図５ｄでは、逆止弁３４が閉鎖した状態、逆止弁４７が開放した状態にあり、
したがって中間室４８の内部にある液圧液体が予荷重室８内へ下向きに逃げるこ
とのできる、分離壁６の下方運動中の中間段階が図示されている。

【００４１】 分離壁６が振動振幅の範囲内でその運動の下死点、つまり中間室４８がその最
小容積Ｖ１を占めるところの下死点を通過すると、図５ａに矢印Ｐで示したよう
に分離壁６の新たな上方運動によって新規の振動サイクルが始まる。分離壁６の
新規の上方運動によって中間室４８の内部には負圧が生じるので、逆止弁４７が
、図５ａについてすでに説明したように閉鎖する一方、逆止弁３４は開放するの
で、改めて液圧液体が補償室２から中間室４８内へ流入することができる。

【００４２】 したがって、二室型支持支承装置の内部に位置する分離壁６の各振動サイクル
毎に液圧液体は予荷重室８内へ圧入され、これによって、電磁式の切換弁３６が
接続孔３７を閉塞し、したがって、予荷重室８から液圧液体が逃げられない限り
、液圧クッションが増成させられる。

【００４３】 さらに、本発明の配置構成の利点は、予荷重室８の内部の液圧クッションを徐
々に増成することによってピストン４３に同じく予荷重もしくはプレロードがか
けられるので、振動が徐々に消滅し、プランジャシリンダがそれ以上作動されな
くなることである。この状態では図４に示したように、底部プレート１２はケー
シング９に当接するので、底部プレート１２と分離壁６との間に挿入されたコイ
ルばねは働かない。

【００４４】 二室型支持支承装置をコイルばね１０が再び作用する状態へ戻すためには、電
磁式の切換弁３６によって接続孔３７が開放される。この開放によって、予荷重
室８内の過圧は減成されるので、底部プレート１２とケーシング９との間のブロ
ッキングは解消される。

【００４５】 特別な構成によれば、液圧クッションの増成もしくは底部プレート１２とケー
シング９との間のブロッキングは、ケーシング壁に装着された接続ニップル２２
に負圧チューブを接続し、これによって底部プレート１２とケーシング９との間
のブロッキング運動を付加的に助成するようにして、支援することも可能である
。

【００４６】 以上の説明から明らかなように、液圧式の減衰部と２つの著しく相異した減衰
ばね率とを有する二室型支持支承装置では、軟性の減衰特性から硬性の減衰特性
への移行は、二室型支持支承装置内へ導入される振動のみによって惹起される。
したがって、相応の液圧クッションを形成するために外部駆動装置の必要はない
ので、著しくコンパクトで低廉な解決手段が可能になる。相応の液圧クッション
を形成するための液体は非圧縮性であるので、全支承システムは、著しく高い軸
方向力を吸収することができる。それのみならず、本発明の提案する解決手段は
、二室型支持支承装置が内部に何らかのルーズな構成部品を有していず、しかも
１つの密封システムを形成しているという利点を有している。

【図面の簡単な説明】

【図１】 請求項１に相当する構成手段を有する二室型支持支承装置を軟性減衰特性の切
換え位置で示した断面図である。

【図２】 硬質減衰特性の切換え位置で示した二室型支持支承装置の図１相当断面図であ
る。

【図３】 請求項４に相当する構成手段を有する二室型支持支承装置を軟性減衰特性の切
換え位置で示した断面図である。

【図４】 硬質減衰特性の切換え位置で示した二室型支持支承装置の図３相当断面図であ
る。

【図５ａ】 図３に示した二室型支持支承装置の圧送装置を第１圧送位置で示した拡大図で
ある。

【図５ｂ】 図３に示した二室型支持支承装置の圧送装置を第２圧送位置で示した拡大図で
ある。

【図５ｃ】 図３に示した二室型支持支承装置の圧送装置を第３圧送位置で示した拡大図で
ある。

【図５ｄ】 図３に示した二室型支持支承装置の圧送装置を第４圧送位置で示した拡大図で
ある。

【符号の説明】

１ 作業室、 ２ 補償室、 ３ ゴム壁、 ４ 中間プレート、 ５ レリ
ーズダイアフラム、 ６ 分離壁、 ７ ダイアフラム、 ８ 予荷重室、 ９
ケーシング、 １０ コイルばね、 １１ オーバフロー通路、 １２ 底部
プレート、 １３，１４ マンドレル、 １５ 部分領域、 １６ 切換エレメ
ントまたは逆止弁、 １７ 切換エレメントまたは切換弁、 １８ 接続孔、
１９ ロールダイアフラム、 ２０ ねじ山付き孔、 ２１ ギャップ、 ２２
接続ニップル、 ３０，３１ 接続孔、 ３２ 突出部、 ３３ 切換装置、
３４ 逆止弁、 ３５ プランジャシリンダ、 ３６ 切換弁、 ３７ 接続
孔、 ３８ 当接面、 ３９ 当接面、 ４０ 弁座、 ４１ 圧着ばね、 ４
２ スペーサばね、 ４３ ピストン、 ４４ 弁座、 ４５ 圧着ばね、 ４
６ 逆止弁ケーシング、 ４７ 逆止弁、 ４８ 中間室

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 特に自動車におけるエンジン支承装置のための、液圧式の減
   衰部を備えた二室型支持支承装置であって、当該二室型支持支承装置が、第１の
   液圧式の減衰ばねエレメントと、１つのばねエレメントと、液体充填された少な
   くとも１つの作業室と、該作業室にオーバフロー通路を介して接続された少なく
   とも１つの補償室とから形成されており、前記減衰ばねエレメントに、別個の予
   荷重室内に配置された、ブロッキング可能な別のばねエレメントが直列に後置さ
   れている形式のものにおいて、ブロッキング可能なばねエレメント（１０）を有
   する予荷重室（８）が、互いに独立して制御可能な少なくとも２つの切換エレメ
   ント（１６，１７）を介して作業室（１）と補償室（２）とに液圧的に接続され
   ており、エンジンから二室型支持支承装置に導入された振動によって、予荷重室
   （８）が、別のばねエレメント（１０）をブロッキングするための液圧液体で充
   填可能であることを特徴とする、液圧式の減衰部を備えた二室型支持支承装置。
2. 【請求項２】 １つの切換エレメント（１６）が、作業室（１）と予荷重室
   （８）との間に配置された逆止弁である、請求項１記載の二室型支持支承装置。
3. 【請求項３】 １つの切換エレメント（１７）が、補償室（２）と予荷重室
   （８）との間に配置された電磁式の切換弁である、請求項１または２記載の二室
   型支持支承装置。
4. 【請求項４】 請求項１の上側概念部に記載した形式の、特に自動車におけ
   るエンジン支承装置のための、液圧式の減衰部を備えた二室型支持支承装置にお
   いて、予荷重室（８）が、二室型支持支承装置に導入された振動によって駆動さ
   れる、予荷重室（８）を液圧液体で充填するために設けられた圧送装置が配置さ
   れた第１の管路と、内部に挿入された電磁式の切換弁（３６）を備えた第２の管
   路とを介して補償室（２）に接続されていることを特徴とする、液圧式の減衰部
   を備えた二室型支持支承装置。
5. 【請求項５】 圧送装置が、プランジャピストンと逆止弁（３４）とを有し
   ており、該逆止弁（３４）が、ブランジャピストンと補償室（２）との間に配置
   されていて、該補償室（２）から予荷重室（８）への通流を可能にしている、請
   求項４記載の二室型支持支承装置。
6. 【請求項６】 ブロッキング可能なばねエレメント（１０）が、補償室（２
   ）の壁を形成する分離壁（６）と、予荷重室（８）の壁を形成する可動な底部プ
   レート（１２）との間に配置されている、請求項１から５までのいずれか１項記
   載の二室型支持支承装置。
7. 【請求項７】 ブロッキング可能なばねエレメント（１０）が、二室型支持
   支承装置の中心長手方向軸線に対して同心的に配置された少なくとも２つ、有利
   には３つのコイルばねから成っている、請求項１から６までのいずれか１項記載
   の二室型支持支承装置。
8. 【請求項８】 可動な底部プレート（１２）が、二室型支持支承装置を取り
   囲む外側のケーシング壁（９）に、円筒形のセンタリング面（３８）と円錐形の
   センタリング面（３９）とによってばねエレメント（１０）のブロッキング位置
   で保持されている、請求項６記載の二室型支持支承装置。