JPH0383312A - 金属化フィルム及びコンデンサ - Google Patents
金属化フィルム及びコンデンサInfo
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- JPH0383312A JPH0383312A JP22062189A JP22062189A JPH0383312A JP H0383312 A JPH0383312 A JP H0383312A JP 22062189 A JP22062189 A JP 22062189A JP 22062189 A JP22062189 A JP 22062189A JP H0383312 A JPH0383312 A JP H0383312A
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Fixed Capacitors And Capacitor Manufacturing Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は二軸延伸ポリプロピレンフィルムに蒸着せしめ
たコンデンサ用金属化フィルムの改良に関するものであ
る。
たコンデンサ用金属化フィルムの改良に関するものであ
る。
二軸延伸ポリプロピレンフィルムは電気特性に優れてい
るため誘電体層として特によく用いられている。金属化
ポリプロピレンフィルムは、例えば特開昭５８−６０５
２１号公報に開示されている。
るため誘電体層として特によく用いられている。金属化
ポリプロピレンフィルムは、例えば特開昭５８−６０５
２１号公報に開示されている。
しかしながら、これら従来の技術には蒸着膜厚の部分的
抜けや経日的に容量が低下していくという欠点が見られ
た。
抜けや経日的に容量が低下していくという欠点が見られ
た。
本発明は上記従来の技術の欠点を解消し、蒸着膜の抜け
や容量変化の少ない金属フィルムを提供することを目的
とする。
や容量変化の少ない金属フィルムを提供することを目的
とする。
本発明は、（１）二軸延伸ポリプロピレンフィルムの少
なくとも片面に蒸着金属層が設けられた金属化フィルム
において、該二軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金
属層側表面の表面粗さ（Ｒａ）が０．０４〜０．１３μ
ｍであり、該二軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金
属層側表層の原子構成比が（窒素原子の数／炭素原子の
数）の比において０．００５〜０．０８の範囲にあり（
酸素原子の数／炭素原子の数）の比において０゜０５〜
０．２５の範囲にあり、且つ蒸着金属層が少なくとも２
種類の金属からなることを特徴とするコンデンサ用金属
化フィルム、及び（２）該金属化フィルムを合せ巻き回
してなるフィルムコンデンサ、をその要旨とする 本発明に用いる二軸延伸ポリプロピレンフィルムの表面
粗さ（Ｒａ）は０． ０３〜０． １３ μｍ。
なくとも片面に蒸着金属層が設けられた金属化フィルム
において、該二軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金
属層側表面の表面粗さ（Ｒａ）が０．０４〜０．１３μ
ｍであり、該二軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金
属層側表層の原子構成比が（窒素原子の数／炭素原子の
数）の比において０．００５〜０．０８の範囲にあり（
酸素原子の数／炭素原子の数）の比において０゜０５〜
０．２５の範囲にあり、且つ蒸着金属層が少なくとも２
種類の金属からなることを特徴とするコンデンサ用金属
化フィルム、及び（２）該金属化フィルムを合せ巻き回
してなるフィルムコンデンサ、をその要旨とする 本発明に用いる二軸延伸ポリプロピレンフィルムの表面
粗さ（Ｒａ）は０． ０３〜０． １３ μｍ。
好ましくは０．０４〜０．１０μｍである。この範囲よ
りＲａが小さい場合には、フィルムの滑りが極端に悪く
なるため、フィルム裁断時や素子巻などの作業性が劣り
“皺”や“ズレ”等が発生し、欠点による収率の低下や
素子中の“皺”によりコンデンサの破壊電圧が低下する
。逆にＲａがこの範囲よりも大きい場合にはコロナ放電
による蒸着膜の消失によりコンデンサの容量低下が大き
くなる。
りＲａが小さい場合には、フィルムの滑りが極端に悪く
なるため、フィルム裁断時や素子巻などの作業性が劣り
“皺”や“ズレ”等が発生し、欠点による収率の低下や
素子中の“皺”によりコンデンサの破壊電圧が低下する
。逆にＲａがこの範囲よりも大きい場合にはコロナ放電
による蒸着膜の消失によりコンデンサの容量低下が大き
くなる。
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの表層（通常表面から
１０ｎｍ深さ以内の層）における窒素原子の数と炭素原
子の数との比（以下ｒＮ／ＣＪと略す。）は０．００５
〜０．０８の範囲にあることが必要であり、さらに好ま
しくは０．０１〜０゜０５の範囲にあることが望ましい
。Ｎ／Ｃがこの範囲より小さい値になると、フィルム面
同志のスレによる微小な傷の部分が蒸着されず、均一で
強固な接着力が得られない。長時間課電されると蒸着膜
厚の消失が生じ、コンデンサの容量低下が大きい。また
逆に、このＮ／Ｃが上記範囲の上限を越えると、フィル
ム及び金属を蒸着したフィルムは静電気が高くなり、フ
ィルムの滑りが非常に悪くなるため、ブロッキングによ
る破れやコンデンサ素子巻きなどの作業性が劣ったもの
となり、素子の中に発生する“皺”などのために課電時
に電荷集中が起り、破壊電圧を低下させる。
１０ｎｍ深さ以内の層）における窒素原子の数と炭素原
子の数との比（以下ｒＮ／ＣＪと略す。）は０．００５
〜０．０８の範囲にあることが必要であり、さらに好ま
しくは０．０１〜０゜０５の範囲にあることが望ましい
。Ｎ／Ｃがこの範囲より小さい値になると、フィルム面
同志のスレによる微小な傷の部分が蒸着されず、均一で
強固な接着力が得られない。長時間課電されると蒸着膜
厚の消失が生じ、コンデンサの容量低下が大きい。また
逆に、このＮ／Ｃが上記範囲の上限を越えると、フィル
ム及び金属を蒸着したフィルムは静電気が高くなり、フ
ィルムの滑りが非常に悪くなるため、ブロッキングによ
る破れやコンデンサ素子巻きなどの作業性が劣ったもの
となり、素子の中に発生する“皺”などのために課電時
に電荷集中が起り、破壊電圧を低下させる。
また、二軸延伸ポリプロピレンフィルムの表層（通常表
面から１０ｎｍ深さ以内の層）における酸素原子の数と
炭素原子の数との比（以下「Ｏ／Ｃ」と略す。）は０゜
０５〜０．２５の範囲にあることが必要である。より好
ましくは０．０８〜０．２２、さらに好ましくは０．１
０〜０．１８の範囲が望ましい。この範囲より小さい値
になると、均一で強固な接着力が得られず、長時間課電
されると蒸着膜厚の消失が生じ、コンデンサの容量低下
が大きい。また逆に、Ｏ／Ｃが上記範囲の上限を越える
と、静電気が高くなり、フィルムの滑りが悪くなるため
、プロキングによる破れや“皺”発生による破壊電圧の
低下を生じる。本発明の重要なポイントは、二軸延伸ポ
リプロピレンフィルムの表層（通常、表面からｌＱｎｍ
程度の深さまでの極薄層）が、酸素原子と窒素原子を前
記した範囲内の量で同時に保有していることである。
面から１０ｎｍ深さ以内の層）における酸素原子の数と
炭素原子の数との比（以下「Ｏ／Ｃ」と略す。）は０゜
０５〜０．２５の範囲にあることが必要である。より好
ましくは０．０８〜０．２２、さらに好ましくは０．１
０〜０．１８の範囲が望ましい。この範囲より小さい値
になると、均一で強固な接着力が得られず、長時間課電
されると蒸着膜厚の消失が生じ、コンデンサの容量低下
が大きい。また逆に、Ｏ／Ｃが上記範囲の上限を越える
と、静電気が高くなり、フィルムの滑りが悪くなるため
、プロキングによる破れや“皺”発生による破壊電圧の
低下を生じる。本発明の重要なポイントは、二軸延伸ポ
リプロピレンフィルムの表層（通常、表面からｌＱｎｍ
程度の深さまでの極薄層）が、酸素原子と窒素原子を前
記した範囲内の量で同時に保有していることである。
蒸着金属層を片面にのみ設ける場合は、二軸延伸ポリプ
ロピレンフィルムの２つの表面のうち蒸着金属層を設け
る面側の表層のみが、上記範囲の０／Ｃ及びＮ／Ｃを有
していることが好ましい。
ロピレンフィルムの２つの表面のうち蒸着金属層を設け
る面側の表層のみが、上記範囲の０／Ｃ及びＮ／Ｃを有
していることが好ましい。
非蒸着面側表層が上記範囲のＯ／Ｃ及びＮ／Ｃを有する
二軸延伸ポリプロピレンフィルムでは、裁断する工程に
おいて、蒸着後の保存状態によってはブロッキングの影
響により、非蒸着面に蒸着金属が転・写され剥離するこ
とがある。
二軸延伸ポリプロピレンフィルムでは、裁断する工程に
おいて、蒸着後の保存状態によってはブロッキングの影
響により、非蒸着面に蒸着金属が転・写され剥離するこ
とがある。
なお、表層が酸素原子のみを保有している場合、あるい
はその逆に窒素原子のみを保有している場合は、いずれ
も蒸着金属層との接着が劣ったものとなる。
はその逆に窒素原子のみを保有している場合は、いずれ
も蒸着金属層との接着が劣ったものとなる。
本発明において、蒸着金属層を構成する金属は、特に限
定はされないが、少なくとも２種類の金属の組合せが必
要である。好ましい金属の組合せとしては、Ｚｎ／Ａ
１．Ｚｎ／ＣｕＸＺｎ／Ｎ ｉ等がある。Ａ１金属蒸着
単独であれば長時間課電において、電界集中によって酸
化物を生成させ、その酸化物が高絶縁物でさらにストレ
ス集中により、蒸着膜の金属飛散が進行し、コンデサー
の容量減少が促進される。Ｚｎ金属蒸着単独であれば、
耐湿性が悪く、極低湿度下で扱わなければＺｎ（０）Ｔ
）２にどんどん変化し電極適性を損うため、コンデンサ
として実用化されにくい。
定はされないが、少なくとも２種類の金属の組合せが必
要である。好ましい金属の組合せとしては、Ｚｎ／Ａ
１．Ｚｎ／ＣｕＸＺｎ／Ｎ ｉ等がある。Ａ１金属蒸着
単独であれば長時間課電において、電界集中によって酸
化物を生成させ、その酸化物が高絶縁物でさらにストレ
ス集中により、蒸着膜の金属飛散が進行し、コンデサー
の容量減少が促進される。Ｚｎ金属蒸着単独であれば、
耐湿性が悪く、極低湿度下で扱わなければＺｎ（０）Ｔ
）２にどんどん変化し電極適性を損うため、コンデンサ
として実用化されにくい。
前述のとおり、蒸着金属は、容量減少を小さく、蒸着金
属の耐湿性を改善するには、少なくとも２種類以上の金
属からなることが必要である。しかし、Ｚｎ／ＡＩの金
属を蒸着する際、フィルム表面の活性がＯ／Ｃのみでは
真空中で溶融した金属が揮散しフィルム表面に蒸着され
る時、運動エネルギー、拡散エネルギー等の違いにより
、真空度や蒸発温度のバラツキによって均一な蒸着膜を
得ることができない。上記範囲のＯ／Ｃ及びＮ／Ｃを有
する高活性なフィルム表面であれば、金属との接着性が
向上し均一な蒸着が可能となる。
属の耐湿性を改善するには、少なくとも２種類以上の金
属からなることが必要である。しかし、Ｚｎ／ＡＩの金
属を蒸着する際、フィルム表面の活性がＯ／Ｃのみでは
真空中で溶融した金属が揮散しフィルム表面に蒸着され
る時、運動エネルギー、拡散エネルギー等の違いにより
、真空度や蒸発温度のバラツキによって均一な蒸着膜を
得ることができない。上記範囲のＯ／Ｃ及びＮ／Ｃを有
する高活性なフィルム表面であれば、金属との接着性が
向上し均一な蒸着が可能となる。
次に、本発明の金属化フィルムの製造方法の一例につい
て説明する。但し、本発明は以下の製造方法に限定され
るものではない。
て説明する。但し、本発明は以下の製造方法に限定され
るものではない。
まず、灰分３０ ｐ ｐｍ以下（好ましくは２０ｐｐｍ
以下）、アイソタクチック度９６．５〜９９゜０％より
なるポリプロピレンを２４０〜２８０’Ｃにて溶融して
シート状とし、これを６０〜９６℃（表面粗さを０．０
３〜０．１３μｍにコントロールするには、８５〜９３
℃がより好ましい。）で徐冷して冷却固化せしめる。
以下）、アイソタクチック度９６．５〜９９゜０％より
なるポリプロピレンを２４０〜２８０’Ｃにて溶融して
シート状とし、これを６０〜９６℃（表面粗さを０．０
３〜０．１３μｍにコントロールするには、８５〜９３
℃がより好ましい。）で徐冷して冷却固化せしめる。
このシートを１２０〜１５０℃の温度で長手方向に４．
０〜５６５倍の延伸を行なう。長手方向の延伸は粗面フ
ィルムの形成に重要であり、表面粗さを維持するには、
１４０〜１５０℃の高温下で長さ方向４．５〜５．０倍
延伸するのがより好ましい範囲である。
０〜５６５倍の延伸を行なう。長手方向の延伸は粗面フ
ィルムの形成に重要であり、表面粗さを維持するには、
１４０〜１５０℃の高温下で長さ方向４．５〜５．０倍
延伸するのがより好ましい範囲である。
次いで、長手方向と直角方向（幅方向）に１５５〜１７
０℃の温度で８． ０〜１１．０倍延伸し、次いで幅方
向に４〜１０％の弛緩をしつつ、１５０〜１６５℃で熱
処理を行なう。
０℃の温度で８． ０〜１１．０倍延伸し、次いで幅方
向に４〜１０％の弛緩をしつつ、１５０〜１６５℃で熱
処理を行なう。
このフィルムを窒素と炭酸ガスの混合ガス雰囲気中に置
き、１０００〜６０００Ｊ／ｍ２の電気エネルギー量で
フィルム片面をコロナ放電処理する。Ｎ／Ｃ及びＯ／Ｃ
は混合ガス濃度とコロナ放電処理の電気エネルギーに大
きく影響されるが、上記範囲のＮ／Ｃ及びＯ／Ｃを得る
には、混合ガスの窒素／炭酸ガスの比は９０／１０〜７
０／３０が好ましく、コロナ放電処理の電気エネルギー
量は２５００〜５０００ Ｊ／ｍ２が好ましい範囲であ
る。
き、１０００〜６０００Ｊ／ｍ２の電気エネルギー量で
フィルム片面をコロナ放電処理する。Ｎ／Ｃ及びＯ／Ｃ
は混合ガス濃度とコロナ放電処理の電気エネルギーに大
きく影響されるが、上記範囲のＮ／Ｃ及びＯ／Ｃを得る
には、混合ガスの窒素／炭酸ガスの比は９０／１０〜７
０／３０が好ましく、コロナ放電処理の電気エネルギー
量は２５００〜５０００ Ｊ／ｍ２が好ましい範囲であ
る。
このフィルムを蒸着装置の中にセットし、フィルムのコ
ロナ放電処理面の上に、重量比で４７１に計量したＺｎ
／ＡＩの金属を１０〜６０ｎｍの膜厚で蒸着する。この
蒸着フィルムを細幅にスリットし、これを二枚重ね巻き
回してコンデンサ素子を作る。この素子を、常法に従っ
て、プレス、熱処理、端面封止及びリード線取り付けを
行なってコンデンサとする。
ロナ放電処理面の上に、重量比で４７１に計量したＺｎ
／ＡＩの金属を１０〜６０ｎｍの膜厚で蒸着する。この
蒸着フィルムを細幅にスリットし、これを二枚重ね巻き
回してコンデンサ素子を作る。この素子を、常法に従っ
て、プレス、熱処理、端面封止及びリード線取り付けを
行なってコンデンサとする。
次に、本発明に用いた測定法及び評価方法について述べ
る。
る。
（１）表面粗さ（Ｒａ）
ＪＩＳ Ｂ１２Ｏ３−１９７６による。カットオフは
０．２５ｍｍとする。
０．２５ｍｍとする。
（２）フィルム表層の原子構成比
国際電気株式会社製のＥＳＣＡスペクトロメーターＥＳ
２００型を用い、次の条件でフィルム表面を測定した。
２００型を用い、次の条件でフィルム表面を測定した。
励起Ｘ線：ＡＩ Ｋａ線（１４８６，６ｅＶ）Ｘ線出
カニ １０ｋＶ、２０ｍＡ 温 度＝ ２０℃ 運動エネルギー補正：中性炭素（〉″”ＣＨ２）の運動
エネルギー値を１２０２．ＯｅＶに合わせた。
カニ １０ｋＶ、２０ｍＡ 温 度＝ ２０℃ 運動エネルギー補正：中性炭素（〉″”ＣＨ２）の運動
エネルギー値を１２０２．ＯｅＶに合わせた。
得られたスペクトルから、Ｃ３３のピークと０１ｓのピ
ークの面積比を、酸素原子の数／炭素原子の数の比（０
／Ｃ）の値とし、またＣ１ｓのピークとＮ１３のピーク
の面積比を、窒素原子の数／炭素原子の数の比（Ｎ／Ｃ
）の値とした。
ークの面積比を、酸素原子の数／炭素原子の数の比（０
／Ｃ）の値とし、またＣ１ｓのピークとＮ１３のピーク
の面積比を、窒素原子の数／炭素原子の数の比（Ｎ／Ｃ
）の値とした。
（３）コンデンサの容量低下率（八〇）８μｍの蒸着フ
ィルムを巻回して１０μＦのコンデンサを作り、これを
８５℃の雰囲気中にて、ＡＣ３６０Ｖを荷電して５００
時間保つ。５００時間後の容量を測定し、最初の容量か
ら低下分を最初の容量で割って１００を乗じて％表示す
る。
ィルムを巻回して１０μＦのコンデンサを作り、これを
８５℃の雰囲気中にて、ＡＣ３６０Ｖを荷電して５００
時間保つ。５００時間後の容量を測定し、最初の容量か
ら低下分を最初の容量で割って１００を乗じて％表示す
る。
当然ながら、この容量低下率が小さいほど、コンデンサ
としてすぐれていることになる。
としてすぐれていることになる。
（４）コンデンサの破壊電圧
厚さ８μｍの蒸着フィルムを巻回して、容量１０μｍＦ
のコンデンサ素子を作る。これに、４００Ｖまで１００
Ｖ／秒の昇圧速度で荷電し、以後は５０Ｖずつ昇圧し、
１分間同電圧で荷電する。
のコンデンサ素子を作る。これに、４００Ｖまで１００
Ｖ／秒の昇圧速度で荷電し、以後は５０Ｖずつ昇圧し、
１分間同電圧で荷電する。
このようにしてコンデンサが破壊する時の電圧を破壊電
圧とする。この破壊電圧が高い程、コンデンサとしてす
ぐれていることになる。
圧とする。この破壊電圧が高い程、コンデンサとしてす
ぐれていることになる。
（５）加工性
金属蒸着フィルムを合せ巻き回して、コンデンサ素子を
作る。この素子巻き行程及び素子のできあがり状態をも
って加工性を評価する。この時素子巻き速度は４００ｍ
／分である。
作る。この素子巻き行程及び素子のできあがり状態をも
って加工性を評価する。この時素子巻き速度は４００ｍ
／分である。
○：良好
×：皺、端面不揃い、走行時のズレ等が発生（６）蒸着
膜厚の均一性 蒸着フィルムの下部より蛍光灯を点灯させて、蒸着フィ
ルムの上部より目視観察をする。長さ方向に２０ｍ検査
を行なう。
膜厚の均一性 蒸着フィルムの下部より蛍光灯を点灯させて、蒸着フィ
ルムの上部より目視観察をする。長さ方向に２０ｍ検査
を行なう。
○：蒸着膜厚にムラがない
×：蒸着膜厚にムラがあり、透過観察により濃淡部が生
じる。
じる。
〔実施例〕
次に、実施例に基づいて本発明をより詳しく説明する。
実施例１
灰分２０ｐｐｍ、アイソタクチック度９７．５％の三井
東圧化学株式会社のポリプロピレンを２６０℃にて溶融
シート状とし、これを９０℃で徐冷し冷却固化して、４
００μｍ厚のシートとした。
東圧化学株式会社のポリプロピレンを２６０℃にて溶融
シート状とし、これを９０℃で徐冷し冷却固化して、４
００μｍ厚のシートとした。
このシートを１４５℃の温度で長手方向に４．５倍の延
伸を行なった。次いで幅方向に１６５℃の温度で１０．
０倍延伸し、次いで幅方向に１６０℃で５．０％の弛緩
を行なった。このフィルムを窒素／炭酸ガスの容量比が
９０／１０の混合ガス雰囲気下で３０００Ｊ／ｍ２のエ
ネルギー量でコロナ放電処理をした。
伸を行なった。次いで幅方向に１６５℃の温度で１０．
０倍延伸し、次いで幅方向に１６０℃で５．０％の弛緩
を行なった。このフィルムを窒素／炭酸ガスの容量比が
９０／１０の混合ガス雰囲気下で３０００Ｊ／ｍ２のエ
ネルギー量でコロナ放電処理をした。
このようにして得られた処理フィルムを蒸着装置にセッ
トし、Ｚｎ／Ａｌの重量比４／１で２５ｎｍの膜厚を蒸
着し、金属化フィルムを得た。
トし、Ｚｎ／Ａｌの重量比４／１で２５ｎｍの膜厚を蒸
着し、金属化フィルムを得た。
得られた金属化フィルムを１００ｍｍ幅にスリットし、
合せ巻回して１０μＦのコンデンサ素子とした。このコ
ンデンサを用いて、８５℃の雰囲気下にてＡＣ３６０Ｖ
で５００時間荷電を行ないコンデンサの容量低下率を測
定した。コンデンサの破壊テストは常温で４００Ｖから
５０Ｖずつ昇圧を行ない、コンデンサが破壊するまで荷
電を行ない、その破壊電圧を測定した。結果を第１表に
示す。
合せ巻回して１０μＦのコンデンサ素子とした。このコ
ンデンサを用いて、８５℃の雰囲気下にてＡＣ３６０Ｖ
で５００時間荷電を行ないコンデンサの容量低下率を測
定した。コンデンサの破壊テストは常温で４００Ｖから
５０Ｖずつ昇圧を行ない、コンデンサが破壊するまで荷
電を行ない、その破壊電圧を測定した。結果を第１表に
示す。
実施例２
窒素／炭酸ガスの容量比を７５／２５に変更した以外は
、実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、
評価した。結果を第１表に示す。
、実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、
評価した。結果を第１表に示す。
実施例３
蒸着金属をＺ ｎ ／ Ｃｕに変更した以外は、実施例
１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、評価した
。結果を第１表に示す。
１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、評価した
。結果を第１表に示す。
比較例１
溶融シートを冷却固化する際、５０℃で急冷した以外は
、実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、
評価した。結果を第１表に示す。
、実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、
評価した。結果を第１表に示す。
比較例２
溶融シートを冷却固化する際、９６℃で徐冷し、且つ長
平方向の延伸温度を１５０℃とした以外は、実施例１と
全く同様にして金属化フィルムを製造し、評価した。結
果を第１表に示す。
平方向の延伸温度を１５０℃とした以外は、実施例１と
全く同様にして金属化フィルムを製造し、評価した。結
果を第１表に示す。
比較例３
コロナ放電処理を行なう時、窒素／炭酸ガスを用いず、
空気雰囲気下で処理を行なった以外は、実施例１と全く
同様にして金属化フィルムを製造し、評価した。結果を
第１表に示す。
空気雰囲気下で処理を行なった以外は、実施例１と全く
同様にして金属化フィルムを製造し、評価した。結果を
第１表に示す。
比較例４
窒素／炭酸ガスの容量比を６０／４０に変更した以外は
、実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、
評価した。結果を第１表に示す。
、実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、
評価した。結果を第１表に示す。
比較例５
コロナ放電処理のエネルギー量を８５０Ｊ／ｍ２に変更
した以外は、実施例１と全く同様にして金属化フィルム
を製造し、評価した。結果を第１表に示す。
した以外は、実施例１と全く同様にして金属化フィルム
を製造し、評価した。結果を第１表に示す。
比較例６
コロナ放電処理のエネルギー量を７０００Ｊ／ｍ２と変
更した以外は、実施例１と全く同様にして金属化フィル
ムを製造し、評価した。結果を第１表に示す。
更した以外は、実施例１と全く同様にして金属化フィル
ムを製造し、評価した。結果を第１表に示す。
比較例７
蒸着金属をＡＩに変更した以外は、実施例１と全く同様
にして金属化フィルムを製造し、評価した。結果を第１
表に示す。
にして金属化フィルムを製造し、評価した。結果を第１
表に示す。
第１表からＲａが０．０４μｍ以上、０．１３μｍ以下
、Ｎ／Ｃが０．００５以上、０．０８以下であり、Ｏ／
Ｃが０．０５以上、０．２５以下、かつ蒸着金属が２種
有しているもの、すなわち実施例１、実施例２及び実施
例３は、比較例１〜比較例７に比べて、コンデンサの容
量変化率が小さく、耐圧の向上がみられ、かつ素子巻工
程における皺の発生もなく、コンデンサ寿命が優れてい
ることがわかる。
、Ｎ／Ｃが０．００５以上、０．０８以下であり、Ｏ／
Ｃが０．０５以上、０．２５以下、かつ蒸着金属が２種
有しているもの、すなわち実施例１、実施例２及び実施
例３は、比較例１〜比較例７に比べて、コンデンサの容
量変化率が小さく、耐圧の向上がみられ、かつ素子巻工
程における皺の発生もなく、コンデンサ寿命が優れてい
ることがわかる。
本発明の金属化フィルムは、蒸着膜厚が均一で加工性に
優れ、コンデンサの容量低下率を損なうことなく、耐圧
が向上し、かつコンデンサの寿命が向上できた。
優れ、コンデンサの容量低下率を損なうことなく、耐圧
が向上し、かつコンデンサの寿命が向上できた。
Claims (2)
- （１）二軸延伸ポリプロピレンフィルムの少なくとも片
面に蒸着金属層が設けられた金属化フィルムにおいて、
該二軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金属層側表面
の表面粗さ（Ｒａ）が０．０４〜０．１３μｍであり、
該二軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金属層側表層
の原子構成比が（窒素原子の数／炭素原子の数）の比に
おいて０．００５〜０．０８の範囲にあり（酸素原子の
数／炭素原子の数）の比において０．０５〜０．２５の
範囲にあり、且つ蒸着金属層が少なくとも２種類の金属
からなることを特徴とするコンデンサ用金属化フィルム
。 - （２）請求項１記載の金属化フィルムを合せ巻き回して
なるフィルムコンデンサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1220621A JPH0744124B2 (ja) | 1989-08-28 | 1989-08-28 | 金属化フィルム及びコンデンサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1220621A JPH0744124B2 (ja) | 1989-08-28 | 1989-08-28 | 金属化フィルム及びコンデンサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0383312A true JPH0383312A (ja) | 1991-04-09 |
| JPH0744124B2 JPH0744124B2 (ja) | 1995-05-15 |
Family
ID=16753843
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1220621A Expired - Lifetime JPH0744124B2 (ja) | 1989-08-28 | 1989-08-28 | 金属化フィルム及びコンデンサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0744124B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20010106072A (ko) * | 2000-09-29 | 2001-11-29 | 이승철 | 발기촉진기구 |
| KR100356277B1 (ko) * | 1994-04-15 | 2003-01-24 | 도레이 가부시끼가이샤 | 증착필름및이것을이용한콘덴서 |
| JP2009103104A (ja) * | 2007-10-25 | 2009-05-14 | Aisan Ind Co Ltd | 内燃機関の制御装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5860521A (ja) * | 1981-10-06 | 1983-04-11 | 東レ株式会社 | コンデンサ− |
| JPS63281416A (ja) * | 1987-05-13 | 1988-11-17 | Toray Ind Inc | コンデンサ− |
-
1989
- 1989-08-28 JP JP1220621A patent/JPH0744124B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5860521A (ja) * | 1981-10-06 | 1983-04-11 | 東レ株式会社 | コンデンサ− |
| JPS63281416A (ja) * | 1987-05-13 | 1988-11-17 | Toray Ind Inc | コンデンサ− |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100356277B1 (ko) * | 1994-04-15 | 2003-01-24 | 도레이 가부시끼가이샤 | 증착필름및이것을이용한콘덴서 |
| KR20010106072A (ko) * | 2000-09-29 | 2001-11-29 | 이승철 | 발기촉진기구 |
| JP2009103104A (ja) * | 2007-10-25 | 2009-05-14 | Aisan Ind Co Ltd | 内燃機関の制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0744124B2 (ja) | 1995-05-15 |
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