JPH0744124B2 - 金属化フィルム及びコンデンサ - Google Patents
金属化フィルム及びコンデンサInfo
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- JPH0744124B2 JPH0744124B2 JP1220621A JP22062189A JPH0744124B2 JP H0744124 B2 JPH0744124 B2 JP H0744124B2 JP 1220621 A JP1220621 A JP 1220621A JP 22062189 A JP22062189 A JP 22062189A JP H0744124 B2 JPH0744124 B2 JP H0744124B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は二軸延伸ポリプロピレンフィルムに蒸着せしめ
たコンデンサ用金属化フィルムの改良に関するものであ
る。
たコンデンサ用金属化フィルムの改良に関するものであ
る。
二軸延伸ポリプロピレンフィルムは電気特性に優れてい
るため誘電体層として特によく用いられている。金属化
ポリプロピレンフィルムは、例えば特開昭58−60521号
公報に開示されている。
るため誘電体層として特によく用いられている。金属化
ポリプロピレンフィルムは、例えば特開昭58−60521号
公報に開示されている。
しかしながら、これら従来の技術には蒸着膜厚の部分的
抜けや経日的に容量が低下していくという欠点が見られ
た。
抜けや経日的に容量が低下していくという欠点が見られ
た。
本発明は上記従来の技術の欠点を解消し、蒸着膜の抜け
や容量変化の少ない金属フィルムを提供することを目的
とする。
や容量変化の少ない金属フィルムを提供することを目的
とする。
本発明は、（１）二軸延伸ポリプロピレンフィルムの少
なくとも片面に蒸着金属層が設けられた金属化フィルム
において、該二軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金
属層側表面の表面粗さ（Ra）が0.04〜0.13μｍであり、
該二軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金属層側表層
の原子構成比が（窒素元素の数／炭素原子の数）の比に
おいて0.005〜0.08の範囲にあり（酸素原子の数／炭素
原子の数）の比において0.05〜0.25の範囲にあり、且つ
蒸着金属層が少なくとも２種類の金属からなることを特
徴とするコンデンサ用金属化フィルム、及び（２）該金
属化フィルムを合せ巻き回してなるフィルムコンデン
サ、をその要旨とする 本発明に用いる二軸延伸ポリプロピレンフィルムの表面
粗さ（Ra）は0.04〜0.13μｍ、好ましくは0.04〜0.10μ
ｍである。この範囲よりRaが小さい場合には、フィルム
の滑りが極端に悪くなるため、フィルム裁断時や素子巻
などの作業性が劣り“皺”や“ズレ”等が発生し、欠点
による収率の低下や素子中の“皺”によりコンデンサの
破壊電圧が低下する。逆にRaがこの範囲よりも大きい場
合にはコロナ放電による蒸着膜の消失によりコンデンサ
の容量低下が大きくなる。
なくとも片面に蒸着金属層が設けられた金属化フィルム
において、該二軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金
属層側表面の表面粗さ（Ra）が0.04〜0.13μｍであり、
該二軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金属層側表層
の原子構成比が（窒素元素の数／炭素原子の数）の比に
おいて0.005〜0.08の範囲にあり（酸素原子の数／炭素
原子の数）の比において0.05〜0.25の範囲にあり、且つ
蒸着金属層が少なくとも２種類の金属からなることを特
徴とするコンデンサ用金属化フィルム、及び（２）該金
属化フィルムを合せ巻き回してなるフィルムコンデン
サ、をその要旨とする 本発明に用いる二軸延伸ポリプロピレンフィルムの表面
粗さ（Ra）は0.04〜0.13μｍ、好ましくは0.04〜0.10μ
ｍである。この範囲よりRaが小さい場合には、フィルム
の滑りが極端に悪くなるため、フィルム裁断時や素子巻
などの作業性が劣り“皺”や“ズレ”等が発生し、欠点
による収率の低下や素子中の“皺”によりコンデンサの
破壊電圧が低下する。逆にRaがこの範囲よりも大きい場
合にはコロナ放電による蒸着膜の消失によりコンデンサ
の容量低下が大きくなる。
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの表層（通常表面から
10nm深さ以内の層）における窒素原子の数と炭素原子の
数との比（以下「N/C」と略す。）は0.005〜0.08の範囲
にあることが必要であり、さらに好ましくは0.01〜0.05
の範囲にあることが望ましい。N/Cがこの範囲より小さ
い値になると、フィルム面同志のスレによる微小な傷の
部分が蒸着されず、均一で強固な接着力が得られない。
長時間課電されると蒸着膜厚の消失が生じ、コンデンサ
の容量低下が大きい。また逆に、このN/Cが上記範囲の
上限を越えると、フィルム及び金属を蒸着したフィルム
は静電気が高くなり、フィルムの滑りが非常に悪くなる
ため、ブロッキングによる破れやコンデンサ素子巻きな
どの作業性が劣ったものとなり、素子の中に発生する
“皺”などのために課電時に電荷集中が起り、破壊電圧
を低下させる。
10nm深さ以内の層）における窒素原子の数と炭素原子の
数との比（以下「N/C」と略す。）は0.005〜0.08の範囲
にあることが必要であり、さらに好ましくは0.01〜0.05
の範囲にあることが望ましい。N/Cがこの範囲より小さ
い値になると、フィルム面同志のスレによる微小な傷の
部分が蒸着されず、均一で強固な接着力が得られない。
長時間課電されると蒸着膜厚の消失が生じ、コンデンサ
の容量低下が大きい。また逆に、このN/Cが上記範囲の
上限を越えると、フィルム及び金属を蒸着したフィルム
は静電気が高くなり、フィルムの滑りが非常に悪くなる
ため、ブロッキングによる破れやコンデンサ素子巻きな
どの作業性が劣ったものとなり、素子の中に発生する
“皺”などのために課電時に電荷集中が起り、破壊電圧
を低下させる。
また、二軸延伸ポリプロピレンフィルムの表層（通常表
面から10nm深さ以内の層）における酸素原子の数と炭素
原子の数との比（以下「O/C」と略す。）は0.05〜0.25
の範囲にあることが必要である。より好ましくは0.08〜
0.22、さらに好ましくは0.10〜0.18の範囲が望ましい。
この範囲より小さい値になると、均一で強固な接着力が
得られず、長時間課電されると蒸着膜厚の消失が生じ、
コンデンサの容量低下が大きい。また逆に、O/Cが上記
範囲の上限を越えると、静電気が高くなり、フィルムの
滑りが悪くなるため、ブロキングによる破れや“皺”発
生による破壊電圧の低下を生じる。本発明の重要なポイ
ントは、二軸延伸ポリプロピレンフィルムの表層（通
常、表面から10nm程度の深さまでの極薄層）が、酸素原
子と窒素原子を前記した範囲内の量で同時に保有してい
ることである。
面から10nm深さ以内の層）における酸素原子の数と炭素
原子の数との比（以下「O/C」と略す。）は0.05〜0.25
の範囲にあることが必要である。より好ましくは0.08〜
0.22、さらに好ましくは0.10〜0.18の範囲が望ましい。
この範囲より小さい値になると、均一で強固な接着力が
得られず、長時間課電されると蒸着膜厚の消失が生じ、
コンデンサの容量低下が大きい。また逆に、O/Cが上記
範囲の上限を越えると、静電気が高くなり、フィルムの
滑りが悪くなるため、ブロキングによる破れや“皺”発
生による破壊電圧の低下を生じる。本発明の重要なポイ
ントは、二軸延伸ポリプロピレンフィルムの表層（通
常、表面から10nm程度の深さまでの極薄層）が、酸素原
子と窒素原子を前記した範囲内の量で同時に保有してい
ることである。
蒸着金属層を片面にのみ設ける場合は、二軸延伸ポリプ
ロピレンフィルムの２つの表面のうち蒸着金属層を設け
る面側の表層のみが、上記範囲のO/C及びN/Cを有してい
ることが好ましい。非蒸着面側表層が上記範囲のO/C及
びN/Cを有する二軸延伸ポリプロピレンフィルムでは、
裁断する工程において、蒸着後の保存状態によってはブ
ロッキングの影響により、非蒸着面に蒸着金属層が転写
され剥離することがある。
ロピレンフィルムの２つの表面のうち蒸着金属層を設け
る面側の表層のみが、上記範囲のO/C及びN/Cを有してい
ることが好ましい。非蒸着面側表層が上記範囲のO/C及
びN/Cを有する二軸延伸ポリプロピレンフィルムでは、
裁断する工程において、蒸着後の保存状態によってはブ
ロッキングの影響により、非蒸着面に蒸着金属層が転写
され剥離することがある。
なお、表層が酸素原子のみを保有している場合、あるい
はその逆に窒素原子のみを保有している場合は、いずれ
も蒸着金属層との接着が劣ったものとなる。
はその逆に窒素原子のみを保有している場合は、いずれ
も蒸着金属層との接着が劣ったものとなる。
本発明において、蒸着金属層を構成する金属は、特に限
定はされないが、少なくとも２種類の金属の組合せが必
要である。好ましい金属の組合せとしては、Zn/Al、Zn/
Cu、Zn/Ni等がある。Al金属蒸着単独であれば長時間課
電において、電界集中によって酸化物を生成させ、その
酸化物が高絶縁物でさらにストレス集中により、蒸着膜
の金属飛散が進行し、コンデサーの容量減少が促進され
る。Zn金属蒸着単独であれば、耐湿性が悪く、極低湿度
下で扱わなければZn(OH)2にどんどん変化し電極適性を
損うため、コンデンサとして実用化されにくい。
定はされないが、少なくとも２種類の金属の組合せが必
要である。好ましい金属の組合せとしては、Zn/Al、Zn/
Cu、Zn/Ni等がある。Al金属蒸着単独であれば長時間課
電において、電界集中によって酸化物を生成させ、その
酸化物が高絶縁物でさらにストレス集中により、蒸着膜
の金属飛散が進行し、コンデサーの容量減少が促進され
る。Zn金属蒸着単独であれば、耐湿性が悪く、極低湿度
下で扱わなければZn(OH)2にどんどん変化し電極適性を
損うため、コンデンサとして実用化されにくい。
前述のとおり、蒸着金属は、容量減少を小さく、蒸着金
属の耐湿性を改善するには、少なくとも２種類以上の金
属からなることが必要である。しかし、Zn/Alの金属を
蒸着する際、フィルム表面の活性がO/Cのみでは真空中
で溶融した金属が揮散しフィルム表面に蒸着される時、
運動エネルギー、拡散エネルギー等の違いにより、真空
度や蒸着温度のバラツキによって均一な蒸着膜を得るこ
とができない。上記範囲のO/C及びN/Cを有する高活性な
フィルム表面であれば、金属との接着性が向上し均一な
蒸着が可能となる。
属の耐湿性を改善するには、少なくとも２種類以上の金
属からなることが必要である。しかし、Zn/Alの金属を
蒸着する際、フィルム表面の活性がO/Cのみでは真空中
で溶融した金属が揮散しフィルム表面に蒸着される時、
運動エネルギー、拡散エネルギー等の違いにより、真空
度や蒸着温度のバラツキによって均一な蒸着膜を得るこ
とができない。上記範囲のO/C及びN/Cを有する高活性な
フィルム表面であれば、金属との接着性が向上し均一な
蒸着が可能となる。
次に、本発明の金属化フィルムの製造方法の一例につい
て説明する。但し、本発明は以下の製造方法に限定され
るものではない。
て説明する。但し、本発明は以下の製造方法に限定され
るものではない。
まず、灰分30ppm以下（好ましくは20ppm以下）、アイソ
タクチック度96.5〜99.0％よりなるポリプロピレンを24
0〜280℃にて溶融してシート状とし、これを60〜96℃表
面粗さを0.04〜0.13μｍにコントロールするには、85〜
93℃がより好ましい。）で徐冷して冷却固化せしめる。
タクチック度96.5〜99.0％よりなるポリプロピレンを24
0〜280℃にて溶融してシート状とし、これを60〜96℃表
面粗さを0.04〜0.13μｍにコントロールするには、85〜
93℃がより好ましい。）で徐冷して冷却固化せしめる。
このシートを120〜150℃の温度で長手方向に4.0〜5.5倍
の延伸を行なう。長手方向の延伸は粗面フィルムの形成
に重要であり、表面粗さを維持するには、140〜150℃の
高温下で長さ方向4.5〜5.0倍延伸するのがより好ましい
範囲である。
の延伸を行なう。長手方向の延伸は粗面フィルムの形成
に重要であり、表面粗さを維持するには、140〜150℃の
高温下で長さ方向4.5〜5.0倍延伸するのがより好ましい
範囲である。
次いで、長手方向と直角方向（幅方向）に155〜170℃の
温度で8.0〜11.0倍延伸し、次いで幅方向に４〜10％の
弛緩をしつつ、150〜165℃で熱処理を行なう。
温度で8.0〜11.0倍延伸し、次いで幅方向に４〜10％の
弛緩をしつつ、150〜165℃で熱処理を行なう。
このフィルムを窒素と炭酸ガスの混合ガス雰囲気中に置
き、1000〜6000J/m2の電気エネルギー量でフィルム片面
をコロナ放電処理する。N/C及びO/Cは混合ガス濃度とコ
ロナ放電処理の電気エネルギーに大きく影響されるが、
上記範囲のN/C及びO/Cを得るには、混合ガスの窒素／炭
酸ガスの比は90/10〜70/30が好ましく、コロナ放電処理
の電気エネルギー量は2500〜5000J/m2が好ましい範囲で
ある。
き、1000〜6000J/m2の電気エネルギー量でフィルム片面
をコロナ放電処理する。N/C及びO/Cは混合ガス濃度とコ
ロナ放電処理の電気エネルギーに大きく影響されるが、
上記範囲のN/C及びO/Cを得るには、混合ガスの窒素／炭
酸ガスの比は90/10〜70/30が好ましく、コロナ放電処理
の電気エネルギー量は2500〜5000J/m2が好ましい範囲で
ある。
このフィルムを蒸着装置の中にセットし、フィルムのコ
ロナ放電処理面の上に、重量比で4/1に計量したZn/Alの
金属を10〜60nmの膜厚で蒸着する。この蒸着フィルムを
細幅にスリットし、これを二枚重ね巻き回してコンデン
サ素子を作る。この素子を、常法に従って、プレス、熱
処理、端面封止及びリード線取り付けを行なってコンデ
ンサとする。
ロナ放電処理面の上に、重量比で4/1に計量したZn/Alの
金属を10〜60nmの膜厚で蒸着する。この蒸着フィルムを
細幅にスリットし、これを二枚重ね巻き回してコンデン
サ素子を作る。この素子を、常法に従って、プレス、熱
処理、端面封止及びリード線取り付けを行なってコンデ
ンサとする。
次に、本発明に用いた測定法及び評価方法について述べ
る。
る。
（１）表面粗さ（Ra） JIS B0601−1976による。カットオフは0.25mmとする。
（２）フィルム表層の原子構成比 国際電気株式会社製のESCAスペクトロメーターES200型
を用い、次の条件でフィルム表面を測定した。
を用い、次の条件でフィルム表面を測定した。
励起Ｘ線:Al Kα線（1486.6eV） Ｘ線出力:10kV、20mA 温 度:20℃ 運動エネルギー補正：中性炭素（＞＊CH2）の運動エネ
ルギー値を1202.OeVに合わせた。
ルギー値を1202.OeVに合わせた。
得られたスペクトルから、C1Sのピークと01Sのピークの
面積比を、酸素原子の数／炭素原子の数の比（O/C）の
値とし、またC1SのピークとN1Sのピークの面積比と、窒
素原子の数／炭素原子の数の比（N/C）の値とした。
面積比を、酸素原子の数／炭素原子の数の比（O/C）の
値とし、またC1SのピークとN1Sのピークの面積比と、窒
素原子の数／炭素原子の数の比（N/C）の値とした。
（３）コンデンサの容量低下率（ΔＣ） ８μｍの蒸着フィルムを巻回して10μＦのコンデンサを
作り、これを85℃の雰囲気中にて、AC560Vを荷電して50
0時間保つ。500時間後の容量を測定し、最初の容量から
低下分を最初の容量で割って100を乗じて％表示する。
当然ながら、この容量低下率が小さいほど、コンデンサ
としてすぐれていることになる。
作り、これを85℃の雰囲気中にて、AC560Vを荷電して50
0時間保つ。500時間後の容量を測定し、最初の容量から
低下分を最初の容量で割って100を乗じて％表示する。
当然ながら、この容量低下率が小さいほど、コンデンサ
としてすぐれていることになる。
（４）コンデンサの破壊電圧 厚さ８μｍの蒸着フィルムを巻回して、容量10μmFのコ
ンデンサ素子を作る。これに、400Vまで100V/秒の昇圧
速度で荷電し、以後は50Vずつ昇圧し、１分間同電圧で
荷電する。このようにしてコンデンサが破壊する時の電
圧を破壊電圧とする。この破壊電圧が高い程、コンデン
サとしてすぐれていることになる。
ンデンサ素子を作る。これに、400Vまで100V/秒の昇圧
速度で荷電し、以後は50Vずつ昇圧し、１分間同電圧で
荷電する。このようにしてコンデンサが破壊する時の電
圧を破壊電圧とする。この破壊電圧が高い程、コンデン
サとしてすぐれていることになる。
（５）加工性 金属蒸着フィルムを合せ巻き回して、コンデンサ素子を
作る。この素子巻き行程及び素子のできあがり状態をも
って加工性を評価する。この時素子巻き速度は400m/分
である。
作る。この素子巻き行程及び素子のできあがり状態をも
って加工性を評価する。この時素子巻き速度は400m/分
である。
○：良好 ×：皺、端面不揃い、走行時のズレ等が発生 （６）蒸着膜厚の均一性 蒸着フィルムの下部より螢光灯を点灯させて、蒸着フィ
ルムの上部より目視観察をする。長さ方向に20m検査を
行なう。
ルムの上部より目視観察をする。長さ方向に20m検査を
行なう。
○：蒸着膜厚にムラがない ×：蒸着膜厚にムラがあり、透過観察により濃淡部が生
じる。
じる。
次に、実施例に基づいて本発明をより詳しく説明する。
実施例１ 灰分20ppm、アイソタクチック度97.5％の三井東圧化学
株式会社のポリプロピレンを260℃にて溶融シート状と
し、これを90℃で徐冷し冷却固化して、400μｍ厚のシ
ートとした。このシートを145℃の温度で長手方向に4.5
倍の延伸を行なった。次いで幅方向に165℃の温度で10.
0倍延伸し、次いで幅方向に160℃で5.0％の弛緩を行な
った。このフィルムを窒素／炭酸ガスの容量比が90/10
の混合ガス雰囲気下で3000J/m2のエネルギー量でコロナ
放電処理をした。
株式会社のポリプロピレンを260℃にて溶融シート状と
し、これを90℃で徐冷し冷却固化して、400μｍ厚のシ
ートとした。このシートを145℃の温度で長手方向に4.5
倍の延伸を行なった。次いで幅方向に165℃の温度で10.
0倍延伸し、次いで幅方向に160℃で5.0％の弛緩を行な
った。このフィルムを窒素／炭酸ガスの容量比が90/10
の混合ガス雰囲気下で3000J/m2のエネルギー量でコロナ
放電処理をした。
このようにして得られた処理フィルムを蒸着装置にセッ
トし、Zn/Alの重量比4/1で25nmの膜厚を蒸着し、金属化
フィルムを得た。
トし、Zn/Alの重量比4/1で25nmの膜厚を蒸着し、金属化
フィルムを得た。
得られた金属化フィルムを100mm幅にスリットし、合せ
巻回して10μＦのコンデンサ素子とした。このコンデン
サを用いて、85℃の雰囲気下にてAC560Vで500時間荷電
を行ないコンデンサの容量低下率を測定した。コンデン
サの破壊テストは常温で400Vから50Vずつ昇圧を行な
い、コンデンサが破壊するまで荷電を行ない、その破壊
電圧を測定した。結果を第１表に示す。
巻回して10μＦのコンデンサ素子とした。このコンデン
サを用いて、85℃の雰囲気下にてAC560Vで500時間荷電
を行ないコンデンサの容量低下率を測定した。コンデン
サの破壊テストは常温で400Vから50Vずつ昇圧を行な
い、コンデンサが破壊するまで荷電を行ない、その破壊
電圧を測定した。結果を第１表に示す。
実施例２ 窒素／炭酸ガスの容量比を75/25に変更した以外は、実
施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、評価
した。結果を第１表に示す。
施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、評価
した。結果を第１表に示す。
実施例３ 蒸着金属をZn/Cuに変更した以外は、実施例１と全く同
様にして金属化フィルムを製造し、評価した。結果を第
１表に示す。
様にして金属化フィルムを製造し、評価した。結果を第
１表に示す。
比較例１ 溶融シートを冷却固化する際、50℃で急冷した以外は、
実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、評
価した。結果を第１表に示す。
実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、評
価した。結果を第１表に示す。
比較例２ 溶融シートを冷却固化する際、96℃で徐冷し、且つ長手
方向の延伸温度を150℃とした以外は、実施例１と全く
同様にして金属化フィルムを製造し、評価した。結果を
第１表に示す。
方向の延伸温度を150℃とした以外は、実施例１と全く
同様にして金属化フィルムを製造し、評価した。結果を
第１表に示す。
比較例３ コロナ放電処理を行なう時、窒素／炭酸ガスを用いず、
空気雰囲気下で処理を行なった以外は、実施例１と全く
同様にして金属化フィルムを製造し、評価した。結果を
第１表に示す。
空気雰囲気下で処理を行なった以外は、実施例１と全く
同様にして金属化フィルムを製造し、評価した。結果を
第１表に示す。
比較例４ 窒素／炭酸ガスの容量比を60/40に変更した以外は、実
施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、評価
した。結果を第１表に示す。
施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造し、評価
した。結果を第１表に示す。
比較例５ コロナ放電処理のエネルギー量を850J/m2に変更した以
外は、実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造
し、評価した。結果を第１表に示す。
外は、実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造
し、評価した。結果を第１表に示す。
比較例６ コロナ放電処理のエネルギー量を7000J/M2と変更した以
外は、実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造
し、評価した。結果を第１表に示す。
外は、実施例１と全く同様にして金属化フィルムを製造
し、評価した。結果を第１表に示す。
比較例７ 蒸着金属をAlに変更した以外は、実施例１と全く同様に
して金属化フィルムを製造し、評価した。結果を第１表
に示す。
して金属化フィルムを製造し、評価した。結果を第１表
に示す。
第１表からRaが0.04μｍ以上、0.13μｍ以下、N/Cが0.0
05以上、0.08以下であり、O/Cが0.05以上、0.25以下、
蒸着金属が２種有しているもの、すなわち実施例１、実
施例２及び実施例３は、比較例１〜比較例７に比べて、
コンデンサの容量変化率が小さく、耐圧の向上がみら
れ、かつ素子巻工程における際の発生もなく、コンデン
サ寿命が優れていることがわかる。
05以上、0.08以下であり、O/Cが0.05以上、0.25以下、
蒸着金属が２種有しているもの、すなわち実施例１、実
施例２及び実施例３は、比較例１〜比較例７に比べて、
コンデンサの容量変化率が小さく、耐圧の向上がみら
れ、かつ素子巻工程における際の発生もなく、コンデン
サ寿命が優れていることがわかる。
〔発明の効果〕 本発明の金属化フィルムは、蒸着金属が均一で加工性に
優れ、コンデンサの容量低下率を損なうことなく、耐圧
が向上し、かつコンデンサの寿命が向上できた。
優れ、コンデンサの容量低下率を損なうことなく、耐圧
が向上し、かつコンデンサの寿命が向上できた。
Claims (2)
- 【請求項１】二軸延伸ポリプロピレンフィルムの少なく
とも片面に蒸着金属層が設けられた金属化フィルムにお
いて、該二軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金属層
側表面の表面粗さ（Ra）が0.04〜0.13μｍであり、該二
軸延伸ポリプロピレンフィルムの蒸着金属層側表層の原
子構成比が（窒素原子の数／炭素原子の数）の比におい
て0.005〜0.08の範囲にあり（酸素原子の数／炭素原子
の数）の比において0.05〜0.25の範囲にあり、且つ蒸着
金属層が少なくとも２種類の金属からなることを特徴と
するコンデンサ用金属化フィルム。 - 【請求項２】請求項１記載の金属化フィルムを合せ巻き
回してなるフィルムコンデンサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1220621A JPH0744124B2 (ja) | 1989-08-28 | 1989-08-28 | 金属化フィルム及びコンデンサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1220621A JPH0744124B2 (ja) | 1989-08-28 | 1989-08-28 | 金属化フィルム及びコンデンサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0383312A JPH0383312A (ja) | 1991-04-09 |
| JPH0744124B2 true JPH0744124B2 (ja) | 1995-05-15 |
Family
ID=16753843
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1220621A Expired - Lifetime JPH0744124B2 (ja) | 1989-08-28 | 1989-08-28 | 金属化フィルム及びコンデンサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0744124B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3307067B2 (ja) * | 1994-04-15 | 2002-07-24 | 東レ株式会社 | 蒸着フィルムおよびそれを用いてなるコンデンサ |
| KR20010106072A (ko) * | 2000-09-29 | 2001-11-29 | 이승철 | 발기촉진기구 |
| JP2009103104A (ja) * | 2007-10-25 | 2009-05-14 | Aisan Ind Co Ltd | 内燃機関の制御装置 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5860521A (ja) * | 1981-10-06 | 1983-04-11 | 東レ株式会社 | コンデンサ− |
| JPS63281416A (ja) * | 1987-05-13 | 1988-11-17 | Toray Ind Inc | コンデンサ− |
-
1989
- 1989-08-28 JP JP1220621A patent/JPH0744124B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0383312A (ja) | 1991-04-09 |
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