JPH0320553Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0320553Y2 JPH0320553Y2 JP10368385U JP10368385U JPH0320553Y2 JP H0320553 Y2 JPH0320553 Y2 JP H0320553Y2 JP 10368385 U JP10368385 U JP 10368385U JP 10368385 U JP10368385 U JP 10368385U JP H0320553 Y2 JPH0320553 Y2 JP H0320553Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gear
- drive gear
- driven gear
- pump housing
- type oil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
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- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 6
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 6
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Landscapes
- Rotary Pumps (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
＜産業上の利用分野＞
本考案は、潤滑油を圧送する内接ギヤ形オイル
ポンプに関するものである。
ポンプに関するものである。
＜従来の技術＞
一般に自動車用エンジンでは、その各部に潤滑
油を供給するための手段として互いに噛合回転す
る外歯のドライブギヤおよび内歯のドリブンギヤ
をポンプハウジング内に組込んだ内接ギヤ形オイ
ルポンプを使用している。
油を供給するための手段として互いに噛合回転す
る外歯のドライブギヤおよび内歯のドリブンギヤ
をポンプハウジング内に組込んだ内接ギヤ形オイ
ルポンプを使用している。
かかる従来の内接ギヤ形オイルポンプにおいて
は、ポンプハウジングの材料としてアルミニウム
が使用され、またドライブギヤ、ドリブンギヤの
材料として、鉄系焼結金属が使用されていた。
は、ポンプハウジングの材料としてアルミニウム
が使用され、またドライブギヤ、ドリブンギヤの
材料として、鉄系焼結金属が使用されていた。
＜考案が解決しようとする問題点＞
しかしながら、アルミニウムと鉄系焼結金属と
では線膨張係数が異なるため、ドリブンギヤに対
してポンプハウジングが大きく熱変位し、ポンプ
ハウジングとドリブンギヤとの間に隙間（ボデイ
ークリアランス）が発生する。この結果、吸入ポ
ートと吐出ポート間のシール機能が低下し、さら
に潤滑油の粘性が低下するがため、前記ボデイー
クリアランスを介しての流体の洩れ流量が増大
し、エンジンの潤滑に必要な流量が確保できなく
なるという欠点があつた。
では線膨張係数が異なるため、ドリブンギヤに対
してポンプハウジングが大きく熱変位し、ポンプ
ハウジングとドリブンギヤとの間に隙間（ボデイ
ークリアランス）が発生する。この結果、吸入ポ
ートと吐出ポート間のシール機能が低下し、さら
に潤滑油の粘性が低下するがため、前記ボデイー
クリアランスを介しての流体の洩れ流量が増大
し、エンジンの潤滑に必要な流量が確保できなく
なるという欠点があつた。
＜問題点を解決するための手段＞
本発明はかかる従来の欠点を解消するためにな
されたもので、ドライブギヤとドリブンギヤをガ
ラス入強化樹脂で成形し、これらギヤのガラスの
含有量はドライブギヤよりもドリブンギヤの方を
多くしたものである。
されたもので、ドライブギヤとドリブンギヤをガ
ラス入強化樹脂で成形し、これらギヤのガラスの
含有量はドライブギヤよりもドリブンギヤの方を
多くしたものである。
＜実施例＞
以下本考案の実施例を図面に基づいて説明す
る。第１図において、１０は自動車用エンジンの
シリンダブロツク、１１はクランク軸、１２は前
記シリンダブロツク１０に固定されたポンプハウ
ジングである。
る。第１図において、１０は自動車用エンジンの
シリンダブロツク、１１はクランク軸、１２は前
記シリンダブロツク１０に固定されたポンプハウ
ジングである。
このポンプハウジング１２には蓋部材１３が固
定され、この蓋部材１３とポンプハウジング１２
との間に形成されたギヤ室１４に前記クランク軸
１１に嵌着固定された外歯のドライブギヤ１５並
びにこのドライブギヤ１５に噛合する内歯のドリ
ブンギヤ１６が収納されている。
定され、この蓋部材１３とポンプハウジング１２
との間に形成されたギヤ室１４に前記クランク軸
１１に嵌着固定された外歯のドライブギヤ１５並
びにこのドライブギヤ１５に噛合する内歯のドリ
ブンギヤ１６が収納されている。
ドライブギヤ１５の一端にはジヤーナル部１７
が形成され、このジヤーナル部１７は前記ポンプ
ハウジング１２に形成された軸受穴１８に回転可
能に嵌合されている。またドリブンギヤ１６は前
記軸受穴１８と偏心してポンプハウジング１２に
形成された支持穴１９に回転可能に嵌合されてお
り、第２図に示すように両ギヤ１５，１６の噛合
点と反対側において前記ドライブギヤ１５とドリ
ブンギヤ１６との間に三ケ月状の空間２０を形成
している。そして、三ケ月状の空間２０は両ギヤ
１５，１６の歯先によつてシールされ、２分され
ている。前記ポンプハウジング１２および蓋部材
１３の対向する各面にはそれぞれ吸入ポート２
１，２２および吐出ポート２３，２４が円周方向
に離間して形成されている。
が形成され、このジヤーナル部１７は前記ポンプ
ハウジング１２に形成された軸受穴１８に回転可
能に嵌合されている。またドリブンギヤ１６は前
記軸受穴１８と偏心してポンプハウジング１２に
形成された支持穴１９に回転可能に嵌合されてお
り、第２図に示すように両ギヤ１５，１６の噛合
点と反対側において前記ドライブギヤ１５とドリ
ブンギヤ１６との間に三ケ月状の空間２０を形成
している。そして、三ケ月状の空間２０は両ギヤ
１５，１６の歯先によつてシールされ、２分され
ている。前記ポンプハウジング１２および蓋部材
１３の対向する各面にはそれぞれ吸入ポート２
１，２２および吐出ポート２３，２４が円周方向
に離間して形成されている。
かかる内接ギヤ形オイルポンプを構成する各構
成要素はそれぞれ線膨張係数の異なる異種材料に
て製作され、ポンプハウジング１２ならびに蓋部
材１３はアルミニウムから構成され、またドリブ
ンギヤ１６とドライブギヤ１５はガラス入強化樹
脂にて成形されている。ドリブンギヤ１６はドラ
イブギヤ１５に比べて線膨張係数が小さくなるよ
うに、ドリブンギヤ１６のガラス含有量をドライ
ブギヤ１５よりも少くしており、ドリブンギヤ１
６とドライブギヤ１５の線膨張係数はポンプハウ
ジング１２より大きい。
成要素はそれぞれ線膨張係数の異なる異種材料に
て製作され、ポンプハウジング１２ならびに蓋部
材１３はアルミニウムから構成され、またドリブ
ンギヤ１６とドライブギヤ１５はガラス入強化樹
脂にて成形されている。ドリブンギヤ１６はドラ
イブギヤ１５に比べて線膨張係数が小さくなるよ
うに、ドリブンギヤ１６のガラス含有量をドライ
ブギヤ１５よりも少くしており、ドリブンギヤ１
６とドライブギヤ１５の線膨張係数はポンプハウ
ジング１２より大きい。
次に上記構成における内接ギヤ形オイルポンプ
の作用を説明する。クランク軸１１によりドライ
ブギヤ１５が回転されると、ドライブギヤ１５と
ドリブンギヤ１６との間のポンプ室に吸入ポート
２１より油が吸入され、た吐出ポート２３より吐
出される油はシリンダブロツク内を通つてエンジ
ン各部を潤滑し、オイルパンに還流される。
の作用を説明する。クランク軸１１によりドライ
ブギヤ１５が回転されると、ドライブギヤ１５と
ドリブンギヤ１６との間のポンプ室に吸入ポート
２１より油が吸入され、た吐出ポート２３より吐
出される油はシリンダブロツク内を通つてエンジ
ン各部を潤滑し、オイルパンに還流される。
低温時には内接ギヤ形オイルポンプを構成する
各構成要素の熱膨張はなく、従つてドリブンギヤ
１６とポンプハウジングの支承面１２ａとの間に
形成されるボデイークリアランスＣ１並びに三ケ
月状の空間２０を２分するギヤ１５，１６間の歯
先クリアランスＣ２は小さい。この結果、各クリ
アランスＣ１，Ｃ２を介して吐出ポート２３から
吸入ポート２１へ流出する流体の洩れ流量は少な
く、エンジンの潤滑に必要な所要の吐出流量が確
保される。
各構成要素の熱膨張はなく、従つてドリブンギヤ
１６とポンプハウジングの支承面１２ａとの間に
形成されるボデイークリアランスＣ１並びに三ケ
月状の空間２０を２分するギヤ１５，１６間の歯
先クリアランスＣ２は小さい。この結果、各クリ
アランスＣ１，Ｃ２を介して吐出ポート２３から
吸入ポート２１へ流出する流体の洩れ流量は少な
く、エンジンの潤滑に必要な所要の吐出流量が確
保される。
その後、高温になると従来の場合、アルミニウ
ムからなるポンプハウジング１２と鉄系焼結金属
からなるドリブンギヤ１６の線膨張係数の差から
ボデイークリアランスＣ１が増加しようとする
が、本考案においては、ドライブギヤ１５をドリ
ブンギヤ１６よりガラス含有量の少ないガラス入
強化樹脂にて成形しているため、ドリブンギヤ１
６よりドライブギヤ１５の方が膨張が大きく、こ
の膨張に伴い第２図矢印Ａ方向にドリブンギヤ１
６に押圧力を付与する。これによりドリブンギヤ
１６は第２図左方向（矢印Ｂ方向）に変位し、さ
らにドリブンギヤ１６、ドライブギヤ１５の線膨
張係数はポンプハウジング１２より大きく、ポン
プハウジング１２に比べてドリブンギヤ１６、ド
ライブギヤ１５の方が大きく膨張するため、ボデ
イークリアランスＣ１は低温時に比べて若干狭く
なる。またこのドリブンギヤ１６の変位に伴い、
噛合点と反対側に位置するギヤ１５，１６の歯先
の間隔、すなわち歯先クリアランスＣ２も狭くな
る。
ムからなるポンプハウジング１２と鉄系焼結金属
からなるドリブンギヤ１６の線膨張係数の差から
ボデイークリアランスＣ１が増加しようとする
が、本考案においては、ドライブギヤ１５をドリ
ブンギヤ１６よりガラス含有量の少ないガラス入
強化樹脂にて成形しているため、ドリブンギヤ１
６よりドライブギヤ１５の方が膨張が大きく、こ
の膨張に伴い第２図矢印Ａ方向にドリブンギヤ１
６に押圧力を付与する。これによりドリブンギヤ
１６は第２図左方向（矢印Ｂ方向）に変位し、さ
らにドリブンギヤ１６、ドライブギヤ１５の線膨
張係数はポンプハウジング１２より大きく、ポン
プハウジング１２に比べてドリブンギヤ１６、ド
ライブギヤ１５の方が大きく膨張するため、ボデ
イークリアランスＣ１は低温時に比べて若干狭く
なる。またこのドリブンギヤ１６の変位に伴い、
噛合点と反対側に位置するギヤ１５，１６の歯先
の間隔、すなわち歯先クリアランスＣ２も狭くな
る。
このように高温時においてドリブンギヤ１６と
ドライブギヤ１５の線膨張係数の差ならびにドリ
ブンギヤ１６、ドライブギヤ１５とポンプハウジ
ング１２との線膨張係数の差に基づきボデイーク
リアランスならびに歯先クリアランスが狭く維持
されることになり、油の粘性の低下にもかかわら
ずこれらクリアランスからの流体の洩れが抑制さ
れ、エンジンの潤滑に必要な吐出流量が確保でき
る。又ドリブンギヤ１６ならびにドライブギヤ１
５をガラス入強化樹脂にて成形することにより、
これらギヤの重量を軽減することができ、コスト
ダウンが図れる。
ドライブギヤ１５の線膨張係数の差ならびにドリ
ブンギヤ１６、ドライブギヤ１５とポンプハウジ
ング１２との線膨張係数の差に基づきボデイーク
リアランスならびに歯先クリアランスが狭く維持
されることになり、油の粘性の低下にもかかわら
ずこれらクリアランスからの流体の洩れが抑制さ
れ、エンジンの潤滑に必要な吐出流量が確保でき
る。又ドリブンギヤ１６ならびにドライブギヤ１
５をガラス入強化樹脂にて成形することにより、
これらギヤの重量を軽減することができ、コスト
ダウンが図れる。
＜考案の効果＞
以上述べたように本考案においては、ドライブ
ギヤをドリブンギヤよりガラス含有量の少ないガ
ラス入強化樹脂にて成形したので、高温時にはド
ライブギヤの熱膨張によりドリブンギヤに押付力
を付与し、又ドライブギヤならびにドリブンギヤ
がポンプハウジングに比べて大きく膨張するため
ボデイークリアランスならびに歯先クリアランス
を狭くすることができる。この結果、これらクリ
アランスからの流体の洩れを抑制することがで
き、エンジンの潤滑に必要な所要の吐出流量を確
保することができる利点が得られる。
ギヤをドリブンギヤよりガラス含有量の少ないガ
ラス入強化樹脂にて成形したので、高温時にはド
ライブギヤの熱膨張によりドリブンギヤに押付力
を付与し、又ドライブギヤならびにドリブンギヤ
がポンプハウジングに比べて大きく膨張するため
ボデイークリアランスならびに歯先クリアランス
を狭くすることができる。この結果、これらクリ
アランスからの流体の洩れを抑制することがで
き、エンジンの潤滑に必要な所要の吐出流量を確
保することができる利点が得られる。
図面は本考案の実施例を示すもので、第１図は
本考案の内接ギヤ形オイルポンプの断面図、第２
図は第１図の−線矢視断面図。 １２……ポンプハウジング、１３……蓋部材、
１５……ドライブギヤ、１６……ドリブンギヤ、
１９……支持穴、２１，２２……吸入ポート、２
３，２４……吐出ポート、Ｃ１……ボデイークリ
アランス、Ｃ２……歯先クリアランス。
本考案の内接ギヤ形オイルポンプの断面図、第２
図は第１図の−線矢視断面図。 １２……ポンプハウジング、１３……蓋部材、
１５……ドライブギヤ、１６……ドリブンギヤ、
１９……支持穴、２１，２２……吸入ポート、２
３，２４……吐出ポート、Ｃ１……ボデイークリ
アランス、Ｃ２……歯先クリアランス。
Claims (1)
- ポンプハウジングの支持穴内に、この支持穴に
対して偏心した軸線の回りに回転可能に軸承され
たドライブギヤと、前記支持穴に回転可能に嵌合
されかつ前記ドライブギヤに噛合する内歯のドリ
ブンギヤを収納してなる内接ギヤ形オイルポンプ
において、前記ドライブギヤとドリブンギヤをガ
ラス入強化樹脂で成形し、これらギヤのガラスの
含有量はドライブギヤよりもドリブンギヤの方を
多くしたことを特徴とする内接ギヤ形オイルポン
プ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10368385U JPH0320553Y2 (ja) | 1985-07-08 | 1985-07-08 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10368385U JPH0320553Y2 (ja) | 1985-07-08 | 1985-07-08 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6212786U JPS6212786U (ja) | 1987-01-26 |
| JPH0320553Y2 true JPH0320553Y2 (ja) | 1991-05-02 |
Family
ID=30976470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10368385U Expired JPH0320553Y2 (ja) | 1985-07-08 | 1985-07-08 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0320553Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018123727A (ja) * | 2017-01-31 | 2018-08-09 | 株式会社デンソー | バルブタイミング調整装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015137055A1 (ja) * | 2014-03-14 | 2015-09-17 | アイシン精機株式会社 | 電動オイルポンプの取付構造 |
| JP6331527B2 (ja) * | 2014-03-14 | 2018-05-30 | アイシン精機株式会社 | 電動オイルポンプの取付構造 |
-
1985
- 1985-07-08 JP JP10368385U patent/JPH0320553Y2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018123727A (ja) * | 2017-01-31 | 2018-08-09 | 株式会社デンソー | バルブタイミング調整装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6212786U (ja) | 1987-01-26 |
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