JPH03183614A - 高次シランの製造法 - Google Patents
高次シランの製造法Info
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- JPH03183614A JPH03183614A JP32131589A JP32131589A JPH03183614A JP H03183614 A JPH03183614 A JP H03183614A JP 32131589 A JP32131589 A JP 32131589A JP 32131589 A JP32131589 A JP 32131589A JP H03183614 A JPH03183614 A JP H03183614A
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Landscapes
- Silicon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野1
本発明は、半導体用シリコンの製造用ガスとしコーフ;
口1すPでr〉^すζ/−’l・t/Tl+Jlリニリ
ヒ:、+I−MMφ1:”−−”−;tン、トリシラン
などの高次シランはモノシランに比べ容易に分解しやす
いため、多結晶シリコン、シリコンエピタキシャル、あ
るいはアモルファスシリコンなどの製造用原料ガスとし
て用いた場合、膜形成温度の低減、あるいは膜形成速度
の向上が可・能となるため、今後広く利用されることが
期待できる。
口1すPでr〉^すζ/−’l・t/Tl+Jlリニリ
ヒ:、+I−MMφ1:”−−”−;tン、トリシラン
などの高次シランはモノシランに比べ容易に分解しやす
いため、多結晶シリコン、シリコンエピタキシャル、あ
るいはアモルファスシリコンなどの製造用原料ガスとし
て用いた場合、膜形成温度の低減、あるいは膜形成速度
の向上が可・能となるため、今後広く利用されることが
期待できる。
従来ジシランの製造法としては次のようなものが知られ
ている。■マグネシウムシリサイドの酸分解法(J、A
、C,S、、57.1349 (1935))、■ヘキ
サクロルジシランの還元法(J、A、C,S、、69.
2692 (1947))、■モノシランの放電法(I
norg。
ている。■マグネシウムシリサイドの酸分解法(J、A
、C,S、、57.1349 (1935))、■ヘキ
サクロルジシランの還元法(J、A、C,S、、69.
2692 (1947))、■モノシランの放電法(I
norg。
Chem、1.432 (1962))。
また■モノシランの加熱分解反応としては、バーネル(
J、[(、Purnel 1)およびウオルシュ(R,
Walsh)らによる報告(プロシーディング・ロイヤ
ル・ソサエティ・オブ・口n)、A293巻(1966
年)第543頁〜第561頁が知られている。
J、[(、Purnel 1)およびウオルシュ(R,
Walsh)らによる報告(プロシーディング・ロイヤ
ル・ソサエティ・オブ・口n)、A293巻(1966
年)第543頁〜第561頁が知られている。
■のモノシランの加熱分解反応には、以下にあげるよう
ないくつかの利点がある。まず第1に、製造法の選択に
よりモノシランからほぼ100%に近い選択率で高次シ
ランを得ることができ、中でもジシランまたはトリシラ
ンを高選択率で得ることが可能である。第2に比較的簡
単で安価な装置を用いて、容易に高次シランが得られる
。すなわち加熱された反応器に特定の条件でモノシラン
を導入すればよい。第3に原料のモノシランが大量に比
較的安価で市販されているため原料コストが小さくなる
。また高純度品も容易に人手できるため得られた高次シ
ランを容易に精製することができる。
ないくつかの利点がある。まず第1に、製造法の選択に
よりモノシランからほぼ100%に近い選択率で高次シ
ランを得ることができ、中でもジシランまたはトリシラ
ンを高選択率で得ることが可能である。第2に比較的簡
単で安価な装置を用いて、容易に高次シランが得られる
。すなわち加熱された反応器に特定の条件でモノシラン
を導入すればよい。第3に原料のモノシランが大量に比
較的安価で市販されているため原料コストが小さくなる
。また高純度品も容易に人手できるため得られた高次シ
ランを容易に精製することができる。
[発明が解決しようとする課題1
半導体用シリコンの製造ガスとして高次シランが利用さ
れるためには、モノシランと大きな価格差がないこと、
および同等の高純度品であることが必要となる。ところ
が■のマグネシウムシリサイドの酸分解法は、モノシラ
ンが大量に副生じて高次シランの収率が低い。また全シ
ラン類の収率も低い。さらには、水溶液系での反応であ
るためシロキサンなどの酸素含有不純物が混入するなど
の問題がある。■のへキサクロルジシランの還元法は、
原料のへキサクロルジシランの作成が困難であり、さら
に還元剤が高価である。さらには、分離の難しい有機ケ
イ素化合物が混入するなどの問題がある。またトリシラ
ン以上の高次シランな得るためにはより高次のクロルシ
ランが必要となりさらに工業的に問題がある。■のモノ
シランの放電法は、モノシランの転化率が非常に小さく
、また放電装置などの装置コストも高く、工業的に問題
がある。
れるためには、モノシランと大きな価格差がないこと、
および同等の高純度品であることが必要となる。ところ
が■のマグネシウムシリサイドの酸分解法は、モノシラ
ンが大量に副生じて高次シランの収率が低い。また全シ
ラン類の収率も低い。さらには、水溶液系での反応であ
るためシロキサンなどの酸素含有不純物が混入するなど
の問題がある。■のへキサクロルジシランの還元法は、
原料のへキサクロルジシランの作成が困難であり、さら
に還元剤が高価である。さらには、分離の難しい有機ケ
イ素化合物が混入するなどの問題がある。またトリシラ
ン以上の高次シランな得るためにはより高次のクロルシ
ランが必要となりさらに工業的に問題がある。■のモノ
シランの放電法は、モノシランの転化率が非常に小さく
、また放電装置などの装置コストも高く、工業的に問題
がある。
以」二前記従来法■〜■によって高次シランの製造を行
なった場合には、モノシランの製造法と比較してコスト
アップは避けられず、また高次シランの純度において問
題のある方法もあり、工業的に有利なものとはいえなか
った。
なった場合には、モノシランの製造法と比較してコスト
アップは避けられず、また高次シランの純度において問
題のある方法もあり、工業的に有利なものとはいえなか
った。
また■で示されたモノシランの加熱分解反応は、他の方
法に比べていくつかの利点を持っているが、そのまま用
いた場合は、次のような欠点がある。まず第1に、閉鎖
系での反応であるため、モノシランの一部が固体のシリ
コンとして分解堆積する。さらに、1回の反応ではモノ
シランの転化率が約6%以下と小さい。第2にシラン類
が空気中で自然燃焼性であるにもかかわらず、反応が減
圧下で行なわれるため、大気の系内への漏れ込みによる
爆発の危険性がある。第3に原料として100%のモノ
シランを用い、副生じた水素を除去するために途中で反
応を中断して全シラン類を液体窒素などの冷却剤で凝集
させポンプなどにより水素を排気する。しかる後に再度
はぼモノシランだけが気化する温度に上げて、反応系を
ほぼモノシラン100%とする。このときに系内はさら
に減圧となる。このように繁雑なプロセスが必要となる
。以上のような欠点のため、未だ工業的に実用化するに
は至っていなかった。
法に比べていくつかの利点を持っているが、そのまま用
いた場合は、次のような欠点がある。まず第1に、閉鎖
系での反応であるため、モノシランの一部が固体のシリ
コンとして分解堆積する。さらに、1回の反応ではモノ
シランの転化率が約6%以下と小さい。第2にシラン類
が空気中で自然燃焼性であるにもかかわらず、反応が減
圧下で行なわれるため、大気の系内への漏れ込みによる
爆発の危険性がある。第3に原料として100%のモノ
シランを用い、副生じた水素を除去するために途中で反
応を中断して全シラン類を液体窒素などの冷却剤で凝集
させポンプなどにより水素を排気する。しかる後に再度
はぼモノシランだけが気化する温度に上げて、反応系を
ほぼモノシラン100%とする。このときに系内はさら
に減圧となる。このように繁雑なプロセスが必要となる
。以上のような欠点のため、未だ工業的に実用化するに
は至っていなかった。
本発明はかかる点に鑑みてなされたもので、高純度の高
次シランを低コストで安全に製造することを目的として
いる。
次シランを低コストで安全に製造することを目的として
いる。
[課題を解決するための手段]
本発明者らは、上記の目的を達成すべく鋭意検討した結
果、モノシランの加熱により、ジシラン、トリシランな
どの高次シランを生成し、これを分離し未反応のモノシ
ランを反応器に循環させることにより高次シランを製造
する方法において、加熱温度(T’C)を350〜55
0℃とし、下記式で表わされる変数K K=(12000/ (T+ 2731) 1og+
。てただし式中τ(seclは、反応器の容積■(β)
と、全循環ガス流量F(β/5ec)を用いてて=V/
Fで表わされる変数である。
果、モノシランの加熱により、ジシラン、トリシランな
どの高次シランを生成し、これを分離し未反応のモノシ
ランを反応器に循環させることにより高次シランを製造
する方法において、加熱温度(T’C)を350〜55
0℃とし、下記式で表わされる変数K K=(12000/ (T+ 2731) 1og+
。てただし式中τ(seclは、反応器の容積■(β)
と、全循環ガス流量F(β/5ec)を用いてて=V/
Fで表わされる変数である。
が13〜18となるように反応を行なうことにより、固
体のシリコンの堆積なしに、高純度の高次シランが低コ
ストで安全に製造できることを発見した。
体のシリコンの堆積なしに、高純度の高次シランが低コ
ストで安全に製造できることを発見した。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明で用いるモノシランは、無稀釈で用いても希釈し
て用いてもかまわないが、一般には希釈して用いること
が好ましい。この場合稀釈ガスとしては、水素、窒素、
アルゴン、ヘリウムなどのモノシランと不活性なガスが
用いられる。稀釈の場合は、好ましくはモノシランがl
O〜80容量%、より好ましくは20〜60容量%であ
る。モノンシランの純度としては、いかなるグレードの
ものでもかまわないが、高純度の高次シランを得るため
には高純度のモノシランを用いることが好ましい。
て用いてもかまわないが、一般には希釈して用いること
が好ましい。この場合稀釈ガスとしては、水素、窒素、
アルゴン、ヘリウムなどのモノシランと不活性なガスが
用いられる。稀釈の場合は、好ましくはモノシランがl
O〜80容量%、より好ましくは20〜60容量%であ
る。モノンシランの純度としては、いかなるグレードの
ものでもかまわないが、高純度の高次シランを得るため
には高純度のモノシランを用いることが好ましい。
加熱温度T (℃)は一般に350〜550℃、好まし
くは400℃〜500℃である。350℃以下では、高
次シランの生成が十分でない場合がある。また550℃
以上では分解によりシリコンの堆積が起きる場合がある
。加熱は反応器内を通過するガスが加熱される形であれ
ば、反応器の形状や加熱方式は問わないが、一般には反
応塔をヒーターによって加熱する形式が好ましい。
くは400℃〜500℃である。350℃以下では、高
次シランの生成が十分でない場合がある。また550℃
以上では分解によりシリコンの堆積が起きる場合がある
。加熱は反応器内を通過するガスが加熱される形であれ
ば、反応器の形状や加熱方式は問わないが、一般には反
応塔をヒーターによって加熱する形式が好ましい。
本発明では高次シランを生成し、これを分離した後の未
反応モノシランを再度原料として循環使用する。これに
より安全に高収率で高次シランを得ることができる。モ
ノシランがらの高次シランの生成反応は次式で示される
。
反応モノシランを再度原料として循環使用する。これに
より安全に高収率で高次シランを得ることができる。モ
ノシランがらの高次シランの生成反応は次式で示される
。
25IH4→ 5izHs + H□ (
1)3SIH4→ 5i3Hs + 2 Hz
(2)n 5iH4−1SinHzn+z+(n−
11Hz (3)つまりワンバスの反応においては、
生成した高次シランが分M捕集されるため系全体の圧力
が低下し、さらに系内のモノシラン濃度も低下する。
1)3SIH4→ 5i3Hs + 2 Hz
(2)n 5iH4−1SinHzn+z+(n−
11Hz (3)つまりワンバスの反応においては、
生成した高次シランが分M捕集されるため系全体の圧力
が低下し、さらに系内のモノシラン濃度も低下する。
本発明の循環反応による方法では、これを補正するため
の一例としては、常時モノシランを補給し濃度一定とし
、さらにモノシランを補給したため過剰となった圧力針
のガスを抜き出して一定圧力とすることにより、安全に
運転ができる。また本発明の方法においては、ガス状態
では半導体用製造原料として使用の困難なテトラシラン
以上の非揮発性の高次シランは工業上はとんど無視でき
る程度の少量しか生成されない。
の一例としては、常時モノシランを補給し濃度一定とし
、さらにモノシランを補給したため過剰となった圧力針
のガスを抜き出して一定圧力とすることにより、安全に
運転ができる。また本発明の方法においては、ガス状態
では半導体用製造原料として使用の困難なテトラシラン
以上の非揮発性の高次シランは工業上はとんど無視でき
る程度の少量しか生成されない。
高次シランの分離捕集は、冷却あるいは吸着などの公知
の方法が用いられる。冷却による捕集では、一般には低
温トラップが用いられる。低温トラップの温度は、一般
にジシランの沸点(−14,5℃)以下が用いられるが
、好ましくは一130℃から一40℃が用いられる。冷
却温度が一130℃以下ではモノシランの混入が多くな
り、−40℃以上ではジシランの収率が低くなる。低温
トラップに捕集された高次シランには、ジシランとトリ
シラン以外に少量のモノシランと極く少量のテトラシラ
ン以上の高次シランが混在しているため、目的の高次シ
ランを得るためには、一般に知られているように、蒸留
により精製することが好ましい。また吸着による捕集で
は、一般にはゼオライトなどの吸着剤を用い、シランガ
スの種類による吸着能の差を利用して分離捕集すること
ができる。
の方法が用いられる。冷却による捕集では、一般には低
温トラップが用いられる。低温トラップの温度は、一般
にジシランの沸点(−14,5℃)以下が用いられるが
、好ましくは一130℃から一40℃が用いられる。冷
却温度が一130℃以下ではモノシランの混入が多くな
り、−40℃以上ではジシランの収率が低くなる。低温
トラップに捕集された高次シランには、ジシランとトリ
シラン以外に少量のモノシランと極く少量のテトラシラ
ン以上の高次シランが混在しているため、目的の高次シ
ランを得るためには、一般に知られているように、蒸留
により精製することが好ましい。また吸着による捕集で
は、一般にはゼオライトなどの吸着剤を用い、シランガ
スの種類による吸着能の差を利用して分離捕集すること
ができる。
以上のようにして高次シランを分離捕集した後の未反応
モノシランは、気体用ダイヤフラム式ポンプなどの循環
器を用い、再度反応器に循環させる。このときの全循環
ガス流量F ((1/ 5eclは、反応器の加熱容積
■(ε〉によりz = V / Fで表わされる変数r
−fsecl と、加熱温度T (℃)により、次式で
表わされる変数K K=(12000/ (T+ 2731)−10g
+o T:が13〜18、好ましくは14〜17.5
となるような範囲が用いられる。Kが18以上となるよ
うなτとTの組では、高次シランの生成が十分でない場
合があり、Kが13以下となるようなLとTの組では、
固体のシリコンの堆積が起きる場合がある。
モノシランは、気体用ダイヤフラム式ポンプなどの循環
器を用い、再度反応器に循環させる。このときの全循環
ガス流量F ((1/ 5eclは、反応器の加熱容積
■(ε〉によりz = V / Fで表わされる変数r
−fsecl と、加熱温度T (℃)により、次式で
表わされる変数K K=(12000/ (T+ 2731)−10g
+o T:が13〜18、好ましくは14〜17.5
となるような範囲が用いられる。Kが18以上となるよ
うなτとTの組では、高次シランの生成が十分でない場
合があり、Kが13以下となるようなLとTの組では、
固体のシリコンの堆積が起きる場合がある。
反応圧力は、常圧、加圧、減圧のいずれにおいても反応
を行なうことができるが、好ましくは常圧下ないし2気
圧(ゲージ圧)以下の加圧下、より好ましくは0.1気
圧ないし0.5気圧(ゲージ圧)の微加圧下で反応を行
なう。微加圧状態で反応を行なう場合には、大気の系内
への漏れ込みによる爆発の恐れがなく、また装置を高耐
圧性にする必要もなく安全な運転が可能となる。
を行なうことができるが、好ましくは常圧下ないし2気
圧(ゲージ圧)以下の加圧下、より好ましくは0.1気
圧ないし0.5気圧(ゲージ圧)の微加圧下で反応を行
なう。微加圧状態で反応を行なう場合には、大気の系内
への漏れ込みによる爆発の恐れがなく、また装置を高耐
圧性にする必要もなく安全な運転が可能となる。
以下に実施例により本発明の詳細な説明するが、本発明
を限定するものではない。
を限定するものではない。
本発明に用いる装置の一例を示せば第1図のようになる
。
。
反応器1の外側にヒーターが設置されており、反応器1
の内部は加熱により所定の温度に設定される。高次シラ
ントラップ2は、液体窒素などの冷却剤により所定の温
度に保冷されている。系内は予め真空ポンプ4により真
空まで排気した後、稀釈ガスが稀釈ガス流量計6を通じ
て所定の圧力まで導入される。次にモノシランがモノシ
ラン流量計5を通じて所定の圧力まで導入される。しか
る後、循環ポンプ3を作動させ、循環ガス流量計7、放
出ガス流量計8、モノシラン流量計5を所定の流量に調
整して反応を行なう。高次シラントラップ2に捕集され
た高次シランは、例えば単蒸留によって精製される。
の内部は加熱により所定の温度に設定される。高次シラ
ントラップ2は、液体窒素などの冷却剤により所定の温
度に保冷されている。系内は予め真空ポンプ4により真
空まで排気した後、稀釈ガスが稀釈ガス流量計6を通じ
て所定の圧力まで導入される。次にモノシランがモノシ
ラン流量計5を通じて所定の圧力まで導入される。しか
る後、循環ポンプ3を作動させ、循環ガス流量計7、放
出ガス流量計8、モノシラン流量計5を所定の流量に調
整して反応を行なう。高次シラントラップ2に捕集され
た高次シランは、例えば単蒸留によって精製される。
以−ト実施例、比較例を示して本発明を説明する。
実施例1
加熱容積5f2.のSUS製反応器1の内部ン品度を4
50℃に設定する。トラップ2は液体窒素により一1l
O℃に設定する。稀釈ガスとして水素を−0,3気圧(
ゲージ圧)まで導入し、さらにモノシランを 1.2気
圧(ゲージ圧)まで導入する。循環ガス□流遣を0.2
12 / sec 、放出ガス流量を2+nl/sec
、モノシラン流量を3ml/secとして、反応を10
hr行なった。このときの℃は25sec 、 Kは1
5.2である。捕集された高次シランを一90℃で単蒸
留してモノシランを除去後、−30℃で単蒸留しジシラ
ンとトリシランを分離した。得られたジシランを分析し
たところ、純度99.9%の高純度なジシランが94.
2 g得られ、モノシラン仕込み量から換算した収率は
64%であった。また得られたトリシランを分析したと
ころ、純度99.9%の高純度なトリシランが13.1
g得られ、モノシラン仕込み電から換算した収率は9%
であった。内部に固体のシリコンの堆積は無く、放出に
よるロスは27%であった。
50℃に設定する。トラップ2は液体窒素により一1l
O℃に設定する。稀釈ガスとして水素を−0,3気圧(
ゲージ圧)まで導入し、さらにモノシランを 1.2気
圧(ゲージ圧)まで導入する。循環ガス□流遣を0.2
12 / sec 、放出ガス流量を2+nl/sec
、モノシラン流量を3ml/secとして、反応を10
hr行なった。このときの℃は25sec 、 Kは1
5.2である。捕集された高次シランを一90℃で単蒸
留してモノシランを除去後、−30℃で単蒸留しジシラ
ンとトリシランを分離した。得られたジシランを分析し
たところ、純度99.9%の高純度なジシランが94.
2 g得られ、モノシラン仕込み量から換算した収率は
64%であった。また得られたトリシランを分析したと
ころ、純度99.9%の高純度なトリシランが13.1
g得られ、モノシラン仕込み電から換算した収率は9%
であった。内部に固体のシリコンの堆積は無く、放出に
よるロスは27%であった。
実施例2
反応器lの内部温度を400℃、放出ガス流量を0.6
ml/ sec 、モノシラン流量を1 ml/ se
c 、 Kを16.4とした他は実施例1と同じにして
反応をIOt+r行なったところ、純度99.9%の高
純度なジシランが34.:3g得られ、モノシラン仕込
み遣から換算した収率は67%であった。また純度99
.9%の高純度なトリシランが5.0g得られ、モノシ
ラン仕込み量から換算した収率は10%であった。内部
に固体のシリコンの堆積は無く、放出によるロスは23
%であった。
ml/ sec 、モノシラン流量を1 ml/ se
c 、 Kを16.4とした他は実施例1と同じにして
反応をIOt+r行なったところ、純度99.9%の高
純度なジシランが34.:3g得られ、モノシラン仕込
み遣から換算した収率は67%であった。また純度99
.9%の高純度なトリシランが5.0g得られ、モノシ
ラン仕込み量から換算した収率は10%であった。内部
に固体のシリコンの堆積は無く、放出によるロスは23
%であった。
実施例3
反応61の内部温度を425℃、放出ガス流量を0゜:
1ml/ sec 、モノシラン流量を0.5ml/s
ee、晶環ガス流量を0.05 g / secとした
他は実施例Jと同じにして、Kは15.2で反応を10
hr行なったところ、純度99.9%の高純度なジシラ
ンが18.4g得られ、モノシラン仕込み量から換算し
た収率は68%であった。また純度99.9%の高純度
なトリシランが2.7g得られ、モノシラン仕込み量か
ら換算、 r−uv率は10%でありか一内NSに固体
のシリコンの堆積は無く、放出によるロスは22%であ
った。
1ml/ sec 、モノシラン流量を0.5ml/s
ee、晶環ガス流量を0.05 g / secとした
他は実施例Jと同じにして、Kは15.2で反応を10
hr行なったところ、純度99.9%の高純度なジシラ
ンが18.4g得られ、モノシラン仕込み量から換算し
た収率は68%であった。また純度99.9%の高純度
なトリシランが2.7g得られ、モノシラン仕込み量か
ら換算、 r−uv率は10%でありか一内NSに固体
のシリコンの堆積は無く、放出によるロスは22%であ
った。
比較例1
反応器1の内部温度を6f)0℃、Kを12.3とした
他は実施例1と同じにして反応を1Ohr行なったとこ
ろ、純度90%のジシランが2.8g得られ、モノシラ
ン仕込み量から換算した収率は2%であった。また純度
90%のトリシランが1.2g得られ、モノシラン仕込
み量から換算した収率は1%であった。内部に大量の固
体のシリコンの堆積がみられ、シリコンの堆積および放
出によるロスは97%であった。
他は実施例1と同じにして反応を1Ohr行なったとこ
ろ、純度90%のジシランが2.8g得られ、モノシラ
ン仕込み量から換算した収率は2%であった。また純度
90%のトリシランが1.2g得られ、モノシラン仕込
み量から換算した収率は1%であった。内部に大量の固
体のシリコンの堆積がみられ、シリコンの堆積および放
出によるロスは97%であった。
比較例2
反応器1の内部温度を300℃、Kを19,5とした他
は実施例1と同じにして反応を1Ohr行なったところ
、純度90%のジシランが1.5g得られ、モノシラン
仕込み量から換算した収率は1%であった。トリシラン
はO,1g以下であった。放出によるロスは99%であ
った。
は実施例1と同じにして反応を1Ohr行なったところ
、純度90%のジシランが1.5g得られ、モノシラン
仕込み量から換算した収率は1%であった。トリシラン
はO,1g以下であった。放出によるロスは99%であ
った。
[発明の効果1
本発明によれげ2トド較的簡蛍なガr?′、契宥で嵩純
度のジシラン、トリシランなどの高次シランを高収率で
得ることができた。また本発明により、従来問題であっ
た固体のシリコンの堆積や、テトラシラン以上の非揮発
性の高次シランの生成を抑えることができ、また酸素、
炭素などの不純物は原料に高純度モノシランを使うこと
により混入を防ぐことができた。
度のジシラン、トリシランなどの高次シランを高収率で
得ることができた。また本発明により、従来問題であっ
た固体のシリコンの堆積や、テトラシラン以上の非揮発
性の高次シランの生成を抑えることができ、また酸素、
炭素などの不純物は原料に高純度モノシランを使うこと
により混入を防ぐことができた。
以上の特徴により、本発明の方法を用いて高純度なジシ
ラン、トリシランなどの高次シランを低コストで製造す
ることができ、半導体用シリコンの製造ガスとして高次
シランが広く利用されることが期待できる。
ラン、トリシランなどの高次シランを低コストで製造す
ることができ、半導体用シリコンの製造ガスとして高次
シランが広く利用されることが期待できる。
第1図は本発明の方法を実施する装置の一例を示す図で
ある。 ■・・・・・・反応器 2・・・・・・高次シラン
トラップ3−・・・・・循環ポンプ 4・・・・・・真
空ポンプ5.6.7及び8・・・・・−流量計
ある。 ■・・・・・・反応器 2・・・・・・高次シラン
トラップ3−・・・・・循環ポンプ 4・・・・・・真
空ポンプ5.6.7及び8・・・・・−流量計
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 モノシランの加熱により高次シランを生成し、前記高
次シランを分離し、未反応のモノシランを反応器に循環
させ高次シランを製造する方法において、加熱温度を3
50〜550℃とし、かつ式(1)で表わされるKが、 K={12000/(T+273)}−log_1_0
τ・・・・・・(1)〔式中、Tは℃で表わされる加熱
温度を示し、τは{反応器の容積(l)}/{循環ガス
流量(l/秒))を表わす。]13〜18で反応を行な
うことを特徴とする高次シランの製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32131589A JP2719211B2 (ja) | 1989-12-13 | 1989-12-13 | 高次シランの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32131589A JP2719211B2 (ja) | 1989-12-13 | 1989-12-13 | 高次シランの製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03183614A true JPH03183614A (ja) | 1991-08-09 |
JP2719211B2 JP2719211B2 (ja) | 1998-02-25 |
Family
ID=18131215
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32131589A Expired - Lifetime JP2719211B2 (ja) | 1989-12-13 | 1989-12-13 | 高次シランの製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2719211B2 (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6027705A (en) * | 1998-01-08 | 2000-02-22 | Showa Denko K.K. | Method for producing a higher silane |
US6858196B2 (en) | 2001-07-19 | 2005-02-22 | Asm America, Inc. | Method and apparatus for chemical synthesis |
JP2008536784A (ja) * | 2005-04-05 | 2008-09-11 | ボルテツクス・インコーポレイテツド | Si2h6およびより高次のシランを製造するためのシステムおよび方法 |
US8192522B2 (en) | 2008-03-31 | 2012-06-05 | Et-Energy Corp. | Chemical process for generating energy |
WO2015060189A1 (ja) | 2013-10-21 | 2015-04-30 | 三井化学株式会社 | 高級シランの製造触媒および高級シランの製造方法 |
JP2015523304A (ja) * | 2012-06-13 | 2015-08-13 | オーシーアイ・マテリアルズ・カンパニー・リミテッドOCI Materials Co., Ltd. | モノシランの熱分解によるジシランの製造方法及び製造装置 |
KR20170035953A (ko) | 2014-08-20 | 2017-03-31 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 올리고실란의 제조 방법 |
JP2017210382A (ja) * | 2016-05-23 | 2017-11-30 | 昭和電工株式会社 | ジシランの製造方法 |
DE102020211833A1 (de) | 2020-09-22 | 2022-03-24 | Evonik Operations Gmbh | Verfahren zur Herstellung oligomerer Hydridosilane aus SiH4 |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101733051B1 (ko) | 2015-07-27 | 2017-05-08 | 에스케이머티리얼즈 주식회사 | 고차실란의 선택도 조절방법 및 이를 이용한 고차실란의 생성방법 |
KR101758113B1 (ko) * | 2015-07-27 | 2017-07-26 | 에스케이머티리얼즈 주식회사 | 테트라실란 및 펜타실란의 제조방법 |
-
1989
- 1989-12-13 JP JP32131589A patent/JP2719211B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6027705A (en) * | 1998-01-08 | 2000-02-22 | Showa Denko K.K. | Method for producing a higher silane |
US6858196B2 (en) | 2001-07-19 | 2005-02-22 | Asm America, Inc. | Method and apparatus for chemical synthesis |
JP2008536784A (ja) * | 2005-04-05 | 2008-09-11 | ボルテツクス・インコーポレイテツド | Si2h6およびより高次のシランを製造するためのシステムおよび方法 |
JP4855462B2 (ja) * | 2005-04-05 | 2012-01-18 | ボルテツクス・インコーポレイテツド | Si2h6およびより高次のシランを製造するためのシステムおよび方法 |
US8192522B2 (en) | 2008-03-31 | 2012-06-05 | Et-Energy Corp. | Chemical process for generating energy |
JP2015523304A (ja) * | 2012-06-13 | 2015-08-13 | オーシーアイ・マテリアルズ・カンパニー・リミテッドOCI Materials Co., Ltd. | モノシランの熱分解によるジシランの製造方法及び製造装置 |
WO2015060189A1 (ja) | 2013-10-21 | 2015-04-30 | 三井化学株式会社 | 高級シランの製造触媒および高級シランの製造方法 |
US9567228B2 (en) | 2013-10-21 | 2017-02-14 | Mitsui Chemicals, Inc. | Catalyst for producing higher silane and process for producing higher silane |
KR20170035953A (ko) | 2014-08-20 | 2017-03-31 | 쇼와 덴코 가부시키가이샤 | 올리고실란의 제조 방법 |
JP2017210382A (ja) * | 2016-05-23 | 2017-11-30 | 昭和電工株式会社 | ジシランの製造方法 |
DE102020211833A1 (de) | 2020-09-22 | 2022-03-24 | Evonik Operations Gmbh | Verfahren zur Herstellung oligomerer Hydridosilane aus SiH4 |
WO2022063680A1 (de) | 2020-09-22 | 2022-03-31 | Evonik Operations Gmbh | Verfahren zur herstellung oligomerer hydridosilane aus sih4 |
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JP2719211B2 (ja) | 1998-02-25 |
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