JPH0314912B2 - - Google Patents
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Description
[産業上の利用分野]
本発明は耐食性に優れた錫めつき鋼板に関する
ものであり、さらに詳しくは、缶内面を無塗装で
用いられる果実缶用に特に適した錫めつき鋼板に
関する。 [従来の技術] 従来から、魚肉等の食品および飲料用の缶用素
材として、塗装した錫めつき鋼板およびテイン・
フリー・スチール(以下TFS−CTと呼ぶ)が多
く用いられている。しかしながら、果実缶用の蓋
材には塗装したぶりきまたはTFS−CTが用いら
れることがあるが、缶胴材には無塗装のぶりきの
みが用いられている。ぶりきを無塗装で使用する
場合は一般に高耐食性が要求される。このために
錫めつきの多いぶりきが使用されている。 錫めつきの多いぶりきにおいても、錫めつき不
良または、下地鋼板の不良によつてぶりきの耐食
性が低下するために、ぶりきの特性管理が十分に
行われている。 ぶりきの耐食性管理の一つとして、ATC値に
よる評価がよく用いられている。ATC値は、グ
レープフルーツの中で錫と錫−鉄合金層面を接続
した時に流れる電流で表される。この時に流れる
電流、すなわちATC値が異常に大きいものは何
かぶりきに欠陥が有り、耐食性が悪いて判断され
ている。 従来の高耐食性ぶりきはこのATC値を下げる
ことに多くの努力がなされてきた。例えば、(1)ベ
ースの金属ストリツプに予備被覆としてニツケ
ル、またはニツケル−錫合金めつき下地を設ける
ことを特徴とする電解ぶりき板の製造。(特公昭
43−12246)またこのほかに、例えば、(2)ぶりき
の錫−鉄合金層を増やし、ATC値を下げる方法
もある。 このほかに、錫層の上に高耐食性被膜を形成さ
せて、錫を直接保護する方法がある。 例えば、(3)鋼板両面下層に片面当たり10〜5000
mg/m2を有するニツケルメツキ層を設け、片面の
み該ニツケル層上に50〜11000mg/m2の電気錫メ
ツキ層を設け、更にその上層に両面電解クロム処
理し、片面当たり金属クロム0.1〜20mg/m2、結
晶性クロム酸化物と非晶性クロム水和酸化物を金
属クロム換算で1〜10mg/m2形成させた高耐食性
製缶用異種重層メツキ鋼板。(特公昭59−12756)
があげられる。 [発明が解決しようとする問題点] しかしながら、(1)の例で示す、ニツケル前めつ
きはATC値を低下させ、錫−鉄合金層の耐食性
の向上に寄与するが、その上層にある錫層の耐食
性には殆ど効果が無く、現在無塗装ぶりきに同方
法は採用されていない。また、(2)で示す、錫−鉄
合金層を多くしてATC値の低下を計つても、実
際には金属錫が錫−鉄合金層に消費された分だけ
少なくなり、金属錫の消失が速く、却つて問題と
なつている。 また、(3)で示す、錫層の表面を金属クロムとそ
の酸化物で被覆する方法は、最表面のクロム酸化
物(特に非晶性クロム水和酸化物)の被覆性がよ
く、錫の防食効果はある。 しかし、製缶時にやむおえず起きる加工傷等の
部分は、クロム被膜は破壊され局部的な腐食を起
こす。特に本処理は一般のぶりきよりクロム酸化
物等の被覆性が良く、腐食されない部分と腐食さ
れた部分がはつきりするために、所謂「まだら腐
食」をおこし、現在本分野においては使用するに
至つていない。また、缶の外面印刷等によつて加
熱を受けた場合、クロム水和酸化物はオキソ化を
起こし、錫の防食性効果は著しく低下する問題が
ある。 本発明は、錫の局部腐食、所謂「まだら腐食」
を起こさないで錫の防食性をあげ、かつ、下地鋼
板の腐食を抑制し、無塗装でぶりきを使用する用
途に対する、ぶりきの錫目付量の低減を計ること
を目的とする。 [問題を解決するための手段] 本発明は上記の問題点を解決すべく種々検討を
重ねた結果、鋼板の表面の少なくとも果実缶内面
に用いられる面にニツケル量として、10〜100
mg/m2の錫−ニツケル−鉄の三元の合金層を形成
し、その上層に錫量として、0.5〜10.0g/m2の
錫層を形成し、さらにその上層にニツケル量とし
て、10〜100mg/m2の錫−ニツケル合金層を形成
させる。此の時錫−ニツケル合金層が錫層を完全
に被覆せず、錫層の被覆率が50〜95%の範囲で、
かつ露出した錫層を錫−ニツケル合金層の中に均
等に分散させることにより、錫めつき鋼板を無塗
装で果実缶内面に使用した場合、腐食初期におけ
る錫表面の腐食が均一であり、かつ錫の腐食速度
が著しく低下し、さらに下地鋼板の腐食も著しく
抑制されることを見出した。 次に、本発明の耐食性の優れた錫めつき鋼板の
断面図の態様を模式的に第1図〜第4図に示す。
すなわち、第1図は鋼板4の両面に錫−ニツケル
−鉄の三元合金層3、その上層に錫層2、さらに
その上層に錫−ニツケル合金層1を形成させた態
様を示し、第2図は果実缶内面に用いられる面は
第1図と同じ構成であり、缶外面に用いられる面
は鋼板4に錫−ニツケル−鉄の三元合金層3を、
その上層に錫層2を形成させた態様であり、第3
図は果実缶内面に用いられる面は第1図の構成と
同じであり、缶外面に用いられる面は鋼板4に錫
−鉄合金層5を、その上層に錫層2を、さらにそ
の上層に錫−ニツケル合金層1を形成させた態様
であり、第4図は果実缶内面に用いられる面は第
1図の構成と同じであり、缶外面に用いられる面
は鋼板4に錫−鉄合金層5を、その上層に錫層2
を形成させた態様を示す。 いずれにせよ、果実缶内面に用いられる面に
は、錫層の下層に錫−ニツケル−鉄の三元合金層
を形成させ、錫層の上に部分的に錫層を露出させ
ながら錫−ニツケル合金層を形成させることが本
発明の耐食性に優れた錫めつき鋼板の特徴であ
り、かつ不可欠の構成である。 [作用] 本発明の耐食性に優れた錫めつき鋼板におい
て、錫層の上層に存在する錫−ニツケル合金層は
果実缶内面における錫層の初期腐食を抑制すると
ともに、最近問題化している「まだら腐食」をも
防止する機構を備えている。この理由を第1図に
基づいて説明する。 第1図に示す態様で、製缶した後、果実を詰め
た場合、腐食液となる果実が最初に接触する部位
は、錫−ニツケル合金層1と、錫−ニツケル合金
層の隙間に露出した錫層2である。錫−ニツケル
合金層はよく知られているように高耐食性合金で
ある。また、ぶりきのATC値の改質で証明され
るように、錫をより腐食させる所謂「バイメタル
コロージヨン」の対象になりにくい。この結果、
最初の腐食は錫−ニツケル合金層の隙間に覗く錫
層が腐食していく。この時、錫−ニツケル合金層
の下層にある錫層は腐食されずに残存するから、
錫の溶出速度は小さくなる。錫の腐食が進行して
錫層の下層にある、錫−ニツケル−鉄合金層に達
すると、高耐食性の同合金層によつて腐食の進行
が妨げられる。 その後、錫の腐食はぶりき板の板厚方向から板
幅方向に展開していく形となり、錫が腐食してし
まう迄に相当の期間を要することになる。 このように、錫−ニツケル合金層によつて錫層
の腐食が抑制される結果、ぶりきの耐食性が向上
できることになる。また、錫−ニツケル合金層の
隙間に露出している錫層は、均一に分散している
結果、腐食形態は見掛け上、均一腐食として観察
される。すなわち、全体が少しでも均一に腐食す
れば加工部の腐食も目立たなくなり、現在問題と
されている一つの腐食部位の大きさが、数cm2にも
なる局部的な腐食「はだら腐食」とはならない。 「まだら腐食」を防止するために、錫−ニツケ
ル合金層を連続にせず、下層の錫層を表面に分散
させて露出させるが、この場合、露出した錫層は
当然腐食することになる。錫の腐食に伴つて、そ
の部位は錫による下層の鋼板の防食効果が徐々に
無くなる。この時鋼板の腐食が問題となるので鋼
板の腐食防止対策として、錫層と鋼板の間に耐食
性の非常に優れる錫−ニツケル−鉄の三元合金層
を形成させて、鋼板の腐食を防止するものであ
る。 すなわち、本発明は、鋼板の上に錫−ニツケル
−鉄の三元合金層を有し、その上層に錫層、さら
に、その上層に不連続な錫−ニツケル合金層を有
することによつて始めて目的とする耐食性の優れ
た錫めつき鋼板が得られる。 このような構成を持つた耐食性の優れた錫めつ
き鋼板を得るには当然、各層にめつきされる金属
の量が限定される。以下、めつきされる金属量に
ついて説明する。 まず、鋼板と錫層の間に存在する錫−ニツケル
−鉄の三元合金層の量は、ニツケル量として10〜
100mg/m2の範囲とする。ニツケル量として10
mg/m2以下であると緻密な錫−ニツケル−鉄の三
元合金層が得られない。また、ニツケル量として
100mg/m2以上になると、錫めつき工程で錫の加
熱溶融処理でニツケルが完全に三元合金化せず、
ニツケル金属として残つてしまうことが起こる。
この時残存したニツケル金属は、本発明を構成し
ている錫、鋼板に対して、バイメタル、コロージ
ヨンの対象となり、腐食を促進させ、本発明の耐
食性に優れた錫めつき鋼板は得られない。 次に、錫層のめつき量は、0.5〜10.0g/m2の
範囲とする。錫層は鋼板を陰分極防食するために
必ず必要である。また、錫めつき鋼板の金属光沢
及び、果実の香り(以下フレーバーという)を維
持するために必要である。錫量が0.5g/m2以下
においては、金属光沢、フレーバーの効果が無く
耐食性も十分でない。錫量が10.0g/m2以上では
本発明の構成を持たない極一般の錫めつき鋼板に
おいても十分な耐食性が有り、本発明の効果は必
要としない。 次に、錫−ニツケル合金層の量は、ニツケル量
として10〜100mg/m2とする。ニツケル量として
10mg/m2以下であると、錫−ニツケル合金層層に
よつて下層の錫層を被覆する率が、本発明の下限
である50%以下となり、効果が期待できない。ま
た、ニツケル量として100mg/m2以上になると、
錫−ニツケル合金層が下層の錫層を全て被覆し、
「まだら腐食」起こす結果となり、本発明の目的
が達成できない。 次に、本発明の耐食性に優れた錫めつき鋼板の
製造法について説明する。 まず、通常の錫めつき鋼板の製造方法と同じよ
うに鋼板を脱脂、酸洗したあと、ニツケルめつ
き、錫−ニツケル合金めつき、錫−ニツケル−鉄
合金めつきあるいはニツケル−鉄合金めつきが施
される。ついで錫めつきを施し、さらに錫−ニツ
ケル合金めつきあるいはニツケルめつきを施し、
水洗、乾燥後、錫の融点以上の温度で加熱し、急
冷することによつて金属光沢をだすとともに、錫
層の下層に錫−ニツケル−鉄合金層を、錫層の上
層に錫−ニツケル合金を形成させることによつ
て、本発明の耐食性の優れた錫めつき鋼板は得ら
れる。この製造工程において、鋼板上にめつきさ
れる錫−ニツケル合金、錫−ニツケル−鉄合金、
ニツケル−鉄合金あるいは錫層上にめつきされる
錫−ニツケル合金は一般に合金めつきと呼んでい
るが、めつきしたままの状態では金属間化合物を
形成せず、共析しているにすぎない。錫層の下層
および上層に本発明の錫めつき鋼板に必要な合金
を形成させるために、錫の融点以上の温度で加熱
し、急冷することが不可欠である。特に合金めつ
きあるいは単独めつきされたニツケルは錫の融点
以上の温度で加熱しなくても、Ni3Sn4を主体と
する錫−ニツケル合金を形成する。しかしニツケ
ル金属単体が残存する危険性があるので、錫の融
点以上の温度で加熱することが必要である。鋼板
上あるいは錫層上に施すニツケルめつき、錫−ニ
ツケルめつきあるいは錫−ニツケル−鉄めつきに
は、公知の塩化物浴、硫酸塩浴、塩化物−硫酸塩
の混合浴あるいはスルフアミン酸浴などを用いる
ことができる。しかし、めつきされるニツケルの
量はすでに記した理由から、鋼板上および錫層上
において10〜100mg/m2の範囲にコントロールす
ることが必要である。鋼板上にニツケルめつき、
錫−ニツケル合金めつき、錫−ニツケル鉄合金め
つきあるいはニツケル−鉄めつきを施した後の錫
めつきには、公知のフエロスタン錫浴、硫酸錫浴
あるいはハロゲン錫浴を用いることができるが、
すでに記した理由およびめつきした錫の一部は後
工程の錫の融点以上の温度での加熱処理で合金化
されることから、めつきされる錫量は1.0〜11.2
g/m2の範囲に限定される。つぎに錫層上へのニ
ツケルめつきあるいは錫−ニツケルめつき後、施
される錫の融点以上の温度での加熱処理(一般に
リフロー処理と呼ばれている)にはぶりきの製造
に用いられている公知の抵抗加熱法、誘導加熱法
あるいは両者を併用した方法が用いられる。その
後、本発明の錫めつき鋼板を長期間貯蔵する間に
成長する錫酸化膜等を防止するために、ぶりきの
場合と同様にクロム酸系の処理を施してもかまわ
ない。しかし、錫の腐食を均一にするために、ク
ロム量として15mg/m2以下、好ましくは10mg/m2
以下とし、より少なくする必要がある。なお、本
発明の耐食性の優れた錫めつき鋼板を得るため
に、一般にぶりき用に用いられている冷延鋼板を
用いれば十分であるが、鋼板の表面にニツケル量
として10〜100mg/m2のニツケルめつきあるいは
ニツケル−鉄めつきを施した後、非酸化性雰囲気
内で熱処理し、鋼板表面にニツケル拡散層を形成
させた鋼板あるいは0.5〜11.2g/m2の錫めつき
を施した後、同様に熱処理を施し、鋼板表面に錫
−鉄合金層を形成させた鋼板を用いても得られ
る。 [実施例] 以下、本発明を実施例により具体的に説明す
る。 実施例 1 0.22mmの冷延鋼板を5%の水酸化ナトリウム溶
液中で電解脱脂し、水洗し、5%の硫酸溶液で酸
洗し、水洗した後、(1)に示す条件でニツケル−鉄
めつきを施した。水洗後、(2)に示す条件で錫めつ
きを施し、水洗した後、(3)に示す条件で錫−ニツ
ケル合金めつきを施した。ついで水洗し、乾燥
後、ひき続きリフロー処理を施し、錫を溶融し、
金属光沢をだすと同時に合金めつきしたニツケル
を合金化した。 (1) ニツケル−鉄合金めつき(前めつき)条件浴
組成 FeSO4・7H2O 150g/ NiCl2・6H2O 40g/ (NH4)2SO4 30g/ 浴温度 50℃ 陰極電流密度 15A/dm2 ニツケル−鉄合金めつき量30mg/m2(ニツケル
量) (2) 錫めつき条件 浴組成 SnSO4 70g/ フエノールスルホン酸 15g/(硫酸として) エトキシ化α−ナフトール 5g/ 浴温度 50℃ 陰極電流密度 20A/dm2 錫めつき量 5.6g/m2 (3) 錫−ニツケルめつき(後めつき)条件 浴組成 SnSO4 20g/ NiSO4・6H2O 70g/ H3BO3 30g/ 浴温度 50℃ 陰極電流密度 10A/dm2 錫−ニツケル合金めつき量
20mg/m2(ニツケル量) 実施例 2 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様の前処理
を行い、(1)に示す条件でニツケルめつきを施し、
水洗後、実施例1と同じ条件で錫めつき、錫−ニ
ツケルめつきを施した。水洗、乾燥後、リフロー
処理を施した。 (1) ニツケルめつき(前めつき)条件 浴組成 NiSO4・6H2O 250g/ NiCl2・6H2O 50g/ H3BO3 40g/ 浴温度 50℃ 陰極電流密度 5A/dm2 ニツケルめつき量 80mg/m2 (2) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同
じ 錫めつき量 5.6g/m2 (3) 錫−ニツケルめつき(後めつき)条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(3)と同
じ 錫−ニツケル合金めつき量
50mg/m2(ニツケル量) 実施例 3 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様の前処理
を行い、(1)に示す条件で錫−ニツケル合金めつき
を施し、水洗後、実施例1の(2)に示す錫めつき条
件で錫めつきを施し、水洗後、実施例1の(3)に示
す条件で錫−ニツケル合金めつきを施した。つい
で水洗し、乾燥後、ひき続きリフロー処理を施し
た。 (1) 錫−ニツケル合金めつき(前めつき)条件 浴組成 SnSO4 20g/ NiSO4・6H2O 70g/ H3BO3 30g/ 浴温度 50℃ 陰極電流密度 10A/dm2 錫−ニツケル合金めつき量
15mg/m2(ニツケル量) (2) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同
じ 錫めつき量 2.8g/m2 (3) 錫−ニツケル合金めつき(後めつき)条件 実施例1の(3)と同じ 錫−ニツケルめつき量 15mg/m2(ニツケル量) 実施例 4 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様の前処理
を行い、実施例1の(1)に示す条件でニツケル−鉄
めつきを施し、水洗後、実施例1の(2)に示す条件
で錫めつきを施し、水洗後、実施例2の(1)に示す
条件でニツケルめつきを施した。ついで水洗し、
乾燥後、ひき続きリフロー処理を施した。 (1) ニツケル−鉄めつき(前めつき)条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(1)と同
じ ニツケル−鉄合金めつき量
50mg/m2(ニツケル量) (2) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同
じ 錫めつき量 5.6g/m2 (3) ニツケルめつき(後めつき)条件 浴組成およびめつき条件は実施例2の(1)と同
じ ニツケルめつき量 70mg/m2 比較例 1 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様に前処理
を行い、ニツケルめつきなどを施さずに、実施例
1の(2)に示す条件で錫めつきを施し、水洗、乾燥
後、リフロー処理を施した。 ついで、(2)に示す条件でクロム酸処理を施し、
水洗、乾燥した。 (1) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同
じ 錫めつき量 5.6g/m2 (2) クロム酸処理条件 浴組成 Na2Cr2O7・2H2O 30g/m2 浴温度 50℃ 陰極電流密度 2A/dm2 クロム水和酸化物皮膜量
6mg/m2(クロムとして) 比較例 2 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様の前処理
を行い、実施例1の(3)で示す条件で錫−ニツケル
合金めつきを施し、水洗後、実施例1の(2)に示す
条件で錫めつきを施した。水洗、乾燥後、リフロ
ー処理を施し、ついで、(3)に示す条件でクロム酸
処理を施し、水洗、乾燥した。 (1) 錫−ニツケル合金めつき(前めつき)条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(3)と同
じ 錫−ニツケル合金めつき量
30mg/m2(ニツケル量) (2) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同じ 錫めつき量 5.6g/m2 (3) クロム酸処理条件 浴組成 CrO3 30g/ H2SO4 0.2g/ 浴温度 55℃ 陰極電流温度 10A/dm2 クロム水和酸化物皮膜量
4mg/m2(クロムとして) 比較例 3 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様な前処理
を行い、ニツケルめつきなどを施さずに、実施例
1の(2)に示す条件で錫めつきを施し、ついで実施
例1の(3)に示す条件で錫−ニツケルめつきを施し
た。水洗、乾燥後、リフロー処理を施し、つい
で、(3)に示す条件でクロム酸処理を施し、水洗、
乾燥した。 (1) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同じ 錫めつき量 2.8g/m2 (2) 錫−ニツケル合金めつき(後めつき)条件 実施例1の(3)と同じ 錫−ニツケルめつき量 20mg/m2(ニツケル量) (3) クロム酸処理条件 浴組成 CrO3 50g/ NaF 2.5g/ 浴温度 58℃ 陰極電流密度 50A/dm2 金属クロム量 4mg/m2 クロム水和酸化物皮膜量
4mg/m2(クロムとして) 実施例1〜4、比較例1〜3で得られた錫めつ
き鋼板を直径60mmの缶蓋に打ち抜き、プラスチツ
ク製の円筒セルにセツトし、市販のミカン缶の内
容物を90℃でリパツクした。38℃で2カ月間貯蔵
後、それぞれの錫めつき鋼板の外観変化を肉眼で
観察するとともに、内容物中に溶出したSn量お
よびFe量を原子吸光法で測定した。その結果を
第1表に示した。
ものであり、さらに詳しくは、缶内面を無塗装で
用いられる果実缶用に特に適した錫めつき鋼板に
関する。 [従来の技術] 従来から、魚肉等の食品および飲料用の缶用素
材として、塗装した錫めつき鋼板およびテイン・
フリー・スチール(以下TFS−CTと呼ぶ)が多
く用いられている。しかしながら、果実缶用の蓋
材には塗装したぶりきまたはTFS−CTが用いら
れることがあるが、缶胴材には無塗装のぶりきの
みが用いられている。ぶりきを無塗装で使用する
場合は一般に高耐食性が要求される。このために
錫めつきの多いぶりきが使用されている。 錫めつきの多いぶりきにおいても、錫めつき不
良または、下地鋼板の不良によつてぶりきの耐食
性が低下するために、ぶりきの特性管理が十分に
行われている。 ぶりきの耐食性管理の一つとして、ATC値に
よる評価がよく用いられている。ATC値は、グ
レープフルーツの中で錫と錫−鉄合金層面を接続
した時に流れる電流で表される。この時に流れる
電流、すなわちATC値が異常に大きいものは何
かぶりきに欠陥が有り、耐食性が悪いて判断され
ている。 従来の高耐食性ぶりきはこのATC値を下げる
ことに多くの努力がなされてきた。例えば、(1)ベ
ースの金属ストリツプに予備被覆としてニツケ
ル、またはニツケル−錫合金めつき下地を設ける
ことを特徴とする電解ぶりき板の製造。(特公昭
43−12246)またこのほかに、例えば、(2)ぶりき
の錫−鉄合金層を増やし、ATC値を下げる方法
もある。 このほかに、錫層の上に高耐食性被膜を形成さ
せて、錫を直接保護する方法がある。 例えば、(3)鋼板両面下層に片面当たり10〜5000
mg/m2を有するニツケルメツキ層を設け、片面の
み該ニツケル層上に50〜11000mg/m2の電気錫メ
ツキ層を設け、更にその上層に両面電解クロム処
理し、片面当たり金属クロム0.1〜20mg/m2、結
晶性クロム酸化物と非晶性クロム水和酸化物を金
属クロム換算で1〜10mg/m2形成させた高耐食性
製缶用異種重層メツキ鋼板。(特公昭59−12756)
があげられる。 [発明が解決しようとする問題点] しかしながら、(1)の例で示す、ニツケル前めつ
きはATC値を低下させ、錫−鉄合金層の耐食性
の向上に寄与するが、その上層にある錫層の耐食
性には殆ど効果が無く、現在無塗装ぶりきに同方
法は採用されていない。また、(2)で示す、錫−鉄
合金層を多くしてATC値の低下を計つても、実
際には金属錫が錫−鉄合金層に消費された分だけ
少なくなり、金属錫の消失が速く、却つて問題と
なつている。 また、(3)で示す、錫層の表面を金属クロムとそ
の酸化物で被覆する方法は、最表面のクロム酸化
物(特に非晶性クロム水和酸化物)の被覆性がよ
く、錫の防食効果はある。 しかし、製缶時にやむおえず起きる加工傷等の
部分は、クロム被膜は破壊され局部的な腐食を起
こす。特に本処理は一般のぶりきよりクロム酸化
物等の被覆性が良く、腐食されない部分と腐食さ
れた部分がはつきりするために、所謂「まだら腐
食」をおこし、現在本分野においては使用するに
至つていない。また、缶の外面印刷等によつて加
熱を受けた場合、クロム水和酸化物はオキソ化を
起こし、錫の防食性効果は著しく低下する問題が
ある。 本発明は、錫の局部腐食、所謂「まだら腐食」
を起こさないで錫の防食性をあげ、かつ、下地鋼
板の腐食を抑制し、無塗装でぶりきを使用する用
途に対する、ぶりきの錫目付量の低減を計ること
を目的とする。 [問題を解決するための手段] 本発明は上記の問題点を解決すべく種々検討を
重ねた結果、鋼板の表面の少なくとも果実缶内面
に用いられる面にニツケル量として、10〜100
mg/m2の錫−ニツケル−鉄の三元の合金層を形成
し、その上層に錫量として、0.5〜10.0g/m2の
錫層を形成し、さらにその上層にニツケル量とし
て、10〜100mg/m2の錫−ニツケル合金層を形成
させる。此の時錫−ニツケル合金層が錫層を完全
に被覆せず、錫層の被覆率が50〜95%の範囲で、
かつ露出した錫層を錫−ニツケル合金層の中に均
等に分散させることにより、錫めつき鋼板を無塗
装で果実缶内面に使用した場合、腐食初期におけ
る錫表面の腐食が均一であり、かつ錫の腐食速度
が著しく低下し、さらに下地鋼板の腐食も著しく
抑制されることを見出した。 次に、本発明の耐食性の優れた錫めつき鋼板の
断面図の態様を模式的に第1図〜第4図に示す。
すなわち、第1図は鋼板4の両面に錫−ニツケル
−鉄の三元合金層3、その上層に錫層2、さらに
その上層に錫−ニツケル合金層1を形成させた態
様を示し、第2図は果実缶内面に用いられる面は
第1図と同じ構成であり、缶外面に用いられる面
は鋼板4に錫−ニツケル−鉄の三元合金層3を、
その上層に錫層2を形成させた態様であり、第3
図は果実缶内面に用いられる面は第1図の構成と
同じであり、缶外面に用いられる面は鋼板4に錫
−鉄合金層5を、その上層に錫層2を、さらにそ
の上層に錫−ニツケル合金層1を形成させた態様
であり、第4図は果実缶内面に用いられる面は第
1図の構成と同じであり、缶外面に用いられる面
は鋼板4に錫−鉄合金層5を、その上層に錫層2
を形成させた態様を示す。 いずれにせよ、果実缶内面に用いられる面に
は、錫層の下層に錫−ニツケル−鉄の三元合金層
を形成させ、錫層の上に部分的に錫層を露出させ
ながら錫−ニツケル合金層を形成させることが本
発明の耐食性に優れた錫めつき鋼板の特徴であ
り、かつ不可欠の構成である。 [作用] 本発明の耐食性に優れた錫めつき鋼板におい
て、錫層の上層に存在する錫−ニツケル合金層は
果実缶内面における錫層の初期腐食を抑制すると
ともに、最近問題化している「まだら腐食」をも
防止する機構を備えている。この理由を第1図に
基づいて説明する。 第1図に示す態様で、製缶した後、果実を詰め
た場合、腐食液となる果実が最初に接触する部位
は、錫−ニツケル合金層1と、錫−ニツケル合金
層の隙間に露出した錫層2である。錫−ニツケル
合金層はよく知られているように高耐食性合金で
ある。また、ぶりきのATC値の改質で証明され
るように、錫をより腐食させる所謂「バイメタル
コロージヨン」の対象になりにくい。この結果、
最初の腐食は錫−ニツケル合金層の隙間に覗く錫
層が腐食していく。この時、錫−ニツケル合金層
の下層にある錫層は腐食されずに残存するから、
錫の溶出速度は小さくなる。錫の腐食が進行して
錫層の下層にある、錫−ニツケル−鉄合金層に達
すると、高耐食性の同合金層によつて腐食の進行
が妨げられる。 その後、錫の腐食はぶりき板の板厚方向から板
幅方向に展開していく形となり、錫が腐食してし
まう迄に相当の期間を要することになる。 このように、錫−ニツケル合金層によつて錫層
の腐食が抑制される結果、ぶりきの耐食性が向上
できることになる。また、錫−ニツケル合金層の
隙間に露出している錫層は、均一に分散している
結果、腐食形態は見掛け上、均一腐食として観察
される。すなわち、全体が少しでも均一に腐食す
れば加工部の腐食も目立たなくなり、現在問題と
されている一つの腐食部位の大きさが、数cm2にも
なる局部的な腐食「はだら腐食」とはならない。 「まだら腐食」を防止するために、錫−ニツケ
ル合金層を連続にせず、下層の錫層を表面に分散
させて露出させるが、この場合、露出した錫層は
当然腐食することになる。錫の腐食に伴つて、そ
の部位は錫による下層の鋼板の防食効果が徐々に
無くなる。この時鋼板の腐食が問題となるので鋼
板の腐食防止対策として、錫層と鋼板の間に耐食
性の非常に優れる錫−ニツケル−鉄の三元合金層
を形成させて、鋼板の腐食を防止するものであ
る。 すなわち、本発明は、鋼板の上に錫−ニツケル
−鉄の三元合金層を有し、その上層に錫層、さら
に、その上層に不連続な錫−ニツケル合金層を有
することによつて始めて目的とする耐食性の優れ
た錫めつき鋼板が得られる。 このような構成を持つた耐食性の優れた錫めつ
き鋼板を得るには当然、各層にめつきされる金属
の量が限定される。以下、めつきされる金属量に
ついて説明する。 まず、鋼板と錫層の間に存在する錫−ニツケル
−鉄の三元合金層の量は、ニツケル量として10〜
100mg/m2の範囲とする。ニツケル量として10
mg/m2以下であると緻密な錫−ニツケル−鉄の三
元合金層が得られない。また、ニツケル量として
100mg/m2以上になると、錫めつき工程で錫の加
熱溶融処理でニツケルが完全に三元合金化せず、
ニツケル金属として残つてしまうことが起こる。
この時残存したニツケル金属は、本発明を構成し
ている錫、鋼板に対して、バイメタル、コロージ
ヨンの対象となり、腐食を促進させ、本発明の耐
食性に優れた錫めつき鋼板は得られない。 次に、錫層のめつき量は、0.5〜10.0g/m2の
範囲とする。錫層は鋼板を陰分極防食するために
必ず必要である。また、錫めつき鋼板の金属光沢
及び、果実の香り(以下フレーバーという)を維
持するために必要である。錫量が0.5g/m2以下
においては、金属光沢、フレーバーの効果が無く
耐食性も十分でない。錫量が10.0g/m2以上では
本発明の構成を持たない極一般の錫めつき鋼板に
おいても十分な耐食性が有り、本発明の効果は必
要としない。 次に、錫−ニツケル合金層の量は、ニツケル量
として10〜100mg/m2とする。ニツケル量として
10mg/m2以下であると、錫−ニツケル合金層層に
よつて下層の錫層を被覆する率が、本発明の下限
である50%以下となり、効果が期待できない。ま
た、ニツケル量として100mg/m2以上になると、
錫−ニツケル合金層が下層の錫層を全て被覆し、
「まだら腐食」起こす結果となり、本発明の目的
が達成できない。 次に、本発明の耐食性に優れた錫めつき鋼板の
製造法について説明する。 まず、通常の錫めつき鋼板の製造方法と同じよ
うに鋼板を脱脂、酸洗したあと、ニツケルめつ
き、錫−ニツケル合金めつき、錫−ニツケル−鉄
合金めつきあるいはニツケル−鉄合金めつきが施
される。ついで錫めつきを施し、さらに錫−ニツ
ケル合金めつきあるいはニツケルめつきを施し、
水洗、乾燥後、錫の融点以上の温度で加熱し、急
冷することによつて金属光沢をだすとともに、錫
層の下層に錫−ニツケル−鉄合金層を、錫層の上
層に錫−ニツケル合金を形成させることによつ
て、本発明の耐食性の優れた錫めつき鋼板は得ら
れる。この製造工程において、鋼板上にめつきさ
れる錫−ニツケル合金、錫−ニツケル−鉄合金、
ニツケル−鉄合金あるいは錫層上にめつきされる
錫−ニツケル合金は一般に合金めつきと呼んでい
るが、めつきしたままの状態では金属間化合物を
形成せず、共析しているにすぎない。錫層の下層
および上層に本発明の錫めつき鋼板に必要な合金
を形成させるために、錫の融点以上の温度で加熱
し、急冷することが不可欠である。特に合金めつ
きあるいは単独めつきされたニツケルは錫の融点
以上の温度で加熱しなくても、Ni3Sn4を主体と
する錫−ニツケル合金を形成する。しかしニツケ
ル金属単体が残存する危険性があるので、錫の融
点以上の温度で加熱することが必要である。鋼板
上あるいは錫層上に施すニツケルめつき、錫−ニ
ツケルめつきあるいは錫−ニツケル−鉄めつきに
は、公知の塩化物浴、硫酸塩浴、塩化物−硫酸塩
の混合浴あるいはスルフアミン酸浴などを用いる
ことができる。しかし、めつきされるニツケルの
量はすでに記した理由から、鋼板上および錫層上
において10〜100mg/m2の範囲にコントロールす
ることが必要である。鋼板上にニツケルめつき、
錫−ニツケル合金めつき、錫−ニツケル鉄合金め
つきあるいはニツケル−鉄めつきを施した後の錫
めつきには、公知のフエロスタン錫浴、硫酸錫浴
あるいはハロゲン錫浴を用いることができるが、
すでに記した理由およびめつきした錫の一部は後
工程の錫の融点以上の温度での加熱処理で合金化
されることから、めつきされる錫量は1.0〜11.2
g/m2の範囲に限定される。つぎに錫層上へのニ
ツケルめつきあるいは錫−ニツケルめつき後、施
される錫の融点以上の温度での加熱処理(一般に
リフロー処理と呼ばれている)にはぶりきの製造
に用いられている公知の抵抗加熱法、誘導加熱法
あるいは両者を併用した方法が用いられる。その
後、本発明の錫めつき鋼板を長期間貯蔵する間に
成長する錫酸化膜等を防止するために、ぶりきの
場合と同様にクロム酸系の処理を施してもかまわ
ない。しかし、錫の腐食を均一にするために、ク
ロム量として15mg/m2以下、好ましくは10mg/m2
以下とし、より少なくする必要がある。なお、本
発明の耐食性の優れた錫めつき鋼板を得るため
に、一般にぶりき用に用いられている冷延鋼板を
用いれば十分であるが、鋼板の表面にニツケル量
として10〜100mg/m2のニツケルめつきあるいは
ニツケル−鉄めつきを施した後、非酸化性雰囲気
内で熱処理し、鋼板表面にニツケル拡散層を形成
させた鋼板あるいは0.5〜11.2g/m2の錫めつき
を施した後、同様に熱処理を施し、鋼板表面に錫
−鉄合金層を形成させた鋼板を用いても得られ
る。 [実施例] 以下、本発明を実施例により具体的に説明す
る。 実施例 1 0.22mmの冷延鋼板を5%の水酸化ナトリウム溶
液中で電解脱脂し、水洗し、5%の硫酸溶液で酸
洗し、水洗した後、(1)に示す条件でニツケル−鉄
めつきを施した。水洗後、(2)に示す条件で錫めつ
きを施し、水洗した後、(3)に示す条件で錫−ニツ
ケル合金めつきを施した。ついで水洗し、乾燥
後、ひき続きリフロー処理を施し、錫を溶融し、
金属光沢をだすと同時に合金めつきしたニツケル
を合金化した。 (1) ニツケル−鉄合金めつき(前めつき)条件浴
組成 FeSO4・7H2O 150g/ NiCl2・6H2O 40g/ (NH4)2SO4 30g/ 浴温度 50℃ 陰極電流密度 15A/dm2 ニツケル−鉄合金めつき量30mg/m2(ニツケル
量) (2) 錫めつき条件 浴組成 SnSO4 70g/ フエノールスルホン酸 15g/(硫酸として) エトキシ化α−ナフトール 5g/ 浴温度 50℃ 陰極電流密度 20A/dm2 錫めつき量 5.6g/m2 (3) 錫−ニツケルめつき(後めつき)条件 浴組成 SnSO4 20g/ NiSO4・6H2O 70g/ H3BO3 30g/ 浴温度 50℃ 陰極電流密度 10A/dm2 錫−ニツケル合金めつき量
20mg/m2(ニツケル量) 実施例 2 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様の前処理
を行い、(1)に示す条件でニツケルめつきを施し、
水洗後、実施例1と同じ条件で錫めつき、錫−ニ
ツケルめつきを施した。水洗、乾燥後、リフロー
処理を施した。 (1) ニツケルめつき(前めつき)条件 浴組成 NiSO4・6H2O 250g/ NiCl2・6H2O 50g/ H3BO3 40g/ 浴温度 50℃ 陰極電流密度 5A/dm2 ニツケルめつき量 80mg/m2 (2) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同
じ 錫めつき量 5.6g/m2 (3) 錫−ニツケルめつき(後めつき)条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(3)と同
じ 錫−ニツケル合金めつき量
50mg/m2(ニツケル量) 実施例 3 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様の前処理
を行い、(1)に示す条件で錫−ニツケル合金めつき
を施し、水洗後、実施例1の(2)に示す錫めつき条
件で錫めつきを施し、水洗後、実施例1の(3)に示
す条件で錫−ニツケル合金めつきを施した。つい
で水洗し、乾燥後、ひき続きリフロー処理を施し
た。 (1) 錫−ニツケル合金めつき(前めつき)条件 浴組成 SnSO4 20g/ NiSO4・6H2O 70g/ H3BO3 30g/ 浴温度 50℃ 陰極電流密度 10A/dm2 錫−ニツケル合金めつき量
15mg/m2(ニツケル量) (2) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同
じ 錫めつき量 2.8g/m2 (3) 錫−ニツケル合金めつき(後めつき)条件 実施例1の(3)と同じ 錫−ニツケルめつき量 15mg/m2(ニツケル量) 実施例 4 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様の前処理
を行い、実施例1の(1)に示す条件でニツケル−鉄
めつきを施し、水洗後、実施例1の(2)に示す条件
で錫めつきを施し、水洗後、実施例2の(1)に示す
条件でニツケルめつきを施した。ついで水洗し、
乾燥後、ひき続きリフロー処理を施した。 (1) ニツケル−鉄めつき(前めつき)条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(1)と同
じ ニツケル−鉄合金めつき量
50mg/m2(ニツケル量) (2) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同
じ 錫めつき量 5.6g/m2 (3) ニツケルめつき(後めつき)条件 浴組成およびめつき条件は実施例2の(1)と同
じ ニツケルめつき量 70mg/m2 比較例 1 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様に前処理
を行い、ニツケルめつきなどを施さずに、実施例
1の(2)に示す条件で錫めつきを施し、水洗、乾燥
後、リフロー処理を施した。 ついで、(2)に示す条件でクロム酸処理を施し、
水洗、乾燥した。 (1) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同
じ 錫めつき量 5.6g/m2 (2) クロム酸処理条件 浴組成 Na2Cr2O7・2H2O 30g/m2 浴温度 50℃ 陰極電流密度 2A/dm2 クロム水和酸化物皮膜量
6mg/m2(クロムとして) 比較例 2 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様の前処理
を行い、実施例1の(3)で示す条件で錫−ニツケル
合金めつきを施し、水洗後、実施例1の(2)に示す
条件で錫めつきを施した。水洗、乾燥後、リフロ
ー処理を施し、ついで、(3)に示す条件でクロム酸
処理を施し、水洗、乾燥した。 (1) 錫−ニツケル合金めつき(前めつき)条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(3)と同
じ 錫−ニツケル合金めつき量
30mg/m2(ニツケル量) (2) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同じ 錫めつき量 5.6g/m2 (3) クロム酸処理条件 浴組成 CrO3 30g/ H2SO4 0.2g/ 浴温度 55℃ 陰極電流温度 10A/dm2 クロム水和酸化物皮膜量
4mg/m2(クロムとして) 比較例 3 実施例1と同じ鋼板を実施例1と同様な前処理
を行い、ニツケルめつきなどを施さずに、実施例
1の(2)に示す条件で錫めつきを施し、ついで実施
例1の(3)に示す条件で錫−ニツケルめつきを施し
た。水洗、乾燥後、リフロー処理を施し、つい
で、(3)に示す条件でクロム酸処理を施し、水洗、
乾燥した。 (1) 錫めつき条件 浴組成およびめつき条件は実施例1の(2)と同じ 錫めつき量 2.8g/m2 (2) 錫−ニツケル合金めつき(後めつき)条件 実施例1の(3)と同じ 錫−ニツケルめつき量 20mg/m2(ニツケル量) (3) クロム酸処理条件 浴組成 CrO3 50g/ NaF 2.5g/ 浴温度 58℃ 陰極電流密度 50A/dm2 金属クロム量 4mg/m2 クロム水和酸化物皮膜量
4mg/m2(クロムとして) 実施例1〜4、比較例1〜3で得られた錫めつ
き鋼板を直径60mmの缶蓋に打ち抜き、プラスチツ
ク製の円筒セルにセツトし、市販のミカン缶の内
容物を90℃でリパツクした。38℃で2カ月間貯蔵
後、それぞれの錫めつき鋼板の外観変化を肉眼で
観察するとともに、内容物中に溶出したSn量お
よびFe量を原子吸光法で測定した。その結果を
第1表に示した。
【表】
【表】
[発明の効果]
第1表で明らかなように、本発明の目的である
錫めつき鋼板の耐食性、すなわち腐食後の錫めつ
き鋼板の外観変化、溶出Sn量および溶出Fe量は
実施例と比較例との間に顕著な差があり、本発明
の錫めつき鋼板は優れた耐食性を持つていること
がわかる。したがつて、本発明の錫めつき鋼板は
無塗装で使用される果実缶内面に非常に適した缶
用材料であり、このように耐食性が優れているの
で、本発明の方法により、錫めつき鋼板の錫めつ
き量を低減させることが可能である。
錫めつき鋼板の耐食性、すなわち腐食後の錫めつ
き鋼板の外観変化、溶出Sn量および溶出Fe量は
実施例と比較例との間に顕著な差があり、本発明
の錫めつき鋼板は優れた耐食性を持つていること
がわかる。したがつて、本発明の錫めつき鋼板は
無塗装で使用される果実缶内面に非常に適した缶
用材料であり、このように耐食性が優れているの
で、本発明の方法により、錫めつき鋼板の錫めつ
き量を低減させることが可能である。
図面は、本発明の実施態様を示したものであ
り、第1図、第2図、第3図、第4図とも耐食性
に優れた錫めつき鋼板の拡大図である。 1……錫−ニツケル合金層、2……錫層、3…
…錫−ニツケル−鉄の3元合金層、4……鋼板、
5……錫−鉄合金層。
り、第1図、第2図、第3図、第4図とも耐食性
に優れた錫めつき鋼板の拡大図である。 1……錫−ニツケル合金層、2……錫層、3…
…錫−ニツケル−鉄の3元合金層、4……鋼板、
5……錫−鉄合金層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 鋼版の少なくとも片面にニツケル量として10
〜100mg/m2の錫−ニツケル−鉄の三元の合金層
を形成し、その上層に錫量として0.5〜10.0g/
m2の錫層を形成し、さらにその上層にニツケル量
として10〜100mg/m2の錫−ニツケル合金を形成
させたことを特徴とする耐食性の優れた錫めつき
鋼板。 2 錫−ニツケル合金による錫層の被覆率が50〜
95%である特許請求の範囲第1項記載の耐食性の
優れた錫めつき鋼板。 3 鋼版の少なくとも片面にニツケル量として10
〜100mg/m2のニツケルめつき、錫−ニツケル合
金めつき、錫−ニツケル−鉄合金めつきあるいは
ニツケル−鉄合金めつきを施し、ついで1.0〜
11.2g/m2の錫めつきを施し、さらにニツケル量
として10〜100mg/m2の錫−ニツケル合金めつき
あるいはニツケルめつきを施した後、錫の融点以
上の温度で加熱し、急冷し、金属光沢をだすとと
もに、錫層の下層に錫−ニツケル−鉄合金層を、
錫層の上層に錫−ニツケル合金を同時に形成させ
ることを特徴とする耐食性の優れた錫めつき鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16240687A JPS648292A (en) | 1987-07-01 | 1987-07-01 | Steel sheet plated with thin excellent in corrosion resistance and production thereof |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16240687A JPS648292A (en) | 1987-07-01 | 1987-07-01 | Steel sheet plated with thin excellent in corrosion resistance and production thereof |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS648292A JPS648292A (en) | 1989-01-12 |
JPH0314912B2 true JPH0314912B2 (ja) | 1991-02-27 |
Family
ID=15753999
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16240687A Granted JPS648292A (en) | 1987-07-01 | 1987-07-01 | Steel sheet plated with thin excellent in corrosion resistance and production thereof |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS648292A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4997589A (en) * | 1989-12-15 | 1991-03-05 | Allied-Signal Inc. | Azeotrope-like compositions of 1,2-difluoroethane and dichlorotrifluoroethane |
JP6066030B2 (ja) * | 2015-01-09 | 2017-01-25 | 新日鐵住金株式会社 | 容器用鋼板及び容器用鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-07-01 JP JP16240687A patent/JPS648292A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS648292A (en) | 1989-01-12 |
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