JPH0533188A - 耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板 - Google Patents
耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板Info
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- JPH0533188A JPH0533188A JP21145691A JP21145691A JPH0533188A JP H0533188 A JPH0533188 A JP H0533188A JP 21145691 A JP21145691 A JP 21145691A JP 21145691 A JP21145691 A JP 21145691A JP H0533188 A JPH0533188 A JP H0533188A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、２ピース缶（絞りしごき加工（例
えばＤＩ缶））の材料として使用される耐錆性と外観及
び高温塗装焼付け性に優れた容器用表面処理鋼板を提供
する。 【構成】 缶外面側に相当する面の下層にニッケルを
０．５〜３０％含有する０．５〜２０ｇ／ｍ2の亜鉛−
ニッケル合金めっき層を有し次いで上層に０．５〜１０
ｇ／ｍ2のスズめっき層を有し、場合によっては、最表
層にクロム換算付着量で１〜５０ｍｇ／ｍ2のクロメー
ト皮膜を有する容器用表面処理鋼板により、優れた耐錆
性と印刷仕上がり性及び高温塗装焼付け性を確保でき
る。
えばＤＩ缶））の材料として使用される耐錆性と外観及
び高温塗装焼付け性に優れた容器用表面処理鋼板を提供
する。 【構成】 缶外面側に相当する面の下層にニッケルを
０．５〜３０％含有する０．５〜２０ｇ／ｍ2の亜鉛−
ニッケル合金めっき層を有し次いで上層に０．５〜１０
ｇ／ｍ2のスズめっき層を有し、場合によっては、最表
層にクロム換算付着量で１〜５０ｍｇ／ｍ2のクロメー
ト皮膜を有する容器用表面処理鋼板により、優れた耐錆
性と印刷仕上がり性及び高温塗装焼付け性を確保でき
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は２ピース缶（絞りしごき
加工、例えばＤＩ缶）の材料として使用される耐錆性と
外観および高温塗装焼付け性に優れた容器用表面処理鋼
板に関するものである。
加工、例えばＤＩ缶）の材料として使用される耐錆性と
外観および高温塗装焼付け性に優れた容器用表面処理鋼
板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、飲料缶を中心にして絞りしごき加
工による製缶方式（例えばＤＩ加工製缶方式）の発展が
著しく、これまで以上に高性能な容器用表面処理鋼板の
要求が非常に強い。従来より、ＤＩ缶用表面処理鋼板と
してはＤＩ成形性の良好なブリキが使用されてきたが、
缶外面側の大きな問題点として、例えば「鋼板にＳｎめ
っき層、その上にＮｉめっき層を施したシーム溶接缶用
鋼板（特公昭６３−１８６７号公報）」、「鋼板にＳｎ
めっき層、その上にクロメート皮膜を施したシーム溶接
缶用鋼（特公昭６３−３０９９８号公報）」、「Ｓｎめ
っき層の皮膜中に、Ｐを含有させたシーム缶用電気めっ
き鋼板（特公平１−３２３０８号公報）」など多くのＤ
Ｉ成形性の良好なブリキ鋼板が使用されてきたが、缶外
面側で次のような問題点があった。 缶外面側において錆が発生しやすく、水道水や川水あ
るいは塩水中に浸漬するとボトム部および疵つき箇所に
おいて短時間に錆が発生する。 ブリキはＤＩ成形後、缶外面側で光沢がでるため印刷
後の外観が暗くなり、印刷仕上がり性に問題がある。 ＤＩ成形後、地鉄が露出するため化成処理にばらつき
を生じ、均一印刷性に問題がある。 現在、これらの問題に対して印刷前に行われる下地塗装
の塗装膜厚を厚くすることで対応することが可能であ
る。確かに塗装膜厚を厚くし塗膜欠陥の無い塗装皮膜を
缶外面に塗装すれば、良好な印刷仕上がり性および均一
印刷性を確保できる。しかし、この方法では塗装皮膜の
損傷部すなわち缶外面の疵つき箇所の錆発生の問題につ
いては対応することができない。さらに塗装膜厚を厚く
すると塗装費用が高くつき経済的にも不利である。
工による製缶方式（例えばＤＩ加工製缶方式）の発展が
著しく、これまで以上に高性能な容器用表面処理鋼板の
要求が非常に強い。従来より、ＤＩ缶用表面処理鋼板と
してはＤＩ成形性の良好なブリキが使用されてきたが、
缶外面側の大きな問題点として、例えば「鋼板にＳｎめ
っき層、その上にＮｉめっき層を施したシーム溶接缶用
鋼板（特公昭６３−１８６７号公報）」、「鋼板にＳｎ
めっき層、その上にクロメート皮膜を施したシーム溶接
缶用鋼（特公昭６３−３０９９８号公報）」、「Ｓｎめ
っき層の皮膜中に、Ｐを含有させたシーム缶用電気めっ
き鋼板（特公平１−３２３０８号公報）」など多くのＤ
Ｉ成形性の良好なブリキ鋼板が使用されてきたが、缶外
面側で次のような問題点があった。 缶外面側において錆が発生しやすく、水道水や川水あ
るいは塩水中に浸漬するとボトム部および疵つき箇所に
おいて短時間に錆が発生する。 ブリキはＤＩ成形後、缶外面側で光沢がでるため印刷
後の外観が暗くなり、印刷仕上がり性に問題がある。 ＤＩ成形後、地鉄が露出するため化成処理にばらつき
を生じ、均一印刷性に問題がある。 現在、これらの問題に対して印刷前に行われる下地塗装
の塗装膜厚を厚くすることで対応することが可能であ
る。確かに塗装膜厚を厚くし塗膜欠陥の無い塗装皮膜を
缶外面に塗装すれば、良好な印刷仕上がり性および均一
印刷性を確保できる。しかし、この方法では塗装皮膜の
損傷部すなわち缶外面の疵つき箇所の錆発生の問題につ
いては対応することができない。さらに塗装膜厚を厚く
すると塗装費用が高くつき経済的にも不利である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、缶外面側で
優れた耐錆性を発揮し良好な製缶加工特性（特にＤＩ成
形性）を有し、ＤＩ成形後の印刷仕上がり性も良好であ
り、かつ均一印刷性も良好で経済的にも合致した容器用
表面処理鋼板を提供せんとするものである。
優れた耐錆性を発揮し良好な製缶加工特性（特にＤＩ成
形性）を有し、ＤＩ成形後の印刷仕上がり性も良好であ
り、かつ均一印刷性も良好で経済的にも合致した容器用
表面処理鋼板を提供せんとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明の要旨とす
るところは鋼板の缶外面側相当面にＮｉを０．５〜３０
％含有するＺｎ−Ｎｉ合金めっき層を０．５〜２０ｇ／
ｍ2施し、その上にＳｎめっき層を０．５〜２０ｇ／ｍ2
またはＺｎを５〜９７．５％含有するＳｎ−Ｚｎ合金め
っき層を１〜２０ｇ／ｍ2施し、あるいはさらにクロム
換算付着量で１〜５０ｍｇ／ｍ2のクロメート皮膜を施
した耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板を提供
するものである。
るところは鋼板の缶外面側相当面にＮｉを０．５〜３０
％含有するＺｎ−Ｎｉ合金めっき層を０．５〜２０ｇ／
ｍ2施し、その上にＳｎめっき層を０．５〜２０ｇ／ｍ2
またはＺｎを５〜９７．５％含有するＳｎ−Ｚｎ合金め
っき層を１〜２０ｇ／ｍ2施し、あるいはさらにクロム
換算付着量で１〜５０ｍｇ／ｍ2のクロメート皮膜を施
した耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板を提供
するものである。
【０００５】
【作用】以下に本発明について詳細に説明する。本発明
において、めっき原板としては容器用鋼板として用途に
応じた材質を有するめっき原板を使用する。めっき原板
の製造法は特に規制されるものではなく、通常の鋼片製
造工程から熱間圧延、酸洗、冷間圧延、焼鈍、調質圧延
などの工程を経て製造される。このようにして製造され
ためっき原板の缶外面に相当する面にＺｎ−Ｎｉ合金め
っきを施した後に、ＳｎめっきまたはＳｎ−Ｚｎ合金め
っきを行う。缶内面側に相当する面は特に規制するもの
ではなく例えば通常のブリキあるいは有機フイルムをラ
ミネートしてもよい。鋼板の缶外面相当側の下層にＺｎ
−Ｎｉ合金めっきを施す目的は良好な耐錆性および良好
な外観を確保するものである。すなわち、従来のスチー
ルＤＩ缶はＤＩ加工によりＳｎめっき層が損傷し地鉄が
露出しており、水分がＤＩ缶表面に存在した場合、地鉄
はＳｎに比べて電位が卑になるため地鉄が腐食する。し
かし、ＤＩ缶表面上に地鉄より卑なＺｎ−Ｎｉ合金が存
在すると、Ｚｎ−Ｎｉ合金の地鉄に対する犠牲防食作用
により地鉄の腐食を防止して良好な耐錆性を確保し、更
に、ＤＩ加工後に良好な外観を確保するためにもＺｎ−
Ｎｉ合金のめっき量を０．５ｇ／ｍ2以上にする必要が
ある。これよりも少ないめっき量では従来のスチールＤ
Ｉ缶は先に述べたように、ＤＩ加工後に地鉄が露出する
ため、外観が暗く印刷仕上がり性も悪い。ところが下層
に０．５ｇ／ｍ2以上のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層を施す
ことにより、ＤＩ加工後の地鉄の露出を防止し外観が白
っぽく印刷仕上がり性も良好な外観を呈する。また、Ｚ
ｎ−Ｎｉ合金めっき層の付着の増加して、印刷仕上がり
性が向上するが、その量が２０ｇ／ｍ2を越えるとこの
効果が飽和する。したがって、経済的にもＺｎ−Ｎｉ合
金のめっき量は２０ｇ／ｍ2以下とした。
において、めっき原板としては容器用鋼板として用途に
応じた材質を有するめっき原板を使用する。めっき原板
の製造法は特に規制されるものではなく、通常の鋼片製
造工程から熱間圧延、酸洗、冷間圧延、焼鈍、調質圧延
などの工程を経て製造される。このようにして製造され
ためっき原板の缶外面に相当する面にＺｎ−Ｎｉ合金め
っきを施した後に、ＳｎめっきまたはＳｎ−Ｚｎ合金め
っきを行う。缶内面側に相当する面は特に規制するもの
ではなく例えば通常のブリキあるいは有機フイルムをラ
ミネートしてもよい。鋼板の缶外面相当側の下層にＺｎ
−Ｎｉ合金めっきを施す目的は良好な耐錆性および良好
な外観を確保するものである。すなわち、従来のスチー
ルＤＩ缶はＤＩ加工によりＳｎめっき層が損傷し地鉄が
露出しており、水分がＤＩ缶表面に存在した場合、地鉄
はＳｎに比べて電位が卑になるため地鉄が腐食する。し
かし、ＤＩ缶表面上に地鉄より卑なＺｎ−Ｎｉ合金が存
在すると、Ｚｎ−Ｎｉ合金の地鉄に対する犠牲防食作用
により地鉄の腐食を防止して良好な耐錆性を確保し、更
に、ＤＩ加工後に良好な外観を確保するためにもＺｎ−
Ｎｉ合金のめっき量を０．５ｇ／ｍ2以上にする必要が
ある。これよりも少ないめっき量では従来のスチールＤ
Ｉ缶は先に述べたように、ＤＩ加工後に地鉄が露出する
ため、外観が暗く印刷仕上がり性も悪い。ところが下層
に０．５ｇ／ｍ2以上のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層を施す
ことにより、ＤＩ加工後の地鉄の露出を防止し外観が白
っぽく印刷仕上がり性も良好な外観を呈する。また、Ｚ
ｎ−Ｎｉ合金めっき層の付着の増加して、印刷仕上がり
性が向上するが、その量が２０ｇ／ｍ2を越えるとこの
効果が飽和する。したがって、経済的にもＺｎ−Ｎｉ合
金のめっき量は２０ｇ／ｍ2以下とした。
【０００６】また、このようなＺｎ−Ｎｉ合金めっきの
効果を得るためにはめっき層中のＮｉ含有率は０．５％
以上が必要である。すなわち、Ｎｉ含有率が０．５％未
満の少ない含有量では、ＤＩ加工後の製缶工程での塗装
焼付け時にめっき層の温度が１９８℃以上に上昇すると
ＳｎとＺｎの接触面でめっき層が溶融し外観が悪化する
問題がある。これはＳｎ−Ｚｎ合金が１９８℃に共晶点
を持つことによりめっき層の融点が低下するためであ
る。しかし、０．５％以上のＮｉ含有したＺｎ−Ｎｉ合
金を下層めっきすると上層にＳｎめっきまたはＳｎ−Ｚ
ｎ合金めっきを施してもＺｎがＮｉと合金化しているた
めＳｎ−Ｚｎ合金が生成されることがなく、高温、高速
の塗装焼付けが可能となる。また、Ｚｎ−Ｎｉ合金によ
るめっき層が３０％を越えると上層にＳｎまたはＳｎ−
Ｚｎ合金をめっきを施しても絞りしごき加工性が著しく
劣化してくる。これはＮｉ含有率が３０％を越えるとＺ
ｎ−Ｎｉ合金が純Ｚｎに比べて硬くなり、絞りしごき加
工に必要な潤滑性が失われるためである。したがって、
Ｚｎ−Ｎｉ合金中に含有するＮｉ含有率を０．５〜３０
％に規制する必要がある。
効果を得るためにはめっき層中のＮｉ含有率は０．５％
以上が必要である。すなわち、Ｎｉ含有率が０．５％未
満の少ない含有量では、ＤＩ加工後の製缶工程での塗装
焼付け時にめっき層の温度が１９８℃以上に上昇すると
ＳｎとＺｎの接触面でめっき層が溶融し外観が悪化する
問題がある。これはＳｎ−Ｚｎ合金が１９８℃に共晶点
を持つことによりめっき層の融点が低下するためであ
る。しかし、０．５％以上のＮｉ含有したＺｎ−Ｎｉ合
金を下層めっきすると上層にＳｎめっきまたはＳｎ−Ｚ
ｎ合金めっきを施してもＺｎがＮｉと合金化しているた
めＳｎ−Ｚｎ合金が生成されることがなく、高温、高速
の塗装焼付けが可能となる。また、Ｚｎ−Ｎｉ合金によ
るめっき層が３０％を越えると上層にＳｎまたはＳｎ−
Ｚｎ合金をめっきを施しても絞りしごき加工性が著しく
劣化してくる。これはＮｉ含有率が３０％を越えるとＺ
ｎ−Ｎｉ合金が純Ｚｎに比べて硬くなり、絞りしごき加
工に必要な潤滑性が失われるためである。したがって、
Ｚｎ−Ｎｉ合金中に含有するＮｉ含有率を０．５〜３０
％に規制する必要がある。
【０００７】さらに上層のＳｎめっきおよびＳｎ−Ｚｎ
合金めっきは、下層のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層に良好な
ＤＩ加工性を付与するもので、Ｓｎのめっき量は０．５
〜２０ｇ／ｍ2またＳｎ−Ｚｎ合金めっき量は５〜９
７．５％のＺｎを含有して１〜２０ｇ／ｍ2が必要であ
る。Ｓｎめっき量が０．５ｇ／ｍ2未満またＳｎ−Ｚｎ
合金めっき量が１ｇ／ｍ2未満ではＤＩ加工時に材料と
金型との潤滑性を十分に付与できない。特にＳｎめっき
の０．５ｇ／ｍ2未満では、ＤＩ加工時にめっき層がダ
イスによる「かじり」の発生が大きくなる。しかし、Ｓ
ｎめっき量およびＳｎ−Ｚｎ合金めっき量が２０ｇ／ｍ
2を越えるとＤＩ加工性の向上効果が飽和し経済的に不
利である。
合金めっきは、下層のＺｎ−Ｎｉ合金めっき層に良好な
ＤＩ加工性を付与するもので、Ｓｎのめっき量は０．５
〜２０ｇ／ｍ2またＳｎ−Ｚｎ合金めっき量は５〜９
７．５％のＺｎを含有して１〜２０ｇ／ｍ2が必要であ
る。Ｓｎめっき量が０．５ｇ／ｍ2未満またＳｎ−Ｚｎ
合金めっき量が１ｇ／ｍ2未満ではＤＩ加工時に材料と
金型との潤滑性を十分に付与できない。特にＳｎめっき
の０．５ｇ／ｍ2未満では、ＤＩ加工時にめっき層がダ
イスによる「かじり」の発生が大きくなる。しかし、Ｓ
ｎめっき量およびＳｎ−Ｚｎ合金めっき量が２０ｇ／ｍ
2を越えるとＤＩ加工性の向上効果が飽和し経済的に不
利である。
【０００８】中でもこのような効果を奏するためにはＳ
ｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ含有率を５〜９７．５％
に含有させなければならない。下層にＺｎ−Ｎｉ合金め
っき、上層にＳｎ−Ｚｎ合金めっきを有する鋼板は、Ｄ
Ｉ加工後の缶壁部に水あるいは塩水等の水溶液が付着し
た場合、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき部とＺｎ−Ｎｉ合金めっ
き部の間で局部電池を作り電位的に卑なＺｎ−Ｎｉ合金
めっき層が溶出する。Ｚｎ−Ｎｉ合金の溶出速度はＺｎ
−Ｎｉめっき層とＳｎ−Ｚｎ合金めっき層との電位差に
依存するため、ＤＩ加工後に、良好な耐錆性を確保する
ためにはこの電位差をできるだけ小さくする必要があ
る。Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層の電位はＺｎ−Ｎｉめっき
層に比べてかなり貴であるが、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層
中のＺｎの含有量を増加することによって電位をＺｎめ
っきに接近させる。したがって、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき
層中のＺｎ含有率が５％未満の少ない含有量では上記の
理由からＺｎ−Ｎｉの外面耐錆性の向上効果は十分に認
められない。また、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ％
が９７．５％を越えた場合には、潤滑機能を減じてＤＩ
成形時に外面側めっき層がダイスにより損傷を受ける度
合い即ち「かじり」の発生が大きくなり、ＤＩ成形性を
劣化する。つまりＳｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ含有
率は、ＤＩ缶の外面側で良好な耐錆性を確保し、ＤＩ成
形性の劣化を発生させる事のない適正な量として５％〜
９７．５％に規定した。このように優れた特性を有する
下層にＺｎ−Ｎｉ合金めっき層、上層にＳｎめっきまた
はＳｎ−Ｚｎ合金めっき層を形成するためのめっき浴は
特に規制されるものではなく、下層のＺｎ−Ｎｉ合金め
っきは硫酸浴、ピロリン酸浴、シアン浴、塩化物浴が用
いられ、合金めっき層中のＮｉ含有率は主に各々の浴中
の金属イオン量のバランスでコントロールし、合金めっ
き量も電解に要するクーロン数で得ることができる。上
層のＳｎ−Ｚｎ合金めっきはピロリン酸浴、シアン浴、
硫酸浴、塩化物浴が用いられ、合金めっき層中のＺｎ含
有率は主に各々の浴中の金属イオン量のバランスでコン
トロールできる。また、Ｓｎめっきはピロリン酸浴、シ
アン浴、硫酸浴、塩化物浴、フェロスタン浴などが用い
られる。それぞれの合金めっき量も電解に要するクーロ
ン数で得ることができる。
ｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ含有率を５〜９７．５％
に含有させなければならない。下層にＺｎ−Ｎｉ合金め
っき、上層にＳｎ−Ｚｎ合金めっきを有する鋼板は、Ｄ
Ｉ加工後の缶壁部に水あるいは塩水等の水溶液が付着し
た場合、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき部とＺｎ−Ｎｉ合金めっ
き部の間で局部電池を作り電位的に卑なＺｎ−Ｎｉ合金
めっき層が溶出する。Ｚｎ−Ｎｉ合金の溶出速度はＺｎ
−Ｎｉめっき層とＳｎ−Ｚｎ合金めっき層との電位差に
依存するため、ＤＩ加工後に、良好な耐錆性を確保する
ためにはこの電位差をできるだけ小さくする必要があ
る。Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層の電位はＺｎ−Ｎｉめっき
層に比べてかなり貴であるが、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層
中のＺｎの含有量を増加することによって電位をＺｎめ
っきに接近させる。したがって、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき
層中のＺｎ含有率が５％未満の少ない含有量では上記の
理由からＺｎ−Ｎｉの外面耐錆性の向上効果は十分に認
められない。また、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ％
が９７．５％を越えた場合には、潤滑機能を減じてＤＩ
成形時に外面側めっき層がダイスにより損傷を受ける度
合い即ち「かじり」の発生が大きくなり、ＤＩ成形性を
劣化する。つまりＳｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ含有
率は、ＤＩ缶の外面側で良好な耐錆性を確保し、ＤＩ成
形性の劣化を発生させる事のない適正な量として５％〜
９７．５％に規定した。このように優れた特性を有する
下層にＺｎ−Ｎｉ合金めっき層、上層にＳｎめっきまた
はＳｎ−Ｚｎ合金めっき層を形成するためのめっき浴は
特に規制されるものではなく、下層のＺｎ−Ｎｉ合金め
っきは硫酸浴、ピロリン酸浴、シアン浴、塩化物浴が用
いられ、合金めっき層中のＮｉ含有率は主に各々の浴中
の金属イオン量のバランスでコントロールし、合金めっ
き量も電解に要するクーロン数で得ることができる。上
層のＳｎ−Ｚｎ合金めっきはピロリン酸浴、シアン浴、
硫酸浴、塩化物浴が用いられ、合金めっき層中のＺｎ含
有率は主に各々の浴中の金属イオン量のバランスでコン
トロールできる。また、Ｓｎめっきはピロリン酸浴、シ
アン浴、硫酸浴、塩化物浴、フェロスタン浴などが用い
られる。それぞれの合金めっき量も電解に要するクーロ
ン数で得ることができる。
【０００９】（クロメート）さらに本発明においては上
記のように外面相当面の下層にＺｎ−Ｎｉ合金めっき層
を上層にＳｎ−Ｚｎ合金めっき層を有するめっき鋼板に
対して、めっき層の空気酸化による変色を防止する目的
から必要に応じてクロメート処理を施すことができる。
クロメート処理は、一般にクロム酸のナトリウム塩、カ
リウム塩、アンモニウム塩の水溶液が使用され、処理方
法は特に規制されないが例えば浸漬処理、スプレー処
理、電解処理である。クロメート処理によるクロメート
付着量は金属クロム量換算で１ｍｇ／ｍ2以上が必要で
ある。これは１ｍｇ／ｍ2未満の少ないクロム付着量で
はクロメート処理により生成するクロメート皮膜が完全
にめっき鋼板を覆うことができないため、空気酸化によ
る変色を防ぐことができない。また、クロム付着量が５
０ｍｇ／ｍ2を越えると経済的に不利である。このよう
にめっき層の空気酸化を防ぐために微量のクロメート皮
膜が有効である。更にＤＩ成形後に塗装性能、塗装後耐
食性を向上させるために化成処理としてクロメート処理
あるいはリン酸処理が施されるが、本発明においてはＤ
Ｉ成形後のこれらの処理方法及び処理条件については、
特に規制するものではなく、通常行われている処理方法
が適用される。
記のように外面相当面の下層にＺｎ−Ｎｉ合金めっき層
を上層にＳｎ−Ｚｎ合金めっき層を有するめっき鋼板に
対して、めっき層の空気酸化による変色を防止する目的
から必要に応じてクロメート処理を施すことができる。
クロメート処理は、一般にクロム酸のナトリウム塩、カ
リウム塩、アンモニウム塩の水溶液が使用され、処理方
法は特に規制されないが例えば浸漬処理、スプレー処
理、電解処理である。クロメート処理によるクロメート
付着量は金属クロム量換算で１ｍｇ／ｍ2以上が必要で
ある。これは１ｍｇ／ｍ2未満の少ないクロム付着量で
はクロメート処理により生成するクロメート皮膜が完全
にめっき鋼板を覆うことができないため、空気酸化によ
る変色を防ぐことができない。また、クロム付着量が５
０ｍｇ／ｍ2を越えると経済的に不利である。このよう
にめっき層の空気酸化を防ぐために微量のクロメート皮
膜が有効である。更にＤＩ成形後に塗装性能、塗装後耐
食性を向上させるために化成処理としてクロメート処理
あるいはリン酸処理が施されるが、本発明においてはＤ
Ｉ成形後のこれらの処理方法及び処理条件については、
特に規制するものではなく、通常行われている処理方法
が適用される。
【００１０】
実施例１
冷間圧延、焼鈍工程により、ＤＩ缶用途に応じた材質と
板厚に調整しためっき原板を５％苛性ソーダ中で電解脱
脂水洗後、１０％硫酸中で電解酸洗し表面活性化後、缶
内面に相当する面に（１）に示す条件でＳｎめっきを、
あるいは（２）に示す条件で有機フイルムのラミネート
を行い、引き続き缶外面に相当する面の下層に(３)−
(イ)、(ロ)に示す条件でＺｎ−Ｎｉめっきを行い、上層
に（４）−(イ)、(ロ)に示す条件でＳｎ−Ｚｎ合金めっ
きを施した。また、クロメート処理を行う場合は、
（５）に示す条件で行った。その結果を表１に示す。
板厚に調整しためっき原板を５％苛性ソーダ中で電解脱
脂水洗後、１０％硫酸中で電解酸洗し表面活性化後、缶
内面に相当する面に（１）に示す条件でＳｎめっきを、
あるいは（２）に示す条件で有機フイルムのラミネート
を行い、引き続き缶外面に相当する面の下層に(３)−
(イ)、(ロ)に示す条件でＺｎ−Ｎｉめっきを行い、上層
に（４）−(イ)、(ロ)に示す条件でＳｎ−Ｚｎ合金めっ
きを施した。また、クロメート処理を行う場合は、
（５）に示す条件で行った。その結果を表１に示す。
【００１１】（１）Ｓｎめっき条件
硫酸浴めっき浴組成
硫酸第一錫 １０ｇ／ｌ
硫酸ソーダ ３００ｇ／ｌ
めっき浴温 ５５℃
電流密度 １０〜３０Ａ／ｄｍ2（電解時間はめっき
量に応じて調整） （２）有機フイルムラミネート条件 膜厚４０μｍのポリエチレンテレフタレートフイルム、
２００℃、１秒でラミネート （３）Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき条件 （イ）ピロリン酸浴めっき浴組成 ピロリン酸亜鉛 １０〜１５０ｇ／ｌ（合金組成に応じて調整） ピロリン酸ニッケル ２０〜１００ｇ／ｌ（合金組成に応じて調整） ピロリン酸カリウム ２５０ｇ／ｌ めっき浴温 ５０℃ 電流密度 １０〜３０Ａ／ｄｍ2(電解時間はめっき量に応じ て調整） （ロ）硫酸浴めっき浴組成 硫酸亜鉛 ３０〜２５０ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整) 硫酸ニッケル １０〜１００ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整) 硫酸ソーダ ８０ｇ／ｌ めっき浴温 ５５℃ 電流密度 ２０〜４０Ａ／ｄｍ2(電解時間はめっき量に応 じて調整) （４）Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき条件 （イ）ピロリン酸浴めっき浴組成 ピロリン酸第一錫 １０〜５０ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整） 硫酸亜鉛 ２０〜１００ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整） ピロリン酸カリウム ２５０ｇ／ｌ めっき浴温 ５０℃ 電流密度 １０〜３０Ａ／ｄｍ2(電解時間はめっき量に応 じて調整） （ロ）硫酸浴めっき浴組成 硫酸第一錫 １０〜６０ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整） 硫酸亜鉛 ３０〜１５０ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整） 硫酸ソーダ ３００ｇ／ｌ めっき浴温 ５５℃ 電流密度 １０〜３０Ａ／ｄｍ2(電解時間はめっき量に応 じて調整） （５）クロメート処理条件 浴組成 ニクロム酸ソーダ ２４ｇ／ｌ ｐＨ ４．５ めっき浴温 ４５℃ 処理条件 浸漬処理
量に応じて調整） （２）有機フイルムラミネート条件 膜厚４０μｍのポリエチレンテレフタレートフイルム、
２００℃、１秒でラミネート （３）Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき条件 （イ）ピロリン酸浴めっき浴組成 ピロリン酸亜鉛 １０〜１５０ｇ／ｌ（合金組成に応じて調整） ピロリン酸ニッケル ２０〜１００ｇ／ｌ（合金組成に応じて調整） ピロリン酸カリウム ２５０ｇ／ｌ めっき浴温 ５０℃ 電流密度 １０〜３０Ａ／ｄｍ2(電解時間はめっき量に応じ て調整） （ロ）硫酸浴めっき浴組成 硫酸亜鉛 ３０〜２５０ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整) 硫酸ニッケル １０〜１００ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整) 硫酸ソーダ ８０ｇ／ｌ めっき浴温 ５５℃ 電流密度 ２０〜４０Ａ／ｄｍ2(電解時間はめっき量に応 じて調整) （４）Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき条件 （イ）ピロリン酸浴めっき浴組成 ピロリン酸第一錫 １０〜５０ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整） 硫酸亜鉛 ２０〜１００ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整） ピロリン酸カリウム ２５０ｇ／ｌ めっき浴温 ５０℃ 電流密度 １０〜３０Ａ／ｄｍ2(電解時間はめっき量に応 じて調整） （ロ）硫酸浴めっき浴組成 硫酸第一錫 １０〜６０ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整） 硫酸亜鉛 ３０〜１５０ｇ／ｌ(合金組成に応じて調整） 硫酸ソーダ ３００ｇ／ｌ めっき浴温 ５５℃ 電流密度 １０〜３０Ａ／ｄｍ2(電解時間はめっき量に応 じて調整） （５）クロメート処理条件 浴組成 ニクロム酸ソーダ ２４ｇ／ｌ ｐＨ ４．５ めっき浴温 ４５℃ 処理条件 浸漬処理
【００１２】上記処理材について、以下に示す（Ａ）〜
（Ｄ）の項目について試験を行いその性能を評価した。 （Ａ）ＤＩ成形性水溶性エマルジョンタイプのクーラン
トを使用して、ブランクサイズ１３６ｍｍφから缶径６
５．９ｍｍφまで製缶スピード１１０缶／ｍｉｎの成形
条件でＤＩ缶を成形し、各種処理材のＤＩ成形性を評価
した。尚、評価基準は以下の基準で判定した。 ◎；ＤＩ成形性は極めて良好。 ○；しごき加工時外面に若干かじりが発生するが、ＤＩ
成形性良好。 △；ＤＩ成形は可能であるが、しごき加工時外面に強度
のかじりが発生し、ＤＩ成形性に劣る。 ×；ＤＩ成形過程で材料が破断し、ＤＩ成形不可能。 （Ｂ）ＤＩ成形後の印刷仕上がり性 （Ａ）の条件でＤＩ缶を作成し、赤、白、黄色の缶外面
用インキを膜厚５μで印刷し、その印刷仕上がり性を目
視で判定した。判定基準は以下のとおり。 ○；印刷後の外観が白っぽく、印刷仕上がり性が極めて
良好。 △；印刷後の外観に若干光沢が認められ、印刷仕上がり
性が若干劣る。 ×；印刷後の外観にブリキと同程度の光沢が認められ、
印刷仕上がり性に劣る。
（Ｄ）の項目について試験を行いその性能を評価した。 （Ａ）ＤＩ成形性水溶性エマルジョンタイプのクーラン
トを使用して、ブランクサイズ１３６ｍｍφから缶径６
５．９ｍｍφまで製缶スピード１１０缶／ｍｉｎの成形
条件でＤＩ缶を成形し、各種処理材のＤＩ成形性を評価
した。尚、評価基準は以下の基準で判定した。 ◎；ＤＩ成形性は極めて良好。 ○；しごき加工時外面に若干かじりが発生するが、ＤＩ
成形性良好。 △；ＤＩ成形は可能であるが、しごき加工時外面に強度
のかじりが発生し、ＤＩ成形性に劣る。 ×；ＤＩ成形過程で材料が破断し、ＤＩ成形不可能。 （Ｂ）ＤＩ成形後の印刷仕上がり性 （Ａ）の条件でＤＩ缶を作成し、赤、白、黄色の缶外面
用インキを膜厚５μで印刷し、その印刷仕上がり性を目
視で判定した。判定基準は以下のとおり。 ○；印刷後の外観が白っぽく、印刷仕上がり性が極めて
良好。 △；印刷後の外観に若干光沢が認められ、印刷仕上がり
性が若干劣る。 ×；印刷後の外観にブリキと同程度の光沢が認められ、
印刷仕上がり性に劣る。
【００１３】（Ｃ）外面側の耐錆性
（Ａ），（Ｂ）の条件で作成したＤＩ印刷缶の外面側の
耐錆性を以下の評価テストにて評価した。尚、評価材は
ウォール部に疵を付けた部分とボトム部を評価した。 水道水浸漬テスト ：評価材を水道水中に常温で３日間
浸漬し、評価該当部の発錆率を測定した。 冷凍サイクルテスト：評価材を−１５℃の冷凍庫に３０
ｍｉｎ保定後、すぐ４９℃相対湿度９８％以上の湿気槽
に６０ｍｉｎ入れた後、常温で室内に２２時間放置する
のを１サイクルとして１５サイクル試験を継続し、評価
該当部の発錆率を測定した。 湿気槽テスト ：４９℃相対湿度９８％以上の湿気
槽に２週間保管し、評価該当部の発錆率を測定した。
耐錆性を以下の評価テストにて評価した。尚、評価材は
ウォール部に疵を付けた部分とボトム部を評価した。 水道水浸漬テスト ：評価材を水道水中に常温で３日間
浸漬し、評価該当部の発錆率を測定した。 冷凍サイクルテスト：評価材を−１５℃の冷凍庫に３０
ｍｉｎ保定後、すぐ４９℃相対湿度９８％以上の湿気槽
に６０ｍｉｎ入れた後、常温で室内に２２時間放置する
のを１サイクルとして１５サイクル試験を継続し、評価
該当部の発錆率を測定した。 湿気槽テスト ：４９℃相対湿度９８％以上の湿気
槽に２週間保管し、評価該当部の発錆率を測定した。
【００１４】尚、各試験での耐錆性の評価基準は以下の
とおり ◎；錆の発生が全く認められなく、耐錆性極めて良好。 ○；発錆率が５％以下で耐錆性良好。 △；発錆率５〜３０％で耐錆性やや劣る。 ×；発錆率３０％以上で耐錆性がブリキと同程度に劣
る。 （Ｄ）めっき層溶融試験 （Ａ）の条件で作成したＤＩ缶を２３０℃の乾燥炉に１
０ｍｉｎ保定し、缶外面のめっき層の溶融を目視で観察
した。判定基準は以下のとおり。 ○；めっき層の溶融が全く認められない。 △；めっき層の溶融がわずかに認められる。 ×；めっき層の溶融が缶全体に認められる。
とおり ◎；錆の発生が全く認められなく、耐錆性極めて良好。 ○；発錆率が５％以下で耐錆性良好。 △；発錆率５〜３０％で耐錆性やや劣る。 ×；発錆率３０％以上で耐錆性がブリキと同程度に劣
る。 （Ｄ）めっき層溶融試験 （Ａ）の条件で作成したＤＩ缶を２３０℃の乾燥炉に１
０ｍｉｎ保定し、缶外面のめっき層の溶融を目視で観察
した。判定基準は以下のとおり。 ○；めっき層の溶融が全く認められない。 △；めっき層の溶融がわずかに認められる。 ×；めっき層の溶融が缶全体に認められる。
【００１５】
【表１Ａ】
【００１６】
【表１Ｂ】
【００１７】実施例２
冷間圧延、焼鈍工程により、ＤＩ缶用途に応じた材質と
板厚に調整しためっき原板を５％苛性ソーダ中で電解脱
脂水洗後、１０％硫酸中で電解酸洗し表面活性化後、缶
内面に相当する面に（１)−(イ)、(ロ)に示す条件でＳ
ｎめっきを、あるいは（２）に示す条件で有機フイルム
のラミネートを行い、引き続き缶外面に相当する面の下
層に（３)−(イ)、(ロ)に示す条件でＺｎ−Ｎｉめっき
を行い、上層に（１)−(イ)、(ロ)に示す条件でＳｎめ
っきを施した。また、クロメート処理を行う場合は、
（４）に示す条件で行った。その結果を表２に示す。
板厚に調整しためっき原板を５％苛性ソーダ中で電解脱
脂水洗後、１０％硫酸中で電解酸洗し表面活性化後、缶
内面に相当する面に（１)−(イ)、(ロ)に示す条件でＳ
ｎめっきを、あるいは（２）に示す条件で有機フイルム
のラミネートを行い、引き続き缶外面に相当する面の下
層に（３)−(イ)、(ロ)に示す条件でＺｎ−Ｎｉめっき
を行い、上層に（１)−(イ)、(ロ)に示す条件でＳｎめ
っきを施した。また、クロメート処理を行う場合は、
（４）に示す条件で行った。その結果を表２に示す。
【００１８】（１）Ｓｎめっき条件
（イ）硫酸浴めっき浴組成
硫酸第一錫 １０ｇ／ｌ
硫酸ソーダ ３００ｇ／ｌ
めっき浴温 ５５℃
電流密度 １０〜３０Ａ／ｄｍ2（電解時
間はめっき量に応じて調整） （ロ）ピロリン酸めっき浴組成 ピロリン酸第一錫 ５０ｇ／ｌ ピロリン酸カリウム １００ｇ／ｌ めっき浴温 ５０℃ 電流密度 １０〜３０Ａ／ｄｍ2（電解時
間はめっき量に応じて調整) (２）有機フイルムラミネート条件 膜厚４０μｍのポリエチレンテレフタレートフイルム、
２００℃、１秒ラミネート
間はめっき量に応じて調整） （ロ）ピロリン酸めっき浴組成 ピロリン酸第一錫 ５０ｇ／ｌ ピロリン酸カリウム １００ｇ／ｌ めっき浴温 ５０℃ 電流密度 １０〜３０Ａ／ｄｍ2（電解時
間はめっき量に応じて調整) (２）有機フイルムラミネート条件 膜厚４０μｍのポリエチレンテレフタレートフイルム、
２００℃、１秒ラミネート
【００１９】
（３）Ｚｎ−Ｎｉ合金めっき条件
（イ）ピロリン酸浴めっき浴組成
ピロリン酸亜鉛 １０〜１５０ｇ／ｌ（合金組成に応じて調整）
ピロリン酸ニッケル ２０〜１００ｇ／ｌ（合金組成に応じて調整）
ピロリン酸カリウム ２５０ｇ／ｌ
めっき浴温 ５０℃
電流密度 １０〜３０Ａ／ｄｍ2(電解時間はめっき量に
応じて調整)
（ロ）硫酸浴めっき浴組成
硫酸亜鉛 ３０〜２５０ｇ／ｌ（合金組成に応じて調整）
硫酸ニッケル １０〜１００ｇ／ｌ（合金組成に応じて調整）
硫酸ソーダ ８０ｇ／ｌ
めっき浴温 ５５℃
電流密度 ２０〜４０Ａ／ｄｍ2(電解時間はめっき量に
応じて調整)
（４）クロメート処理条件
浴組成
ニクロム酸ソーダ ２４ｇ／ｌ
ｐＨ ４．５
めっき浴温 ４５℃
処理条件 浸漬処理
上記処理材について、実施例１に示す（Ａ）〜（Ｄ）の
項目について試験を行いその性能を評価した。
項目について試験を行いその性能を評価した。
【００２０】
【表２Ａ】
【００２１】
【表２Ｂ】
【００２２】
【発明の効果】上記の実施例から明らかなように、本発
明は、本発明の範囲から逸脱する比較例に比し、ＤＩ成
形性、印刷仕上がり性、耐錆性さらにめっき層溶融試験
結果も優れためっき特性を示す。
明は、本発明の範囲から逸脱する比較例に比し、ＤＩ成
形性、印刷仕上がり性、耐錆性さらにめっき層溶融試験
結果も優れためっき特性を示す。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 落合 忠昭
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式
会社技術開発本部内
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼板の缶外面側相当面にＮｉを０．５〜
３０％含有するＺｎ−Ｎｉ合金めっき層を０．５〜２０
ｇ／ｍ2施し、その上にＳｎめっき層を０．５〜２０ｇ
／ｍ2またはＺｎを５〜９７．５％含有するＳｎ−Ｚｎ
合金めっき層を１〜２０ｇ／ｍ2施した事を特徴とする
耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板。 - 【請求項２】 鋼板の缶外面側相当面にＮｉを０．５〜
３０％含有するＺｎ−Ｎｉ合金めっき層を０．５〜２０
ｇ／ｍ2施し、その上にＳｎめっき層を０．５〜２０ｇ
／ｍ2またはＺｎを５〜９７．５％含有するＳｎ〜Ｚｎ
合金めっき層を１〜２０ｇ／ｍ2施し、さらにクロム換
算付着量で１〜５０ｍｇ／ｍ2のクロメート皮膜を施し
た事を特徴とする耐錆性と外観性の優れた容器用表面処
理鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21145691A JPH0533188A (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21145691A JPH0533188A (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0533188A true JPH0533188A (ja) | 1993-02-09 |
Family
ID=16606243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21145691A Withdrawn JPH0533188A (ja) | 1991-07-30 | 1991-07-30 | 耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0533188A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0879901A1 (fr) * | 1997-05-22 | 1998-11-25 | SOCIETE NATIONALE D'ETUDE ET DE CONSTRUCTION DE MOTEURS D'AVIATION -Snecma | Revêtement de protection de pièces métalliques ayant une bonne résistance à la corrosion en atmosphère saline, et pièces métalliques comportant un tel revêtement de protection. |
| JP2011252182A (ja) * | 2010-05-31 | 2011-12-15 | Nippon Steel Corp | 表面処理鋼板及びその製造方法 |
| WO2013151085A1 (ja) * | 2012-04-06 | 2013-10-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度高加工性鋼板及びその製造方法 |
| JP2016176101A (ja) * | 2015-03-19 | 2016-10-06 | 株式会社神戸製鋼所 | プレス成形用表面処理鋼板およびプレス成形品 |
-
1991
- 1991-07-30 JP JP21145691A patent/JPH0533188A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0879901A1 (fr) * | 1997-05-22 | 1998-11-25 | SOCIETE NATIONALE D'ETUDE ET DE CONSTRUCTION DE MOTEURS D'AVIATION -Snecma | Revêtement de protection de pièces métalliques ayant une bonne résistance à la corrosion en atmosphère saline, et pièces métalliques comportant un tel revêtement de protection. |
| FR2763605A1 (fr) * | 1997-05-22 | 1998-11-27 | Snecma | Revetement de protection de pieces metalliques ayant une bonne resistance a la corrosion en atmosphere saline, et pieces metalliques comportant un tel revetement de protection |
| US5989735A (en) * | 1997-05-22 | 1999-11-23 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "Snecma" | Protective coating for metal components providing good corrosion resistance in a saline atmosphere, and method of producing said coating |
| JP2011252182A (ja) * | 2010-05-31 | 2011-12-15 | Nippon Steel Corp | 表面処理鋼板及びその製造方法 |
| WO2013151085A1 (ja) * | 2012-04-06 | 2013-10-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度高加工性鋼板及びその製造方法 |
| JP5804195B2 (ja) * | 2012-04-06 | 2015-11-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度高加工性鋼板及びその製造方法 |
| JPWO2013151085A1 (ja) * | 2012-04-06 | 2015-12-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度高加工性鋼板及びその製造方法 |
| JP2016176101A (ja) * | 2015-03-19 | 2016-10-06 | 株式会社神戸製鋼所 | プレス成形用表面処理鋼板およびプレス成形品 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19981008 |