JPH0544078A - 耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板 - Google Patents
耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板Info
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- JPH0544078A JPH0544078A JP22368891A JP22368891A JPH0544078A JP H0544078 A JPH0544078 A JP H0544078A JP 22368891 A JP22368891 A JP 22368891A JP 22368891 A JP22368891 A JP 22368891A JP H0544078 A JPH0544078 A JP H0544078A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、２ピース缶（絞りしごき加工（例
えばＤＩ缶））の材料として使用される耐錆性と外観及
び高温塗装焼付け性に優れた容器用表面処理鋼板を提供
する 【構成】 缶外面に相当する面の下層にコバルトを０．
５〜３０％含有する０．５〜２０ｇ／ｍ2の亜鉛−コバ
ルト合金めっき層を有し、次いで上層に亜鉛を５〜９
７．５％含有する１〜２０ｇ／ｍ2のスズ−亜鉛合金め
っき層を有し、場合によっては、最表層にクロム換算付
着量で１〜５０ｍｇ／ｍ2のクロメート被膜を有する容
器用表面処理鋼板により、優れた耐錆性と印刷仕上り性
及び高温塗装焼付け性を確保できる。 【効果】 ＤＩ成形性、印刷仕上がり性、耐錆性及びめ
っき特性の優れた容器用表面処理鋼板にある。
えばＤＩ缶））の材料として使用される耐錆性と外観及
び高温塗装焼付け性に優れた容器用表面処理鋼板を提供
する 【構成】 缶外面に相当する面の下層にコバルトを０．
５〜３０％含有する０．５〜２０ｇ／ｍ2の亜鉛−コバ
ルト合金めっき層を有し、次いで上層に亜鉛を５〜９
７．５％含有する１〜２０ｇ／ｍ2のスズ−亜鉛合金め
っき層を有し、場合によっては、最表層にクロム換算付
着量で１〜５０ｍｇ／ｍ2のクロメート被膜を有する容
器用表面処理鋼板により、優れた耐錆性と印刷仕上り性
及び高温塗装焼付け性を確保できる。 【効果】 ＤＩ成形性、印刷仕上がり性、耐錆性及びめ
っき特性の優れた容器用表面処理鋼板にある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は２ピース缶（絞りしごき
加工（例えばＤＩ缶））の材料として使用される耐錆性
と外観および高温塗装焼付け性に優れた容器用表面処理
鋼板に関するものである。
加工（例えばＤＩ缶））の材料として使用される耐錆性
と外観および高温塗装焼付け性に優れた容器用表面処理
鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、飲料缶を中心にして絞りしごき加
工による製缶方式（例えばＤＩ加工製缶方式）の発展が
著しく、これまで以上に高性能な容器用表面処理鋼板の
要求が非常に強い。そこで従来より、ＤＩ缶用表面処理
鋼板として例えば「鋼板にＳｎめっき層、その上にＮｉ
めっき層を施したシーム溶接缶用鋼板（特公昭６３−１
８６７６号公報）」、「鋼板にＳｎめっき層、その上に
クロメート処理したシーム溶接缶用鋼板（特公昭６３−
３０９９８号公報）」、「Ｓｎめっき層の皮膜中に、Ｐ
を含有させたシーム缶用電気めっき鋼板（特公平１−３
２３０８号公報）」など多くのＤＩ成形性の良好なブリ
キが使用されてきたが、缶外面側の大きな問題点とし
て、次の点が挙げられる。 缶外面側において錆が発生しやすく、水道水や川水
あるいは塩水中に浸漬するとボトム部および疵つき箇所
において短時間に錆が発生する。 ブリキはＤＩ成形後、缶外面側で光沢ができるため
印刷後の外観が暗くなり、印刷仕上がり性に問題があ
る。 ＤＩ成形後、地鉄が露出するため化成処理にばらつ
きを生じ、均一印刷性に問題がある。 現在、これらの問題に対して印刷前に行われる下地塗装
の塗装膜厚を厚くすることで対応することが可能であ
る。確かに塗装膜厚を厚くし塗膜欠陥の無い塗装被膜を
缶外面に塗装すれば、良好な印刷仕上がり性および均一
印刷性を確保できる。しかし、この方法では塗装被膜の
損傷部すなわち缶外面の疵つき箇所の錆発生の問題につ
いては対応することができない。さらに塗装膜厚を厚く
すると塗装費用が高くつき経済的にも不利である。
工による製缶方式（例えばＤＩ加工製缶方式）の発展が
著しく、これまで以上に高性能な容器用表面処理鋼板の
要求が非常に強い。そこで従来より、ＤＩ缶用表面処理
鋼板として例えば「鋼板にＳｎめっき層、その上にＮｉ
めっき層を施したシーム溶接缶用鋼板（特公昭６３−１
８６７６号公報）」、「鋼板にＳｎめっき層、その上に
クロメート処理したシーム溶接缶用鋼板（特公昭６３−
３０９９８号公報）」、「Ｓｎめっき層の皮膜中に、Ｐ
を含有させたシーム缶用電気めっき鋼板（特公平１−３
２３０８号公報）」など多くのＤＩ成形性の良好なブリ
キが使用されてきたが、缶外面側の大きな問題点とし
て、次の点が挙げられる。 缶外面側において錆が発生しやすく、水道水や川水
あるいは塩水中に浸漬するとボトム部および疵つき箇所
において短時間に錆が発生する。 ブリキはＤＩ成形後、缶外面側で光沢ができるため
印刷後の外観が暗くなり、印刷仕上がり性に問題があ
る。 ＤＩ成形後、地鉄が露出するため化成処理にばらつ
きを生じ、均一印刷性に問題がある。 現在、これらの問題に対して印刷前に行われる下地塗装
の塗装膜厚を厚くすることで対応することが可能であ
る。確かに塗装膜厚を厚くし塗膜欠陥の無い塗装被膜を
缶外面に塗装すれば、良好な印刷仕上がり性および均一
印刷性を確保できる。しかし、この方法では塗装被膜の
損傷部すなわち缶外面の疵つき箇所の錆発生の問題につ
いては対応することができない。さらに塗装膜厚を厚く
すると塗装費用が高くつき経済的にも不利である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、缶外面側で
優れた耐錆性を発揮し良好な製缶加工特性（特にＤＩ成
形性）を有し、ＤＩ成形後の印刷仕上がり性も良好であ
り、かつ均一印刷性も良好で経済的にも合致した容器用
表面処理鋼板を提供せんとするものである。
優れた耐錆性を発揮し良好な製缶加工特性（特にＤＩ成
形性）を有し、ＤＩ成形後の印刷仕上がり性も良好であ
り、かつ均一印刷性も良好で経済的にも合致した容器用
表面処理鋼板を提供せんとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】鋼板の缶外面相当側にＣ
ｏを０．５〜３０％含有するＺｎ−Ｃｏ合金めっき層を
０．５〜２０ｇ／ｍ2施し、その上にＳｎめっき層を
０．５〜２０ｇ／ｍ2またはＺｎを５〜９７．５％含有
するＳｎ−Ｚｎ合金めっき層を１〜２０ｇ／ｍ2施し、
あるいはさらにクロム換算付着量で１〜５０ｍｇ／ｍ2
のクロメート皮膜を施した耐錆性と外観性の優れた容器
用表面処理鋼板を提供するものである。
ｏを０．５〜３０％含有するＺｎ−Ｃｏ合金めっき層を
０．５〜２０ｇ／ｍ2施し、その上にＳｎめっき層を
０．５〜２０ｇ／ｍ2またはＺｎを５〜９７．５％含有
するＳｎ−Ｚｎ合金めっき層を１〜２０ｇ／ｍ2施し、
あるいはさらにクロム換算付着量で１〜５０ｍｇ／ｍ2
のクロメート皮膜を施した耐錆性と外観性の優れた容器
用表面処理鋼板を提供するものである。
【０００５】
【作用】以下に本発明について詳細に説明する。本発明
において、めっき原板としては容器用鋼板として用途に
応じた材質を有するめっき原板を使用する。めっき原板
の製造法は特に規制されるものではなく、通常の鋼片製
造工程から熱間圧延、酸洗、冷間圧延、焼鈍、調質圧延
などの工程を経て製造される。このようにして製造され
ためっき原板の缶外面に相当する面にＺｎ−Ｃｏ合金め
っきを施した後に、ＳｎめっきまたはＳｎ−Ｚｎ合金め
っきを行う。缶内面側に相当する面は特に規制するもの
ではなく例えば通常のブリキあるいは有機フィルムをラ
ミネートしてもよい。鋼板の缶外面相当側の下層にＺｎ
−Ｃｏ合金めっきを施す目的は良好な耐錆性および良好
な外観を確保するもである。すなわち、従来のスチール
ＤＩ缶はＤＩ加工によりＳｎめっき層が損傷し地鉄が露
出しており、水分がＤＩ缶表面に存在した場合、地鉄は
Ｓｎに比べて電位が卑になるため地鉄が腐食する。しか
しＤＩ缶表面上に地鉄より卑なＺｎ−Ｃｏ合金が存在す
ると、Ｚｎ−Ｃｏ合金の地鉄に対する犠牲防食作用によ
り地鉄の腐食を防止して良好な耐錆性を確保し、
において、めっき原板としては容器用鋼板として用途に
応じた材質を有するめっき原板を使用する。めっき原板
の製造法は特に規制されるものではなく、通常の鋼片製
造工程から熱間圧延、酸洗、冷間圧延、焼鈍、調質圧延
などの工程を経て製造される。このようにして製造され
ためっき原板の缶外面に相当する面にＺｎ−Ｃｏ合金め
っきを施した後に、ＳｎめっきまたはＳｎ−Ｚｎ合金め
っきを行う。缶内面側に相当する面は特に規制するもの
ではなく例えば通常のブリキあるいは有機フィルムをラ
ミネートしてもよい。鋼板の缶外面相当側の下層にＺｎ
−Ｃｏ合金めっきを施す目的は良好な耐錆性および良好
な外観を確保するもである。すなわち、従来のスチール
ＤＩ缶はＤＩ加工によりＳｎめっき層が損傷し地鉄が露
出しており、水分がＤＩ缶表面に存在した場合、地鉄は
Ｓｎに比べて電位が卑になるため地鉄が腐食する。しか
しＤＩ缶表面上に地鉄より卑なＺｎ−Ｃｏ合金が存在す
ると、Ｚｎ−Ｃｏ合金の地鉄に対する犠牲防食作用によ
り地鉄の腐食を防止して良好な耐錆性を確保し、
【０００６】更に、ＤＩ加工後に良好な外観を確保する
ためにもＺｎ−Ｃｏ合金のめっき量を０．５ｇ／ｍ2以
上にする必要がある。従来のスチールＤＩ缶は先に述べ
たように、ＤＩ加工後に地鉄が露出するため、外観が暗
く印刷仕上がり性も悪い。ところが下層に０．５ｇ／ｍ
2以上のＺｎ−Ｃｏ合金めっき層を施すことにより、Ｄ
Ｉ加工後の地鉄の露出を防止し外観が白っぽく印刷仕上
がり性も良好な外観を呈する。また、Ｚｎ−Ｃｏ合金め
っき量層の付着量の増加に、印刷仕上がり性が向上する
が、その量が２０ｇ／ｍ2を越えるとこの効果が飽和す
る。したがって、経済的にもＺｎ−Ｃｏ合金のめっき量
は２０ｇ／ｍ2以下とした。また、このようなＺｎ−Ｃ
ｏ合金めっき層中の効果を得るためにはめっき層中のＣ
ｏ含有率は０．５％以上が必要である。すなわち、Ｃｏ
含有率が０．５％未満の少ない含有量では、ＤＩ加工後
の製缶工程での塗装焼付け時にめっき層の温度が１９８
℃以上に上昇するとＳｎとＺｎの接触面でめっき層が溶
融し外観が悪化する問題がある。これはＳｎ−Ｚｎ合金
が１９８℃に共晶点を持つことによりめっき層の融点が
低下するためである。しかし、０．５％以上のＣｏ含有
したＺｎ−Ｃｏ合金を下層にめっきすると上層にＳｎめ
っきまたはＳｎ−Ｚｎめっき層を施してもＺｎがＣｏと
合金化しているためＳｎ−Ｚｎ合金が生成されることが
なく、高温、高速の塗装焼付けが可能となる。また、Ｚ
ｎ−Ｃｏ合金化によるめっき層が３０％を越えると上層
にＳｎまたはＳｎ−Ｚｎ合金めっきを施しても絞りしご
き加工性が著しく劣化する。これはＣｏ含有率が３０％
を越えるとＺｎ−Ｃｏ合金が純Ｚｎに比べて硬くなり、
絞りしごき加工に必要な潤滑性が失われるためである。
したがって、Ｚｎ−Ｃｏ合金中に含有するＣｏを０．５
〜３０％に規制する必要がある。
ためにもＺｎ−Ｃｏ合金のめっき量を０．５ｇ／ｍ2以
上にする必要がある。従来のスチールＤＩ缶は先に述べ
たように、ＤＩ加工後に地鉄が露出するため、外観が暗
く印刷仕上がり性も悪い。ところが下層に０．５ｇ／ｍ
2以上のＺｎ−Ｃｏ合金めっき層を施すことにより、Ｄ
Ｉ加工後の地鉄の露出を防止し外観が白っぽく印刷仕上
がり性も良好な外観を呈する。また、Ｚｎ−Ｃｏ合金め
っき量層の付着量の増加に、印刷仕上がり性が向上する
が、その量が２０ｇ／ｍ2を越えるとこの効果が飽和す
る。したがって、経済的にもＺｎ−Ｃｏ合金のめっき量
は２０ｇ／ｍ2以下とした。また、このようなＺｎ−Ｃ
ｏ合金めっき層中の効果を得るためにはめっき層中のＣ
ｏ含有率は０．５％以上が必要である。すなわち、Ｃｏ
含有率が０．５％未満の少ない含有量では、ＤＩ加工後
の製缶工程での塗装焼付け時にめっき層の温度が１９８
℃以上に上昇するとＳｎとＺｎの接触面でめっき層が溶
融し外観が悪化する問題がある。これはＳｎ−Ｚｎ合金
が１９８℃に共晶点を持つことによりめっき層の融点が
低下するためである。しかし、０．５％以上のＣｏ含有
したＺｎ−Ｃｏ合金を下層にめっきすると上層にＳｎめ
っきまたはＳｎ−Ｚｎめっき層を施してもＺｎがＣｏと
合金化しているためＳｎ−Ｚｎ合金が生成されることが
なく、高温、高速の塗装焼付けが可能となる。また、Ｚ
ｎ−Ｃｏ合金化によるめっき層が３０％を越えると上層
にＳｎまたはＳｎ−Ｚｎ合金めっきを施しても絞りしご
き加工性が著しく劣化する。これはＣｏ含有率が３０％
を越えるとＺｎ−Ｃｏ合金が純Ｚｎに比べて硬くなり、
絞りしごき加工に必要な潤滑性が失われるためである。
したがって、Ｚｎ−Ｃｏ合金中に含有するＣｏを０．５
〜３０％に規制する必要がある。
【０００７】さらに上層のＳｎめっきおよびＳｎ−Ｚｎ
合金めっきは下層のＺｎ−Ｃｏ合金めっき層に良好なＤ
Ｉ加工性を付与するもので、Ｓｎめっき層は０．５〜２
０ｇ／ｍ2またはＳｎ−Ｚｎ合金めっき層は５〜９７．
５％のＺｎを含有して１〜２０ｇ／ｍ2が必要である。
Ｓｎめっき量が０．５ｇ／ｍ2未満およびＳｎ−Ｚｎ合
金めっき量の１ｇ／ｍ2未満では、ＤＩ加工時に材料と
金型との潤滑性を十分に付与できない問題がある。しか
し、Ｓｎめっき量が２０ｇ／ｍ2またＳｎ−Ｚｎ合金め
っきのめっき量が２０ｇ／ｍ2を越えると、ＤＩ加工性
の向上効果が飽和し経済的に不利である。したがってＳ
ｎめっき量は０．５〜２０ｇ／ｍ2またＳｎ−Ｚｎ合金
めっき量は１〜２０ｇ／ｍ2とした。また、このような
Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層の効果を得るためにはめっき層
中のＺｎ含有率を５〜９７．５％に含有させなければな
らない。下層にＺｎ−Ｃｏ合金めっき、上層にＳｎ−Ｚ
ｎ合金めっきを有する鋼板はＤＩ加工後の缶壁部に水あ
るいは塩水等の水溶液（電解液）が付着した場合、Ｓｎ
−Ｚｎ合金めっき部とＺｎ−Ｃｏ合金めっき部の間で局
部電池を作り電位的に卑なＺｎ−Ｃｏ合金めっき層が溶
出する。Ｚｎ−Ｃｏ合金の溶出速度はＺｎ−Ｃｏめっき
層とＳｎ−Ｚｎ合金めっき層との電位差に依存するた
め、ＤＩ加工後に、良好な耐錆性を確保するためにはこ
の電位差をできるだけ小さくする必要がある。 Ｓｎ−
Ｚｎ合金めっき層の電位はＺｎ−Ｃｏめっき層に比べて
かなり貴であるが、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎの
含有量を増加することによって電位をＺｎめっきに接近
させる。したがって、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ
含有率が５％未満の少ない含有量では上記の理由からＺ
ｎ−Ｃｏの外面耐錆性の向上効果は十分に認められな
い。また、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ％が９７．
５％を越えた場合には、潤滑機能を減じてＤＩ成形時に
外面側めっき層がダイスにより損傷を受ける度合い即ち
『かじり』の発生が大きくなり、ＤＩ成形性を劣化す
る。つまり、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ含有率は
ＤＩ缶の外面側で良好な耐錆性を確保し、ＤＩ成形性の
劣化を発生させる事のない適正な量として５％〜９７．
５％に規定した。
合金めっきは下層のＺｎ−Ｃｏ合金めっき層に良好なＤ
Ｉ加工性を付与するもので、Ｓｎめっき層は０．５〜２
０ｇ／ｍ2またはＳｎ−Ｚｎ合金めっき層は５〜９７．
５％のＺｎを含有して１〜２０ｇ／ｍ2が必要である。
Ｓｎめっき量が０．５ｇ／ｍ2未満およびＳｎ−Ｚｎ合
金めっき量の１ｇ／ｍ2未満では、ＤＩ加工時に材料と
金型との潤滑性を十分に付与できない問題がある。しか
し、Ｓｎめっき量が２０ｇ／ｍ2またＳｎ−Ｚｎ合金め
っきのめっき量が２０ｇ／ｍ2を越えると、ＤＩ加工性
の向上効果が飽和し経済的に不利である。したがってＳ
ｎめっき量は０．５〜２０ｇ／ｍ2またＳｎ−Ｚｎ合金
めっき量は１〜２０ｇ／ｍ2とした。また、このような
Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層の効果を得るためにはめっき層
中のＺｎ含有率を５〜９７．５％に含有させなければな
らない。下層にＺｎ−Ｃｏ合金めっき、上層にＳｎ−Ｚ
ｎ合金めっきを有する鋼板はＤＩ加工後の缶壁部に水あ
るいは塩水等の水溶液（電解液）が付着した場合、Ｓｎ
−Ｚｎ合金めっき部とＺｎ−Ｃｏ合金めっき部の間で局
部電池を作り電位的に卑なＺｎ−Ｃｏ合金めっき層が溶
出する。Ｚｎ−Ｃｏ合金の溶出速度はＺｎ−Ｃｏめっき
層とＳｎ−Ｚｎ合金めっき層との電位差に依存するた
め、ＤＩ加工後に、良好な耐錆性を確保するためにはこ
の電位差をできるだけ小さくする必要がある。 Ｓｎ−
Ｚｎ合金めっき層の電位はＺｎ−Ｃｏめっき層に比べて
かなり貴であるが、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎの
含有量を増加することによって電位をＺｎめっきに接近
させる。したがって、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ
含有率が５％未満の少ない含有量では上記の理由からＺ
ｎ−Ｃｏの外面耐錆性の向上効果は十分に認められな
い。また、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ％が９７．
５％を越えた場合には、潤滑機能を減じてＤＩ成形時に
外面側めっき層がダイスにより損傷を受ける度合い即ち
『かじり』の発生が大きくなり、ＤＩ成形性を劣化す
る。つまり、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層中のＺｎ含有率は
ＤＩ缶の外面側で良好な耐錆性を確保し、ＤＩ成形性の
劣化を発生させる事のない適正な量として５％〜９７．
５％に規定した。
【０００８】このように優れた特性を有する下層Ｚｎ−
Ｃｏ合金めっき層、上層Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層を形成
するためのめっき浴は特に規制されるものではなく、下
層のＺｎ−Ｃｏ合金めっきは硫酸浴、ピロリン酸浴、シ
アン浴、塩化物浴が用いられ、合金めっき層中のＣｏ含
有率は主に各々の浴中の金属イオン量のバランスでコン
トロールし、合金めっき量も電解に要するクーロン数で
コントロールできる。上層のＳｎ−Ｚｎ合金めっきはピ
ロリン酸浴、シアン浴、硫酸浴、塩化物浴が用いられ、
合金めっき層中のＺｎ含有率は主に各々の浴中の金属イ
オン量のバランスでコントロールでき、合金めっき量は
電解に要するクーロン数でコントロールできる。
Ｃｏ合金めっき層、上層Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき層を形成
するためのめっき浴は特に規制されるものではなく、下
層のＺｎ−Ｃｏ合金めっきは硫酸浴、ピロリン酸浴、シ
アン浴、塩化物浴が用いられ、合金めっき層中のＣｏ含
有率は主に各々の浴中の金属イオン量のバランスでコン
トロールし、合金めっき量も電解に要するクーロン数で
コントロールできる。上層のＳｎ−Ｚｎ合金めっきはピ
ロリン酸浴、シアン浴、硫酸浴、塩化物浴が用いられ、
合金めっき層中のＺｎ含有率は主に各々の浴中の金属イ
オン量のバランスでコントロールでき、合金めっき量は
電解に要するクーロン数でコントロールできる。
【０００９】（クロメート）Ｓｎめっき層もピロリン酸
浴、シアン浴、硫酸浴、塩化物浴、フェロスタン浴など
が用いられ、めっき量も電解に要するクーロン数でコン
トロールできる。さらに、本発明においては、上記のよ
うに、外面相当面の下層にＺｎ−Ｃｏ合金めっき層を上
層にＳｎ−Ｚｎ合金めっき層を有するめっき鋼板に対し
て、めっき層の空気酸化による変色を防止する目的から
必要に応じてクロメート処理を施す。クロメート処理
は、一般にクロム酸のナトリウム塩、カリウム塩、アン
モニウム塩の水溶液が使用され、処理方法は特に規制さ
れないが例えば浸漬処理、スプレー処理、電解処理であ
る。クロメート処理によるクロメート付着量は金属クロ
ム量換算で１ｍｇ／ｍ2以上が必要である。これは１ｍ
ｇ／ｍ2未満の少ないクロム付着量ではクロメート処理
により生成するクロメート被膜が完全にめっき鋼板を覆
うことができないため、空気酸化による変色を防ぐこと
ができない。また、クロム付着量が５０ｍｇ／ｍ2を越
えると経済的に不利である。このようにめっき層の空気
酸化を防ぐために微量のクロメート被膜が有効である
が、更にＤＩ成形後に塗装性能、塗装後耐食性を向上さ
せるために化成処理としてクロメート処理あるいはリン
酸処理が施されるが、本発明においてはＤＩ成形後のこ
れらの処理方法及び処理条件については、特に規制する
ものではなく、通常行われている処理方法が適用され
る。
浴、シアン浴、硫酸浴、塩化物浴、フェロスタン浴など
が用いられ、めっき量も電解に要するクーロン数でコン
トロールできる。さらに、本発明においては、上記のよ
うに、外面相当面の下層にＺｎ−Ｃｏ合金めっき層を上
層にＳｎ−Ｚｎ合金めっき層を有するめっき鋼板に対し
て、めっき層の空気酸化による変色を防止する目的から
必要に応じてクロメート処理を施す。クロメート処理
は、一般にクロム酸のナトリウム塩、カリウム塩、アン
モニウム塩の水溶液が使用され、処理方法は特に規制さ
れないが例えば浸漬処理、スプレー処理、電解処理であ
る。クロメート処理によるクロメート付着量は金属クロ
ム量換算で１ｍｇ／ｍ2以上が必要である。これは１ｍ
ｇ／ｍ2未満の少ないクロム付着量ではクロメート処理
により生成するクロメート被膜が完全にめっき鋼板を覆
うことができないため、空気酸化による変色を防ぐこと
ができない。また、クロム付着量が５０ｍｇ／ｍ2を越
えると経済的に不利である。このようにめっき層の空気
酸化を防ぐために微量のクロメート被膜が有効である
が、更にＤＩ成形後に塗装性能、塗装後耐食性を向上さ
せるために化成処理としてクロメート処理あるいはリン
酸処理が施されるが、本発明においてはＤＩ成形後のこ
れらの処理方法及び処理条件については、特に規制する
ものではなく、通常行われている処理方法が適用され
る。
【００１０】
【実施例】以下に本発明の実施例について述べ、その結
果を表１及び表２に示す。冷間圧延、焼鈍工程により、
ＤＩ缶用途に応じた材質と板厚に調整しためっき原板を
５％苛性ソーダ中で電解脱脂水洗後、１０％硫酸中で電
解酸洗し表面活性化後、缶内面に相当する面に（１）に
示す条件でＳｎめっきを、あるいは（２）に示す条件で
有機フィルムのラミネートを行い、引き続き缶外面に相
当する面の下層に（３）−（イ）、（ロ）に示す条件で
Ｚｎ−Ｃｏめっきを行い、上層に（４）−（イ）、
（ロ）に示す条件でＳｎ−Ｚｎ合金めっきを施した。ま
た、クロメート処理を行う場合は、（５）に示す条件で
行った。
果を表１及び表２に示す。冷間圧延、焼鈍工程により、
ＤＩ缶用途に応じた材質と板厚に調整しためっき原板を
５％苛性ソーダ中で電解脱脂水洗後、１０％硫酸中で電
解酸洗し表面活性化後、缶内面に相当する面に（１）に
示す条件でＳｎめっきを、あるいは（２）に示す条件で
有機フィルムのラミネートを行い、引き続き缶外面に相
当する面の下層に（３）−（イ）、（ロ）に示す条件で
Ｚｎ−Ｃｏめっきを行い、上層に（４）−（イ）、
（ロ）に示す条件でＳｎ−Ｚｎ合金めっきを施した。ま
た、クロメート処理を行う場合は、（５）に示す条件で
行った。
【００１１】(1）Ｓｎめっき条件 硫酸浴めっき浴組成 硫酸第一錫 10g/l 硫酸ソーダ 300g/l めっき浴温 55℃ 電流密度 10〜30A/dm2（電解時間はめっき
量に応じて調整) (2）有機フィルムラミネート条件 膜厚40μmのポリエチレンテレフタレートフィルム、200
℃、１秒でラミネート (3）Ｚｎ−Ｃｏ合金めっき条件 (イ）ピロリン酸浴めっき浴組成 ピロリン酸亜鉛 10〜150g/l（合金組成に応じて調
整） 塩化コバルト 20〜100g/l（合金組成に応じて調
整） ピロリン酸カリウム 250g/l めっき浴温 50℃ 電流密度 10〜30A/dm2（電解時間はめっき
量に応じて調整) (ロ）硫酸浴めっき浴組成 硫酸亜鉛 30〜250g/l（合金組成に応じて調
整） 硫酸コバルト 10〜100g/l（合金組成に応じて調
整） 硫酸ソーダ 80g/l めっき浴温 55℃ 電流密度 20〜40A/dm2（電解時間はめっき
量に応じて調整)
量に応じて調整) (2）有機フィルムラミネート条件 膜厚40μmのポリエチレンテレフタレートフィルム、200
℃、１秒でラミネート (3）Ｚｎ−Ｃｏ合金めっき条件 (イ）ピロリン酸浴めっき浴組成 ピロリン酸亜鉛 10〜150g/l（合金組成に応じて調
整） 塩化コバルト 20〜100g/l（合金組成に応じて調
整） ピロリン酸カリウム 250g/l めっき浴温 50℃ 電流密度 10〜30A/dm2（電解時間はめっき
量に応じて調整) (ロ）硫酸浴めっき浴組成 硫酸亜鉛 30〜250g/l（合金組成に応じて調
整） 硫酸コバルト 10〜100g/l（合金組成に応じて調
整） 硫酸ソーダ 80g/l めっき浴温 55℃ 電流密度 20〜40A/dm2（電解時間はめっき
量に応じて調整)
【００１２】(4) Ｓｎ−Ｚｎ合金めっき条件 (イ) ピロリン酸浴めっき浴組成 ピロリン酸第一錫 10〜50g/l （合金組成に応じて調
整） 硫酸亜鉛 20〜100g/l（合金組成に応じて調
整） ピロリン酸カリウム 250g/l めっき浴温 50℃ 電流密度 10〜30A/dm2（電解時間はめっき
量に応じて調整) (ロ) 硫酸浴めっき浴組成 硫酸第一錫 10〜60g/l （合金組成に応じて調
整） 硫酸亜鉛 30〜150g/l（合金組成に応じて調
整） 硫酸ソーダ 300g/l めっき浴温 55℃ 電流密度 10〜30A/dm2（電解時間はめっき
量に応じて調整) (5) クロメート処理条件 浴組成 ニクロム酸ソーダ 24g/l ｐＨ 4.5 めっき浴温 45℃ 処理条件 浸漬処理
整） 硫酸亜鉛 20〜100g/l（合金組成に応じて調
整） ピロリン酸カリウム 250g/l めっき浴温 50℃ 電流密度 10〜30A/dm2（電解時間はめっき
量に応じて調整) (ロ) 硫酸浴めっき浴組成 硫酸第一錫 10〜60g/l （合金組成に応じて調
整） 硫酸亜鉛 30〜150g/l（合金組成に応じて調
整） 硫酸ソーダ 300g/l めっき浴温 55℃ 電流密度 10〜30A/dm2（電解時間はめっき
量に応じて調整) (5) クロメート処理条件 浴組成 ニクロム酸ソーダ 24g/l ｐＨ 4.5 めっき浴温 45℃ 処理条件 浸漬処理
【００１３】上記処理材について、以下に示す（Ａ）〜
（Ｄ）の項目について試験を行いその性能を評価した。 (A）ＤＩ成形性水溶性エマルジョンタイプのクーラント
を使用して、ブランクサイズ１３６ｍｍφから缶径６
５．９ｍｍφまで製缶スピード１１０缶／ｍｉｎの成形
条件でＤＩ缶を成形し、各種処理材のＤＩ成形性を評価
した。尚、評価基準は以下の基準で判定した。 ◎；ＤＩ成形性は極めて良好。 ○；しごき加工時外面に若干かじりが発生するが、ＤＩ
成形性良好。 △；ＤＩ成形は可能であるが、しごき加工時外面に強度
のかじりが発生し、ＤＩ成形性に劣る。 ×；ＤＩ成形過程で材料が破断し、ＤＩ成形不可能。 (B) ＤＩ成形後の印刷仕上がり性 (A)の条件でＤＩ缶を作成し、赤、白、黄色の缶外面用
インキを膜厚５μで印刷し、その印刷仕上がり性を目視
で判定した。判定基準は以下のとおり。 ○；印刷後の外観が白っぽく、印刷仕上がり性が極めて
良好。 △；印刷後の外観に若干光沢が認められ、印刷仕上がり
性が若干劣る。 ×；印刷後の外観にブリキと同程度の光沢が認められ、
印刷仕上がり性に劣る。
（Ｄ）の項目について試験を行いその性能を評価した。 (A）ＤＩ成形性水溶性エマルジョンタイプのクーラント
を使用して、ブランクサイズ１３６ｍｍφから缶径６
５．９ｍｍφまで製缶スピード１１０缶／ｍｉｎの成形
条件でＤＩ缶を成形し、各種処理材のＤＩ成形性を評価
した。尚、評価基準は以下の基準で判定した。 ◎；ＤＩ成形性は極めて良好。 ○；しごき加工時外面に若干かじりが発生するが、ＤＩ
成形性良好。 △；ＤＩ成形は可能であるが、しごき加工時外面に強度
のかじりが発生し、ＤＩ成形性に劣る。 ×；ＤＩ成形過程で材料が破断し、ＤＩ成形不可能。 (B) ＤＩ成形後の印刷仕上がり性 (A)の条件でＤＩ缶を作成し、赤、白、黄色の缶外面用
インキを膜厚５μで印刷し、その印刷仕上がり性を目視
で判定した。判定基準は以下のとおり。 ○；印刷後の外観が白っぽく、印刷仕上がり性が極めて
良好。 △；印刷後の外観に若干光沢が認められ、印刷仕上がり
性が若干劣る。 ×；印刷後の外観にブリキと同程度の光沢が認められ、
印刷仕上がり性に劣る。
【００１４】(C) 外面側の耐錆性 (A), (B)の条件で作成したＤＩ印刷缶の外面側の耐錆性
を以下の評価テストにて評価した。 尚、評価材はウォール部に疵を付けた部分とボトム部を
評価した。 水道水浸漬テスト ：評価材を水道水中に常温で３日間
浸漬し、評価該当部の発錆率を測定した。 冷凍サイクルテスト：評価材を−１５℃の冷凍庫に３０
ｍｉｎ保定後、すぐ４９℃相対湿度９８％以上の湿気槽
に８０ｍｉｎ入れた後、常温で室内に２２時間放置する
のを１サイクルとして１５サイクル試験を継続し、評価
該当部の発錆率を測定した。 湿気槽テスト ：４９℃相対湿度９８％以上の湿気
槽に２週間保管し、評価該当部の発錆率を測定した。 尚、各試験での耐錆性の評価基準は以下のとおり ◎；錆の発生が全く認められなく、耐錆性極めて良好。 ○；発錆率が５％以下で耐錆性良好。 △；発錆率５〜３０％で耐錆性やや劣る。 ×；発錆率３０％以上で耐錆性がブリキと同程度に劣
る。 (D) めっき層溶融試験 (A) の条件で作成したＤＩ缶を２３０℃の乾燥炉に１０
ｍｉｎ保定し、缶外面のめっき層の溶融を目視で観察し
た。判定基準は以下のとおり。 ○；めっき層の溶融が全く認められない。 △；めっき層の溶融がわずかに認められる。 ×；めっき層の溶融が缶全体に認められる。
を以下の評価テストにて評価した。 尚、評価材はウォール部に疵を付けた部分とボトム部を
評価した。 水道水浸漬テスト ：評価材を水道水中に常温で３日間
浸漬し、評価該当部の発錆率を測定した。 冷凍サイクルテスト：評価材を−１５℃の冷凍庫に３０
ｍｉｎ保定後、すぐ４９℃相対湿度９８％以上の湿気槽
に８０ｍｉｎ入れた後、常温で室内に２２時間放置する
のを１サイクルとして１５サイクル試験を継続し、評価
該当部の発錆率を測定した。 湿気槽テスト ：４９℃相対湿度９８％以上の湿気
槽に２週間保管し、評価該当部の発錆率を測定した。 尚、各試験での耐錆性の評価基準は以下のとおり ◎；錆の発生が全く認められなく、耐錆性極めて良好。 ○；発錆率が５％以下で耐錆性良好。 △；発錆率５〜３０％で耐錆性やや劣る。 ×；発錆率３０％以上で耐錆性がブリキと同程度に劣
る。 (D) めっき層溶融試験 (A) の条件で作成したＤＩ缶を２３０℃の乾燥炉に１０
ｍｉｎ保定し、缶外面のめっき層の溶融を目視で観察し
た。判定基準は以下のとおり。 ○；めっき層の溶融が全く認められない。 △；めっき層の溶融がわずかに認められる。 ×；めっき層の溶融が缶全体に認められる。
【００１５】
【表１Ａ】
【００１６】
【表１Ｂ】
【００１７】
【表２Ａ】
【００１８】
【表２Ｂ】
【００１９】
【発明の効果】以上述べたように、本発明は比較例に比
し、ＤＩ成形性、印刷仕上がり性、耐錆性、更に、めっ
き層溶融試験結果も優れためっき特性を示し、極めて耐
錆性と外観に優れた容器用表面処理鋼板を提供すること
にある。
し、ＤＩ成形性、印刷仕上がり性、耐錆性、更に、めっ
き層溶融試験結果も優れためっき特性を示し、極めて耐
錆性と外観に優れた容器用表面処理鋼板を提供すること
にある。
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼板の缶外面相当側にＣｏを０．５〜３
０％含有するＺｎ−Ｃｏ合金めっき層を０．５〜２０ｇ
／ｍ2施し、その上にＳｎめっき層を０．５〜２０ｇ／
ｍ2またはＺｎを５〜９７．５％含有するＳｎ−Ｚｎ合
金めっき層を１〜２０ｇ／ｍ2施した事を特徴とする耐
錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板。 - 【請求項２】 鋼板の缶外面相当側にＣｏを０．５〜３
０％含有するＺｎ−Ｃｏ合金めっき層を０．５〜２０ｇ
／ｍ2施し、その上にＳｎめっき層を０．５〜２０ｇ／
ｍ2またはＺｎを５〜９７．５％含有するＳｎ−Ｚｎ合
金めっき層を１〜２０ｇ／ｍ2施し、さらにクロム換算
付着量で１〜５０ｍｇ／ｍ2のクロメート皮膜を施した
事を特徴とする耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理
鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22368891A JPH0544078A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22368891A JPH0544078A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0544078A true JPH0544078A (ja) | 1993-02-23 |
Family
ID=16802093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22368891A Withdrawn JPH0544078A (ja) | 1991-08-09 | 1991-08-09 | 耐錆性と外観性の優れた容器用表面処理鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0544078A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100321537B1 (ko) * | 1993-09-20 | 2002-11-04 | 게.엠.파프악티엔게젤샤프트 | 단추구멍재봉틀 |
| US10080518B2 (en) | 2006-06-23 | 2018-09-25 | Brian M. Dugan | Methods and apparatus for encouraging wakefulness of a driver using biometric parameters measured using a wearable monitor |
-
1991
- 1991-08-09 JP JP22368891A patent/JPH0544078A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100321537B1 (ko) * | 1993-09-20 | 2002-11-04 | 게.엠.파프악티엔게젤샤프트 | 단추구멍재봉틀 |
| US10080518B2 (en) | 2006-06-23 | 2018-09-25 | Brian M. Dugan | Methods and apparatus for encouraging wakefulness of a driver using biometric parameters measured using a wearable monitor |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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