JPH03134279A - トロコイド型オイルポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ｃ産業上の利用分野〕 本発明は、ロータ室内におけるキャビテーションによる
不都合を著しく緩和し、騒音を防止し、且つ侵食作用を
回避できるトロコイド型オイルポンプに関する。

〔従来の技術〕

従来より、トロコイド歯に形成したアウターロータとイ
ンナーロータよりなるトロコイド型オイルポンプは、自
動車等のエンジン潤滑系統にオイルを圧送するものとし
て、特にギヤ型オイルポンプよりも構造が小型で、低騒
音である等の利点があり、一般の量産エンジンでは、多
く使用されている。

そのトロコイド型オイルポンプでは、ケーシングのロー
タ室内においてアウターロータにインナーロータが内接
して複数の空隙部が形成されるがそれぞれの空隙部の容
積がアウターロータ及びインナーロータが一回転する間
に大小に変化し吸入ポート側でオイルを吸入し、吐出ポ
ート側でオイルを吐き出すものである。

ところで吸入ポートより、オイルを吸入した空隙部が吐
出ポートに向かって回転し、吸入ポートと吐出ポートと
の中間に達したときに容積が最大となり、空隙部内のオ
イルは、負圧となり、オイル中に含有されていた気体が
気泡となって現れる所謂キャビテーション現象が生じて
いた。

一方、吐出ポートにおけるオイルは常時正圧（約４乃至
約５　ｋｇｆ／ｄ）であり、且つ吐出ポートの始点に達
した直後の空隙部内のオイルは負圧でしかも前記気泡の
発生により収縮性を有するため・吐出ポート内のオイル
が急激に逆流する状態となり、これがポンプ作動時に間
断無く繰り返されると、特に、吐出ポートに近接したポ
ート間仕切部端箇所が侵食されて、騒音が発生するのみ
ならず、空隙部の密封性が劣下し、ひいてはポンプの機
能に悪影響を及ぼす不都合があった。

これらの理由から、特開昭６１−１０８８８４号（同公
報に記載された図面の一部で、第３１図参照）のように
、吐出ポートの始点側より反回転方向に弧状に浅溝を設
けたものが存在したり、或いは、特開昭６３−１３１８
７８号（同公報に記載された図面の一部であり、第３２
図参照）のように、最大容積のポンピングチャンバと吐
出ポートとを連通ずるようにしたものが開発されている
。

〔発明が解決しようとする！！’題） しかるに、両者共に、依然としてキャビテーションが生
ずる弊害があり、吐出ポートに近接したポート間仕切部
端箇所が侵食されて、騒音が発生するのみならず、空隙
部の密封性が劣下し、ひいてはポンプの機能に悪影響を
及ぼす不都合があった。そのキャビテーションは、回転
数が増加するにつれて吸入側と吐出側との圧力差が大き
くなればなるほど、必然的に生ずるものであり、これを
回避することが課題であるが、他面、ポンプ効率を低下
させることなく、キャビテーションによる不都合を最小
限度にすることも大きな解決課題であった。さらに、こ
れらを、特に、簡単なる構成によって解決すべき課題が
あった。

〔課題を解決するための手段〕

そこで発明者は、前記課題を解決すべく、鋭意。

研究を重ねた結果、その発明を、吐出ポート側から吸入
ポート側に向かう減圧浅溝の先端を略噛合いピッチライ
ン上とし、その減圧浅溝の後端を噛合いピッチラインよ
り外方位置で吐出ポートに連通可能に設けたトロコイド
型オイルポンプとしたことにより、ロータ室内にキャビ
テーションが発生しても、そのキャビテーションによる
ポンプ内部の侵食を殆ど防止し、ひいてはポンプの耐久
性を向上させ、キャビテーションによる騒音を最小限に
でき、上記課題を解決したものである。

〔作用〕

本発明のトロコイド型オイルポンプを駆動させると、こ
のとき、空隙部の最大容積位置におけるオイルであって
も、これが、減圧浅溝の基部側にインナーロータの回転
力にて押圧され、これによって、吐出ポートからの逆流
する減圧されたオイルの圧力をさらに低下させ、最大容
積の空隙部内のキャビテーションを徐々に消滅させるよ
うに働き又はキャビテーションを発生させないような圧
力にし、これらによって、ポンプ内部の侵食を殆ど防止
し、ひいてはポンプの耐久性を向上させ、キャビテーシ
ョンによる騒音を防止できるように作用する。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を第１図乃至第３０図に基づいて
説明する。

ケーシングＡは、金属材（例えば、アルミダイキャスト
等）にて分割可能に構成され、内部には偏平円筒中空状
のロータ室１が形成されている。

具体的には、ケーシングＡは、第３図に示すように、ポ
ンプボディーＡ１とポンプカバーＡ！との２つの部分と
からなり、そのポンプボディーＡ。

に凹部が形成され（第５図参照）、該ポンプボディーＡ
、にポンプカバーＡ８を接合されたときに、その偏平円
筒中空としてロータ室ｌが構成される。

該ロータ室１内にはアウターロータ２とインナーロータ
３とが内装されている。即ち、内歯を設けたアウターロ
ータ２と、外歯を設けたインナーロータ３とが互いに歯
合し、偏心してロータ室１に内装されている（第１図、
第２図参照）。

そのアウターロータ２とインナーロータ３とは、歯がト
ロコイド曲線となっており、インナーロータ３の歯がア
ウターロータ２の歯数よりも一枚少なく、インナーロー
タ３が一回転するとアウターロータ２は、−歯分遅れて
回転する関係に構成されている。特に、本発明では、イ
ンナーロータ３がアウターロータ２よりも一歯分だけ常
に回転が早くなっていることも、後述するように、効果
を奏する大きな条件となっている。またインナーロータ
３は、何れの回転角度であっても常にインナーロータ３
の歯先がアウターロータ２の歯先又は歯底に接触し、イ
ンナーロータ３の隣接する歯先とアウターロータ２との
間に複数の空隙部Ｓ、Ｓ。

・・・が形成され、それぞれの空隙部Ｓが１回転中に、
大きくなったり、小さくなったりして吸入、吐出が行わ
れる（第１図、第２図参照）。

前記ポンプボディーＡＩのロータ室ｌの円形面１ａの上
下両側（第１図、第２図において上下、第４図において
左右側参照）には、吸入ポート４及び吐出ポート５がそ
れぞれ形成され、その間にポート間仕切部６，６が形成
されている。その吸入ポート４には、吸入口４ａが、ま
た吐出ポート５には、吐出口５ａがそれぞれケーシング
Ａの外方に通ずるように構成されている（第１図、第５
図参照）。

そしてポート間仕切部６は、第５図に示すように、円形
面１ａの左右に存在するが、アウターロータ２とインナ
ーロータ３とが、第１図、第２図第４図において時計方
向に回転し、且つ円形面１ａの下側に吸入ポート４が、
上側に吐出ポート５が形成されている場合では、その空
隙部Ｓは、第４図において上側（第１図、第２図におい
て左下側）のポート間仕切部６を通過するときに最大容
積Ｖ　ｗａｘとなる。その第４図は、第１図、第２図の
位置より時計方向に約１２０度回転され、空隙部Ｓの最
大容積Ｖ　ｗａｘを真上にして理解し易くしたものであ
り、さらに、具体的な空隙部Ｓの最大容積Ｖｍａｘは、
アウターロータ２の中心ｏ２とインナーロータ３の中心
Ｏ１とを結んだ線上に、アウターロータ２の歯底中央位
置２゜及びインナーロータ３の歯底中央位置３゜が存在
した場合である（第２図参照）。

吐出ポート５側から吸入ポート４側に向かう減圧浅溝Ｄ
、具体的には、最大容積Ｖｍａｘの空隙部Ｓが形成され
るポート間仕切部６より吐出ポート５に向かう減圧浅溝
りの先端は略噛合いピ・フチライン２上とされ、且つそ
の先端は最大容積Ｖ　ｔｓａｘ位置での空隙部Ｓに連通
不能に形成され、その減圧浅溝りの後端を噛合いピッチ
ラインｌより外方位置で吐出ポート５に連通可能に設け
たられている（第１図、第２図、第４図、第５図等参照
）。

その噛合いピッチライン２とは、アウターロータ２とイ
ンナーロータ３とが噛合う軌跡ラインであり、本明細書
において理解容易性のための造語であり、インナーロー
タ３の噛合いピッチ円よりも大きく、アウターロータ２
の噛合いピッチ円よりも小さい円形状の概念を指す。

その減圧浅溝りの実施例は複数存在し、棒状減圧浅溝７
．第１外周包囲状減圧浅溝８．Ｌ形状減圧浅溝９及び第
２外周包囲状減圧浅溝１０等が存在し、これらは減圧浅
溝りの下位概念の溝である。

まず、棒状減圧浅溝７は、第４図に示すように、前記空
隙部Ｓの最大容積Ｖ＋＊ａｘ位置における吐出側（吐出
ポート５側）の面接触点Ｔ＋位置から回転方向の次の面
接触点Ｔ、位置までの角度θ範囲で、且つ噛合いピッチ
ラインｌの略周上が先端位置とされ、しかも、前記面接
触点Ｔ１又はＴ！位置のインナーロータ３の歯面の回転
前側の変曲点Ｃにおける法線ｎ方向を略向くように形成
され、その棒状減圧浅溝７の先端は最大容積Ｖ　ｗａｘ
位置での空隙部Ｓに連通不能に形成され（第４図、第１
３図参照）、その棒状減圧浅溝７の後端は噛合いピッチ
ライン！より外方位置で吐出ポート５の始端に連通可能
に設けられている。その棒状減圧浅溝７は直線状をなし
ているが、外側又は内側に僅かに弧状に形成されている
溝も当然に含まれるものである（第８図参照）。

その減圧浅溝りなる棒状減圧浅溝７の実施例も複数存在
し、まず、その第１は、ケーシングＡのポンプボディー
Ａ１のみに形成される場合である（第３図参照）。

また、その棒状減圧浅溝７の第２実施例は、ケーシング
ＡのポンプカバーＡ、のみに形成される場合である。こ
の場合には、ポンプカバーＡ、に吸入ポート４や吐出ポ
ート５が設けられるような場合で、板厚も厚（形成され
ている場合である。

さらに、棒状減圧浅溝７の第３実施例では、ケーシング
へのポンプボディーＡ１とポンプカ／５ｌ−Ａ２とにそ
れぞれに形成される場合である（第３０図参照）。

また、その棒状減圧浅溝７の深さは、一定の深さで、約
０．数■乃至数−程度に形成され、且つ幅も一定に形成
されたり（第６図参照）、或いは、深さは略一定とされ
、且つ幅は後端側にゆくに従って次第に広くなるように
形成されたり（第１０図、第１１図参照）、或いは、幅
は略一定で、且つ深さは後端側にゆくに従って次第に深
くなるように構成されることもある（第８図、第９図参
照）。

また、面接触点Ｔ２を先端とした棒状減圧浅溝７の先端
は、勿論、最大容積Ｖｍａｘなる空隙部Ｓには連通しな
いように構成されるが、これに隣接した空隙部Ｓには連
通ずるように構成されることが好ましい（第７図参照）
、ここで、吸入ポート４の終端位置を回転方向に延ばす
こと、所謂、吸入ポート４を通常位置より回転方向に振
ることで（第１図参照）、アウターロータ２、インナー
ロータ３の最大容積Ｖｍａｘの空隙部Ｓと吸入ポート４
とを連通状態にして吸入側のオイルの吸入効率を高める
ことができ、このようにした吸入ポート４に合わせて、
吐出ポート５も回転方向に振られるものであり、これは
、面接触点Ｔ、より面接触点Ｔ２側に近づくことを指す
ものである。このようにするのは、特に高速回転用のた
めである。

第１２図に示したものは、棒状減圧浅溝７の基部側をケ
ーシングＡの部材までも決るようにして広げて、拡大基
部７ａを形成した実施例である。

該拡大基部７ａの形成にてアウターロータ２の外周とケ
ーシングＡとがオイルが充満されそれら相互の潤滑性を
良好にならしめる作用をなす。

第１５図に示したものは、前記棒状減圧浅溝７に替わる
第１外周包囲状減圧浅溝８であり、前記面接触点Ｔ１又
はＴ２位置のインナーロータ３の歯面の回転前側の変曲
点Ｃにおける法線ｎ方向を略向くようにした法線方向溝
部８ａと、吐出ポート５の外周壁面５ｂ個所に略沿う形
状をなした外周壁位置溝部８ｂとから構成されている。

これらによって、空隙部Ｓの最大容積Ｖｍａｘ位置Ｇこ
おしする吐出側の山桜触点Ｔ３位置から回転方向の次の
面接触点Ｔ２位置までの角度θ範囲で、且つ噛合いピッ
チラインｌの略周上とした先端位置と、吐出ポート５の
外周壁面とが連通可能に形成されている。連通状態を保
持するのには、円形部１８面に、前記外周壁位置溝部８
ｂ端より吐出ポート５に連通ずる溝が形成され、これを
含めて外周壁位置溝部８ｂと称する。また、該外周壁位
置溝部８ｂは礼状にして形成することもある。さらには
、前記棒状減圧浅溝７と同様に、ポンプボディーＡ１の
みに設ける場合や、ポンプカバーＡ８のみに設ける場合
や、さらには、ポンプボディーＡ、及びポンプカバーＡ
□の両方に第１外周包囲状減圧浅溝８を設ける場合があ
る。

このようにした減圧浅溝りなる第１外周包囲状減圧浅溝
８の法線方向溝部８ａは、少なくともポート間仕切部６
箇所に存在するように設けられている。その第１外周包
囲状減圧浅溝８の先端は最大容積Ｖｓａｘ位置での空隙
部Ｓに連通不能に形成されている。

減圧浅溝りの第３の実施例としてＬ形状減圧浅溝９が第
１８図乃至第２３図のように示されている。該り形状減
圧浅溝９前記空隙部Ｓの最大容積Ｖｍａχ位置における
吐出側（吐出ポート５側）の出接触点Ｔ１位置から回転
方向の次の面接触点Ｔ２位置までの角度θ範囲で、且つ
噛合いピッチライン２の略周上が先端位置とされ、しか
も、前記出接触点Ｔ、又はＴ２位置のインナーロータ３
において放射方向を向く放射方向溝部９ａと、前記吐出
ポート５の外周壁面５ｂと略同等周上の周状溝部９ｂと
から形成されてＬ形状減圧浅溝９として構成されている
。その放射方向溝部９ａは直線状をなしているが、外側
又は内側に僅かに弧状に形成されている溝も当然に含ま
れるものである。また、該り形状減圧浅溝９の溝形状や
取付位置等については前記棒状減圧浅溝７と同様である
。

さらに、Ｌ形状減圧浅溝９の先端は、前記最大容積Ｖ　
ｗａｘなる空隙部Ｓには、連通しないように構成されて
いる。具体的には、出接触点Ｔ、を先端としたＬ形状減
圧浅溝９の先端は、最大容積■ｗａｘなる空隙部Ｓには
連通しないように構成され、また、出接触点Ｔ、を先端
としたし形状減圧浅溝９の先端は、勿論、最大容積Ｖ■
ａｘなる空隙部Ｓには連通しないように構成されるが、
これに隣接した空隙部Ｓには連通ずるように構成される
ことが好ましい、第２３図に示したものは、Ｌ形状減圧
浅溝９の周状溝部９ｂの吐出ポート５側をケーシングＡ
の部材までも決るようにして広げて、拡大部９ｂｏを形
成した実施例である。

第２６図乃至第２８図に示したものは、前記り形状減圧
浅溝９に替わる第２外周包囲状減圧浅溝１０であり、前
記出接触点Ｔ１又はＴｔ位置のインナーロータ３におい
て放射方向を向く放射方向溝部１０ａと、吐出ポート５
の外周壁面５ｂ個所に略沿う形状をなした外周壁位置溝
部１０ｂとから構成されている。これらによって、空隙
部Ｓの最大容積Ｖ　ｌｌａｘ位置における吐出側の出接
触点Ｔ。

位置から回転方向の次の面接触点Ｔ、位置までの角度θ
範囲で、且つ噛合いと・ノチライン２の略周上とした先
端位置と、吐出ポート５の外周壁面５ｂとが連通可能に
形成されている。連通状態を保持するのには、円形部１
８面に、前記外周壁位置溝部１０ｂ端より吐出ポート５
に連通ずる溝が形成され、これを含めて外周壁位置溝部
１０ｂと称する。また、該外周壁位置溝部１０ｂは礼状
にして形成することもある。また、また、第２外周包囲
状減圧浅溝１０の溝形状や取付位置等については前記棒
状減圧浅溝７と同様である。さらに、第２外周包囲状減
圧浅溝１０の先端は、前記最大容積Ｖｍａｘなる空隙部
Ｓには、連通しないように構成されている。具体的には
、出接触点Ｔ１を先端としたし形状減圧浅溝９の先端は
、最大容積Ｖｍａｘなる空隙部Ｓには連通しないように
構成され、また、出接触点Ｔ２を先端としたＬ形状減圧
浅溝９の先端は、勿論、最大容積Ｖｍａｘなる空隙部Ｓ
には連通しないように構成されるが、これに隣接した空
隙部Ｓには連通ずるように好適には構成されるている。

このようにした減圧浅溝りなる第２外周包囲状減圧浅溝
１０の放射方向溝部１０ａは、少なくともポート間仕切
部６箇所に存在するように設けられている。

１１は駆動軸であって、前記インナーロータ３の中心位
置に固着され、その駆動軸１１の一端は、ロータ室１よ
りケーシングＡの外部に貫通され、ケーシングＡの外部
のエンジン、モータ等の動力源にて駆動され、アウター
ロータ２及びインナーロータ３が回転する。

このトロコイド型オイルポンプの作用について説明する
と、まず、空隙部Ｓが最大容積Ｖ　ｗａｘになったとき
には、負圧状態の圧力Ｐ、となる（第１３図参照）、こ
のとき負圧状態の流体より内部に含有する空気等の気体
がキャビテーション（気泡）となって発生する。さらに
、具体的には、インナーロータ３の回転方向の背側位置
が最大負圧になって、ここに多くのキャビテーションが
発生する。そして、僅かに回転した後に、同状態の空隙
部Ｓに対して、棒状減圧浅溝７の先端が連通する（第１
４図参照）、このときの棒状減圧浅溝７の圧力は正圧で
あるが、吐出ポート５の圧力よりも低くなっている。即
ち、吐出ポート５の流体の圧力をｐｓ　　（正圧）、棒
状減圧浅溝７内のオイルの圧力をＰ３　（正圧）とする
と棒状減圧浅溝７がオリフィス効果として顕著に機能し
、Ｐ３　＞ＰＩとなっている。具体的には、Ｐ、が約４
〜５　ｋｇｆ／ｃＪで、Ｐ２の先端では、該４〜５　ｋ
ｇ　ｆ／ｃｄよりもかなり低くなっている。すると、空
隙部Ｓが棒状減圧浅溝７先端に達した瞬間に、該棒状減
圧浅溝７のオイルの圧力Ｐ２が、空隙部Ｓ内のオイルの
圧力ｐ＋（負圧）に作用し、空隙部Ｓ内のキャビテーシ
ョンを崩壊又は消滅させることなり、次に、その空隙部
Ｓ内の流体の圧力は、今度はＰ、（正圧）となり、さら
に回転すると、空隙部Ｓが、吐出ポート５に達した瞬間
に、吐出ポート５内の流体の圧力Ｐ、（正圧）が、空隙
部Ｓ内のオイルの圧力Ｐ２に作用し、空隙部Ｓ内の圧力
を増加させ（吐出ポート５側の圧力）、このときに、空
隙部Ｓ内のオイルの圧力は、今度はＰ、となり、この圧
力にて、順次、アウターロータ２とインナーロータ３と
の容積の減少工程にて空隙部Ｓ内の流体が吐出ポート５
を介して吐出される。

図中１２はリリーフ弁で、吐出口５ａに連通して弁孔が
設けられ、吐出圧が過大になったときにのみ、弁体が可
動して、過大圧をリークさせるようにしたものであり、
吸入ポート４側に連通ずるように形成されている。１３
はエンジン側取付部材であり（第１図参照）、本発明の
トロコイド型オイルポンプのポンプボディーＡ１の外周
に一体的に設けられている。

〔発明の効果〕

請求項１のような発明を構成したことにより、まず第１
にロータ室１内にてキャビテーションによる悪影響を最
小限にすることができるし、第２にその構造が極めて簡
単にでき低価格にて提供することができるものである。

これらの効果について詳述すると、まず、減圧浅溝り個
所先端の圧力Ｐ８は、吐出ポート５の流体の圧力Ｐ３よ
りも、正圧でかなり低い圧力にできる。これは、吐出ポ
ート５内のオイルば浅溝のため、オリフィス効果として
かなり低い正圧にできるし、その減圧浅溝りの後端を噛
合いピッチラインｌより外方位置で吐出ポート５に連通
可能に設けたことと、このトロコイド型オイルポンプで
のインナーロータ３は常にアウターロータ２よりの一歯
分だけ早く回転することの２つの理由とが相乗的に作用
する。ここで、例えば、インナーロータ３の歯数が９枚
で、アウターロータ２の歯数が１０枚の場合で、インナ
ーロータ３が３０００ｒｐ＋ｍ回転すると、アウターロ
ータ２は約２７０Ｏｒｐｍ回転となる。このことは、高
速回転している場合のトロコイド型オイルポンプにおけ
る最大容積Ｖｍａｘ個所の空隙部Ｓ内のオイルは、常に
、インナーロータ３の歯の回転前側に力が作用している
。また、キャビテーションは、気泡であるため、オイル
よりも密度が少ないため、どうしても、遠心力方向に反
対側のインナーロータ３側に発生する（第１３図、第１
５図参照）。

このようなことから、インナーロータ３による高速の回
転によって、その最大容積Ｖｓａｘ個所の空隙部Ｓ内の
オイル（キャビテーションが発生している）は負圧であ
るが、その質量は、物理学的には、前記噛合いピッチラ
イン２より外側位置側に押圧するように力が発生して、
その減圧浅溝りの基部側より先端側の空隙部Ｓ側に流入
する圧力Ｐ２のオイルの浸入を阻止するように作用する
（第１３図参照）、これによって、棒状減圧溝７の先端
個所では、格段と低い圧力（正圧）のオイルが、ポート
間仕切部６の箇所で、最大容積Ｖ　ｍａｘとなって空隙
部Ｓ内に発生したキャビテーションに対して入り、圧力
差が僅かとなることで、キャビテーションの崩壊時の衝
撃も殆どなく、しかも、そのキャビチーシランが崩壊時
の音等も格段と減少し、ひいては、ポート間仕切部６箇
所を侵食作用を確実に回避できる。従って、ポンプの機
能に悪影響を及ぼすことを防止でき、ポンプの耐久力を
増加させることができる。

以上のように、インナーロータ３の回転が速いことを条
件に、その減圧浅溝りの後端を噛合いピッチライン２よ
り外方位置で吐出ポート５に連通可能に設けこと、オリ
フィス効果のある減圧浅溝りであることとが相乗的に作
用することで、吐出ポート５の圧力より格段と低い減圧
浅溝りの先端個所の圧力（正圧）となって、キャビテー
ションを崩壊等させることで、急激な圧力差を生じさせ
ず、崩壊音の低音化、ポート間仕切部６の侵食作用の減
少化、ポンプ耐久性の増加、ポンプ性能の効率化等の極
めて重要な効果を発揮しうる。

このような効果を奏するための構成としては、単に、機
械加工又は型成形にて棒状減圧溝７を形成したのみであ
り、部材の増加もなく、橿めて安価に提供できる利点が
ある。

その重接触点Ｔ８位置にした場合は、特に、高速回転（
約５００Ｏｒｐｍ以上）時に良好なる効果が期待できる
。

次に、請求項２においては、請求項１の発明の減圧浅溝
りを棒状減圧浅溝７とし、該棒状減圧浅溝７の方向を、
重接触点Ｔ１又はＴ、位置のインナーロータ３の歯面の
回転前側の変曲点Ｃにおける法線ｎ方向を略向くように
したことと、インナーロータ３による高速の回転によっ
て、その最大容積Ｖ　ｅｐａｘ個所の空隙部Ｓ内のオイ
ル（キャビチーシランが発生している）は負圧であるが
、その質量は、物理学的には、インナーロータ３の歯面
力にて棒状減圧浅溝７の長手方向に押圧するように合理
的な力Ｆ、が発生し、このときに、棒状減圧溝７の基部
側から先端側の空隙部Ｓ側に流入する圧力Ｐ、のオイル
の浸入を阻止するように作用する（第１３図参照）、こ
のような作用によって、前記請求項１の効果よりも一層
優れた効果が期待できる。

次に、請求項３の発明においては、第１外周包囲状減圧
浅溝８には、外周壁位置溝部８ｂが長（形成されること
で、請求項２の場合の棒状減圧浅溝７の長さよりも長く
形成されたこととなり、流路においてのオイルの摩擦損
失によって圧力が低下し、第１外周包囲状減圧浅溝８の
先端個所では、格段と低い圧力（正圧）のオイルにでき
、最大容積Ｖｍａｘとなって空隙部Ｓ内に発生したキャ
ビテーションに対して入り、圧力差が僅がとなることで
、キャビチーシランの崩壊時の衝撃も殆どなくなって、
請求項２の発明よりも一層キャビテーシゴンの不都合等
を回避できる効果がある。

他の構成は、請求項２の発明と同様であり、これと同等
の効果を発揮しうる。

次に、請求項４の発明のようにＬ形状減圧浅溝９を設け
たことにより、トロコイド歯の丈が短（、Ｉ・ロコイド
曲線の凹凸が滑らかになっている場合に効果的である。

実際には、トロコイドの歯が多くなった場合に特に本発
明が好適となり、歯面の変曲点位置における法線が殆ど
放射方向（半径方向）を向くためである。

また、その面接触点Ｔ２位置にした場合は、特に、高速
回転（約５００Ｏｒｐｍ）時に良好なる効果が期待でき
る。

次に、請求項５の発明においては、第２外周包囲状減圧
浅溝１０には、外周壁位置溝部１ｏｂが長く形成される
ことで、請求項４の場合のし形状減圧浅溝９の長さより
も長く形成されたこととなリ、流路においてのオイルの
摩擦ｔｌ失によって圧力が低下し、第２外周包囲状凍圧
浅溝８の先端個所では・請求項４の場合よりは格段と低
し）圧力（正圧）のオイルにでき、最大容積ｖＩｌａｘ
トナって空隙部Ｓ内に発生したキャビテーションに対し
て入り、圧力差が僅かとなることで、キャビテーシヨン
の崩壊時の衝撃も殆どなくなって、請求項４の発明より
もキャビテーションの不都合等を一層回避できる効果が
ある。

他の構成は、請求項４の発明と同様であり、これと同等
の効果を発揮しうる。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の実施例を示すものであって、その第１図
は本発明の一部断面とした正面図、第２図は第１図の要
部正面図、第３図は第２図■−■矢視断面図、第４図は
第２図の要部を拡大してさらに約１２０度時計方向に回
転した状態の要部正面図、第５図はポンプボディーの斜
視図、第６図は棒状減圧浅溝個所の斜視図、第７図は本
発明の別の実施例の一部正面図、第８図は本発明の別の
実施例の要部正面図、第９図は第８図ＩＸ−ＩＸ矢視断
面図、第１０図は本発明の別の実施例の要部正面図、第
１１図は第１０図Ｘ−）Ｃ矢視断面図、第１２図は棒状
減圧浅溝の別の実施例の斜視図、第１３図、第１４図は
本発明の作用状態を示す要部拡大図、第１５図は本発明
の別の実施例の要部拡大図、第１６図は第１５図の要部
斜視図、第１７図は第１６図の別の実施例の斜視図、第
１８図は本発明の別の実施例の一部正面図、第１９図は
本発明の別の実施例の要部正面図、第２０図は第１９図
ｖ−■矢視断面図、第２１図はＬ形状減圧浅溝の別の実
施例の正面図、第２２図は第２１図Ｙ−Ｙ矢視断面図、
第２３図はＬ形状減圧浅溝の別の実施例の斜視図、第２
４図、第２５図は本発明の作用状態を示す要部拡大図、
第２６図は本発明の別の実施例の要部拡大図、第２７図
は第２６図の要部斜視図、第２８図は第２７図の別の実
施例の斜視図、第２９図はポンプカバーの斜視図、第３
０図は本発明の別の実施例の断面図、第３１図。 第３２図は従来公知のトロコイド型オイルポンプの一部
正面図である。 Ｄ・・・減圧浅溝　　　　　Ｓ・・・空隙部、Ｖｍａｘ
・・・最大容積、Ｔ　１．　Ｔ　ｚ・・・重接触点、θ
・・・角度、　　　　　　２・・・アウターロータ、３
・・・インナーロータ、２・・・噛合いピッチライン、
Ｃ・・・変曲点、　　　　ｎ・・・法線、５・・・吐出
ポート、　５ｂ・・・外周壁面、６・・・ポート間仕切
部、７・・・棒状減圧浅溝、８・・・第１外周包囲状減
圧浅溝、 ８ａ・・・法線方向溝部、　８ｂ・・・外周壁位置溝部
、９・・・Ｌ形状減圧浅溝、９ｂ・・・周状溝部、９ａ
、１０ａ・・・放射方向溝部、 ｌＯ・・・第２外周包囲状減圧浅溝、 １０ｂ・・・外周壁位置溝部。 特　許　出　願　人　　本田技研工業株式会社第２９図 第３１図 第３０図 第３２図

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）吐出ポート側から吸入ポート側に向かう減圧浅溝
   の先端を略噛合いピッチライン上とし、その減圧浅溝の
   後端を噛合いピッチラインより外方位置で吐出ポートに
   連通可能に設けたことを特徴としたトロコイド型オイル
   ポンプ。
2. （２）最大容積の空隙部が形成されるポート間仕切部よ
   り吐出ポートに向かう棒状減圧浅溝の先端を、空隙部の
   最大容積位置における吐出側の歯接触点位置から回転方
   向の次の歯接触点位置までの角度範囲で、略噛合いピッ
   チライン上とし、棒状減圧浅溝の先端より後方に向かう
   方向を前記歯接触点位置のインナーロータの歯の回転前
   側の変曲点における法線方向を略向くようにし、その棒
   状減圧浅溝の後端を噛合いピッチラインより外方位置で
   吐出ポート始端に連通可能に設けたことを特徴としたト
   ロコイド型オイルポンプ。
3. （３）最大容積の空隙部が形成されるポート間仕切部よ
   り吐出ポートに向かう第１外周包囲状減圧浅溝の先端を
   、空隙部の最大容積位置における吐出側の歯接触点位置
   から回転方向の次の歯接触点位置までの角度範囲で、略
   噛合いピッチライン上とし、その第１外周包囲状減圧浅
   溝の後端を吐出ポートの外周壁面に連通可能に設け、そ
   の第１外周包囲状減圧浅溝は、前記歯接触点位置のイン
   ナーロータの歯の回転前側の変曲点における法線方向を
   略向くようにした法線方向溝部と、吐出ポートの外周壁
   面個所に略沿う形状をなした外周壁位置溝部とからなる
   ことを特徴としたトロコイド型オイルポンプ。
4. （４）最大容積の空隙部が形成されるポート間仕切部よ
   り吐出ポートに向かうＬ形状減圧浅溝の先端を、空隙部
   の最大容積位置における吐出側の歯接触点位置から回転
   方向の次の歯接触点位置までの角度範囲で、略噛合いピ
   ッチライン上とし、そのＬ形状減圧浅溝の後端を噛合い
   ピッチラインより外方位置で吐出ポート始端に連通可能
   に設け、そのＬ形状減圧浅溝は、放射方向に向かう放射
   方向溝部と、吐出ポートの外周壁面と略同等周上の周状
   溝部とからなることを特徴としたトロコイド型オイルポ
   ンプ。
5. （５）最大容積の空隙部が形成されるポート間仕切部よ
   り吐出ポートに向かう第２外周包囲状減圧浅溝の先端を
   、空隙部の最大容積位置における吐出側の歯接触点位置
   から回転方向の次の歯接触点位置までの角度範囲で、略
   噛合いピッチライン上とし、その第２外周包囲状減圧浅
   溝の後端を吐出ポートの外周壁面に連通可能に設け、そ
   の第２外周包囲状減圧浅溝は、放射方向に向かう放射方
   向溝部と、吐出ポートの外周壁面個所に略沿う形状をな
   した外周壁位置溝部とからなることを特徴としたトロコ
   イド型オイルポンプ。