JPH0312339A - コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバー - Google Patents
コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバーInfo
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- JPH0312339A JPH0312339A JP1146624A JP14662489A JPH0312339A JP H0312339 A JPH0312339 A JP H0312339A JP 1146624 A JP1146624 A JP 1146624A JP 14662489 A JP14662489 A JP 14662489A JP H0312339 A JPH0312339 A JP H0312339A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
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- C03C13/00—Fibre or filament compositions
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は赤外透過性、及びＣｏ２レーザーのパワー伝送
特性に優れたコアクラッド構造を有するカルコゲナイド
ガラスファイバーに関する。
特性に優れたコアクラッド構造を有するカルコゲナイド
ガラスファイバーに関する。
［従来の技術］
カルコゲナイドガラスは赤外透過性、化学的安定性、耐
熱性に優れた赤外透過材料として知られている。このガ
ラスをファイバー状に成形すれば、温度計測や赤外イメ
ージ伝送用の導波路に応用できるばかりでなく、Ｃｏ２
レーザーのエネルギー伝送用導波路としても利用するこ
とができる。カルコゲナイドガラスの中でも特にセレン
系ガラスは結晶化に対する安定性や耐熱性に特に優れて
おり、かつ２〜１１μｍの赤外域において吸収率が低い
ことから、ファイバー用材料として注目されている。
熱性に優れた赤外透過材料として知られている。このガ
ラスをファイバー状に成形すれば、温度計測や赤外イメ
ージ伝送用の導波路に応用できるばかりでなく、Ｃｏ２
レーザーのエネルギー伝送用導波路としても利用するこ
とができる。カルコゲナイドガラスの中でも特にセレン
系ガラスは結晶化に対する安定性や耐熱性に特に優れて
おり、かつ２〜１１μｍの赤外域において吸収率が低い
ことから、ファイバー用材料として注目されている。
［発明が解決しようとする課題］
一般に光ファイバーは、中心部のコアガラスとその外周
のコアガラスよりも屈折率の低いクラッドガラスとの２
重構造で形成され、さらにその外周に傷が付かないよう
に樹脂を被覆することが好ましい。本発明者等は独自に
開発したルツボ紡糸法（Ｊ、Ｎ１５ｈｉｉ、 Ｔ、Ｙａ
ｌｌａＳｈｉｔａ、 Ｔ、Ｙａｍａｇｉｓｈｉ、Ａｔ）
Ｉ）Ｐｈｙｓ、 Ｌｅｔｔ、 ５３ （１９８８）５５
３）を用いて、種々のコアクラッド構造を有するカルコ
ゲナイドガラスファイバーを提案してぎた。特にＧｅ５
ｅＴｅガラスフアイバーは、Ｃｏ２レーザーの発振波長
である１０．６μｍでの損失が１．５ｄＢ ／ｍと低い
ので該レーザーのパワー伝送用ファイバーとしての応用
が期待された。
のコアガラスよりも屈折率の低いクラッドガラスとの２
重構造で形成され、さらにその外周に傷が付かないよう
に樹脂を被覆することが好ましい。本発明者等は独自に
開発したルツボ紡糸法（Ｊ、Ｎ１５ｈｉｉ、 Ｔ、Ｙａ
ｌｌａＳｈｉｔａ、 Ｔ、Ｙａｍａｇｉｓｈｉ、Ａｔ）
Ｉ）Ｐｈｙｓ、 Ｌｅｔｔ、 ５３ （１９８８）５５
３）を用いて、種々のコアクラッド構造を有するカルコ
ゲナイドガラスファイバーを提案してぎた。特にＧｅ５
ｅＴｅガラスフアイバーは、Ｃｏ２レーザーの発振波長
である１０．６μｍでの損失が１．５ｄＢ ／ｍと低い
ので該レーザーのパワー伝送用ファイバーとしての応用
が期待された。
しかし、このファイバーを用いて伝送し得るレーザーパ
ワーは、長さ１ＴｒＬのファイバーの場合、出射パワー
でせいぜい３Ｗ程度であり、出射パワーがそれ以上にな
ると該ファイバーの伝送路が破壊される。まだ充分解明
されていないが、破壊の原因は、（１）ガラスの耐熱温
度が２００℃前後と低いために、ファイバーが該耐熱温
度以上に加熱されて容易に軟化すること、（２）ＧｅＳ
ｅＴｅガラスの屈折率が温度の上昇と共に大きく増加す
る、すなわちｄｎ／ｄＴ（ここでｎ＝ガラスの屈折率、
■−ガラスの温度）が大きな正の値（約１５０ｘ １０
’）を示すため、レーザーパワーの伝送中にファイバー
の温度が増加するとレーザービームが自己集束し、パワ
ー密度が局所的に増加することの２つが考えられる。従
って、カルコゲナイドガラスでより高いＣＯ２レーザ−
パワーを伝送するためには耐熱性に優れ、ｄｎ／ｄＴが
小さいガラスでコアクラッドファイバイーを作製する必
要がある。
ワーは、長さ１ＴｒＬのファイバーの場合、出射パワー
でせいぜい３Ｗ程度であり、出射パワーがそれ以上にな
ると該ファイバーの伝送路が破壊される。まだ充分解明
されていないが、破壊の原因は、（１）ガラスの耐熱温
度が２００℃前後と低いために、ファイバーが該耐熱温
度以上に加熱されて容易に軟化すること、（２）ＧｅＳ
ｅＴｅガラスの屈折率が温度の上昇と共に大きく増加す
る、すなわちｄｎ／ｄＴ（ここでｎ＝ガラスの屈折率、
■−ガラスの温度）が大きな正の値（約１５０ｘ １０
’）を示すため、レーザーパワーの伝送中にファイバー
の温度が増加するとレーザービームが自己集束し、パワ
ー密度が局所的に増加することの２つが考えられる。従
って、カルコゲナイドガラスでより高いＣＯ２レーザ−
パワーを伝送するためには耐熱性に優れ、ｄｎ／ｄＴが
小さいガラスでコアクラッドファイバイーを作製する必
要がある。
［課題を解決するための手段］
本発明に係るコアラッド構造を有するＱｅ−Ａｓ−８ｅ
ガラスフアイバーは、コアガラス及びクラッドガラスが
ゲルマニウム（Ｇｅ）、ひ素（Ａｓ）、セレン（Ｓｅ）
の３元素から構成されていることを特徴としてる。すな
わち、このガラスファイバーは、コア、クラッド共にＧ
ｅが８〜２８、Ａｓが５〜４５ａｔ％、Ｓｅが４０〜７
０ａｔ％の組成範囲のガラスで、好ましくはＧｅが１８
〜２３、Ａｓが１５〜３８ａｔ％、Ｓｅが４５〜６２ａ
ｔ％の組成範囲のガラスで構成されている。
ガラスフアイバーは、コアガラス及びクラッドガラスが
ゲルマニウム（Ｇｅ）、ひ素（Ａｓ）、セレン（Ｓｅ）
の３元素から構成されていることを特徴としてる。すな
わち、このガラスファイバーは、コア、クラッド共にＧ
ｅが８〜２８、Ａｓが５〜４５ａｔ％、Ｓｅが４０〜７
０ａｔ％の組成範囲のガラスで、好ましくはＧｅが１８
〜２３、Ａｓが１５〜３８ａｔ％、Ｓｅが４５〜６２ａ
ｔ％の組成範囲のガラスで構成されている。
コアガラス、クラッドガラス共にＧｅの含有量が高い方
がガラスの耐熱性が上がるので耐レーザ−パワー性に対
しては好ましいが、上記限定範囲の上限を越えると、ガ
ラスが結晶化しやすくなり紡糸ができなくなるばかりか
、ガラスが脆くなり、ファイバーに形成できても非常に
折れやすい。また、コアガラス、クラッドガラス共にＧ
ｅの含有ｍが上記限定範囲の下限よりも低くなると、ガ
ラスの耐熱性が悪くなるので、パワー伝送に用いるには
好ましくない。
がガラスの耐熱性が上がるので耐レーザ−パワー性に対
しては好ましいが、上記限定範囲の上限を越えると、ガ
ラスが結晶化しやすくなり紡糸ができなくなるばかりか
、ガラスが脆くなり、ファイバーに形成できても非常に
折れやすい。また、コアガラス、クラッドガラス共にＧ
ｅの含有ｍが上記限定範囲の下限よりも低くなると、ガ
ラスの耐熱性が悪くなるので、パワー伝送に用いるには
好ましくない。
さらに、コアガラス、クラッドガラス共にＡｓの含有量
が上記限定範囲の上限からはずれると、ガラスが結晶化
しやすくなるために紡糸ができなくなり、また上記限定
範囲の下限からはずれると、ガラスが結晶化しやすくな
るとともに波長１０，６μｍでの損失が高くなるため、
ＣＯ２レーザーのパワー伝送ができなくなる。ｓｅの含
有量が上記限定範囲の下限よりも低くなると、ガラスが
結晶化しやすくなり、紡糸ができなくなる。ｓｅの含有
量が上記限定範囲の上限を越えると、ガラスが結晶化し
やすくなり紡糸ができなくなるばかりが、ガラスの耐熱
性が下がるので好ましくない。
が上記限定範囲の上限からはずれると、ガラスが結晶化
しやすくなるために紡糸ができなくなり、また上記限定
範囲の下限からはずれると、ガラスが結晶化しやすくな
るとともに波長１０，６μｍでの損失が高くなるため、
ＣＯ２レーザーのパワー伝送ができなくなる。ｓｅの含
有量が上記限定範囲の下限よりも低くなると、ガラスが
結晶化しやすくなり、紡糸ができなくなる。ｓｅの含有
量が上記限定範囲の上限を越えると、ガラスが結晶化し
やすくなり紡糸ができなくなるばかりが、ガラスの耐熱
性が下がるので好ましくない。
さらに本発明によるＧｅ−Ａｓ−３ｅガラスフアイバー
は、コアガラスの組成を Ｇｅ＝ｘ、Ａｓ＝ｙ、５ｅ＝ｚ、がっＧｅ＋Ａｓ ＋
Ｓ ｅ ＝ １００ａｔ％で表した場合、クラッドガラ
スの組成が、 Ｘ≦Ｇｅ≦Ｘ＋５、ｙ−１０≦Ａｓ≦ｙ−１、ｚ＋１≦
Ｓｅ≦Ｚ＋１０ かツＧ ｅ ＋ Ａ Ｓ ＋ Ｓ ｅ ＝ １ｏｏａｔ
％の組成範囲であることによって構成されている。
は、コアガラスの組成を Ｇｅ＝ｘ、Ａｓ＝ｙ、５ｅ＝ｚ、がっＧｅ＋Ａｓ ＋
Ｓ ｅ ＝ １００ａｔ％で表した場合、クラッドガラ
スの組成が、 Ｘ≦Ｇｅ≦Ｘ＋５、ｙ−１０≦Ａｓ≦ｙ−１、ｚ＋１≦
Ｓｅ≦Ｚ＋１０ かツＧ ｅ ＋ Ａ Ｓ ＋ Ｓ ｅ ＝ １ｏｏａｔ
％の組成範囲であることによって構成されている。
すなわち、コアガラスよりもクラッドガラスの屈折率を
下げるためにコアガラスのＡｓの一部をＳｅに置換する
必要がある。
下げるためにコアガラスのＡｓの一部をＳｅに置換する
必要がある。
ＡｓとＳｅとの置換口は１〜１０ａｔ％の範囲、好まし
くは１〜７． ｓａｔ％の範囲であり、該置換量が１ａ
ｔ％よりも低い場合にはファイバーの間口数が小さくな
るため、パワー伝送の際の光軸調節が困難になり、また
、ファイバーの曲げ損失が増加する。また該置換量が７
．５ａｔ％以上は開口数に対してはなんら光学的な意味
をもたなくなる。さらにＡｓとＳｅとを置換すると紡糸
温度域でのコアガラスとクラッドガラスとの粘性が大き
く異なる場合が生じるので、その場合にはコアガラスの
Ａｓの１〜１０ａｔ％をすべてＳｅに置換するのではな
く、その一部をＧｅに置換するのが好ましく、その置換
量の上限は５ａｔ％である。該置換量が５ａｔ％よりも
多くなると紡糸温度域でのクラッドガラスの粘性がコア
ガラスの粘性よりも高くなるために紡糸ができなくなる
場合がある。
くは１〜７． ｓａｔ％の範囲であり、該置換量が１ａ
ｔ％よりも低い場合にはファイバーの間口数が小さくな
るため、パワー伝送の際の光軸調節が困難になり、また
、ファイバーの曲げ損失が増加する。また該置換量が７
．５ａｔ％以上は開口数に対してはなんら光学的な意味
をもたなくなる。さらにＡｓとＳｅとを置換すると紡糸
温度域でのコアガラスとクラッドガラスとの粘性が大き
く異なる場合が生じるので、その場合にはコアガラスの
Ａｓの１〜１０ａｔ％をすべてＳｅに置換するのではな
く、その一部をＧｅに置換するのが好ましく、その置換
量の上限は５ａｔ％である。該置換量が５ａｔ％よりも
多くなると紡糸温度域でのクラッドガラスの粘性がコア
ガラスの粘性よりも高くなるために紡糸ができなくなる
場合がある。
［実施例］
次に本発明の方法を実施例に基づいて、さらに詳細に説
明する。
明する。
実施例−１
Ｇ ｅ ： ２０ａｔ％、Ａｓ：３０ａｔ％、 ３ ：
５０ａｔ％の組成からなるコアロッドを、Ｑ ｅ ：
２０ａｔ％、Ａｓ：２５ａｔ％、 Ｓ： ５５ａｔ％
の組成からなるクラッドチューブの中に挿入し、これを
下部にノズルを有するルツボの下端近傍のみをクラッド
チューブ及びコアロッドの粘度が１０６ボイスになる温
度まで加熱した。クラッドチューブとコアロッドとが融
着し、かつクラッドチューブがルツボ下端のノズルの周
囲に均一に融着した後に、クラッドチューブの周囲を４
．５／ｃｉのあ圧力で加圧すると同時にクラッドチュー
ブとコアロッドとの間隙を１０２ｔｏｒｒに減圧した。
５０ａｔ％の組成からなるコアロッドを、Ｑ ｅ ：
２０ａｔ％、Ａｓ：２５ａｔ％、 Ｓ： ５５ａｔ％
の組成からなるクラッドチューブの中に挿入し、これを
下部にノズルを有するルツボの下端近傍のみをクラッド
チューブ及びコアロッドの粘度が１０６ボイスになる温
度まで加熱した。クラッドチューブとコアロッドとが融
着し、かつクラッドチューブがルツボ下端のノズルの周
囲に均一に融着した後に、クラッドチューブの周囲を４
．５／ｃｉのあ圧力で加圧すると同時にクラッドチュー
ブとコアロッドとの間隙を１０２ｔｏｒｒに減圧した。
これらの作業によってクラッドチューブとコアロッドと
は完全に一体化し、ノズルよりコア径６５０μｍ、クラ
ツド径８００μｍｌのファイバーを連続的に紡糸するこ
とができた。ファイバーは直ちに樹脂でコーティングし
た後にドラムに巻取った。
は完全に一体化し、ノズルよりコア径６５０μｍ、クラ
ツド径８００μｍｌのファイバーを連続的に紡糸するこ
とができた。ファイバーは直ちに樹脂でコーティングし
た後にドラムに巻取った。
得られたファイバーの透過損失を第１図に示す。
ＣＯ２レーザーの発振波長である１０．６μｍでの透過
損失は５．０ｄＢ ／ｍであった。ファイバーのＮＡは
０．５であった。ファイバーに用いたガラスのガラス移
転点を示差熱分析計で測定したところ、コアガラスが２
８０℃、クラッドガラスが２７５℃であった。またコア
ガラスの屈折率の温度依存性を測定したところ、ｄ ｎ
／ ｄ Ｔ ＝ ５０ｘ １０−５以下テアツた。こ
のファイバーを用いてＣＯ２レーザーのパワー伝送を試
みたところ、長さ１１００Ｃのファイバーで８Ｗの出射
パワーを得ることができた。出射パワーが９Ｗを越えた
時点でファイバーの入射端面が破壊された。これは入射
端面での反射損失が１５％以上であるために端面がガラ
スの耐熱温度以上に加熱されたためであろう。この端面
破壊は端面に無反射膜を施すことによって解決できると
思われる。
損失は５．０ｄＢ ／ｍであった。ファイバーのＮＡは
０．５であった。ファイバーに用いたガラスのガラス移
転点を示差熱分析計で測定したところ、コアガラスが２
８０℃、クラッドガラスが２７５℃であった。またコア
ガラスの屈折率の温度依存性を測定したところ、ｄ ｎ
／ ｄ Ｔ ＝ ５０ｘ １０−５以下テアツた。こ
のファイバーを用いてＣＯ２レーザーのパワー伝送を試
みたところ、長さ１１００Ｃのファイバーで８Ｗの出射
パワーを得ることができた。出射パワーが９Ｗを越えた
時点でファイバーの入射端面が破壊された。これは入射
端面での反射損失が１５％以上であるために端面がガラ
スの耐熱温度以上に加熱されたためであろう。この端面
破壊は端面に無反射膜を施すことによって解決できると
思われる。
実施例−２〜３
第１表に示す組成からなるコアロッド及びクラッドチュ
ーブを作成して、実施例−１と同じ手法でコア径６５０
μｍ、クラツド径８００μｍのファイバーを連続的に紡
糸した。得られたファイバーの透過損失を測定したとこ
ろ、１０，６μｍでの損失は実施例−２ののファイバー
で５．５ｄＢ ／ＴｒＬ、また実施例−３のファイバー
で５．４ｄＢ ／ｍが達成された。
ーブを作成して、実施例−１と同じ手法でコア径６５０
μｍ、クラツド径８００μｍのファイバーを連続的に紡
糸した。得られたファイバーの透過損失を測定したとこ
ろ、１０，６μｍでの損失は実施例−２ののファイバー
で５．５ｄＢ ／ＴｒＬ、また実施例−３のファイバー
で５．４ｄＢ ／ｍが達成された。
ファイバーに用いたガラスのガラス点転移はいずれのコ
アガラスあるいはクラッドガラスでも２６０℃以上であ
った。またこれらのファイバー１１００Ｃを用いてＣ○
２レーザーのパワー伝送を行ったところ、いずれのファ
イバーでも７Ｗ以上の出射パワーが得られ、いずれの場
合にも入射端面が破壊された。
アガラスあるいはクラッドガラスでも２６０℃以上であ
った。またこれらのファイバー１１００Ｃを用いてＣ○
２レーザーのパワー伝送を行ったところ、いずれのファ
イバーでも７Ｗ以上の出射パワーが得られ、いずれの場
合にも入射端面が破壊された。
比較例−１
Ｑ ｅ ： ２９ａｔ％、３ｅ：１９ａｔ％、 Ｔｅ
： ５２ａｔ％の組成からなるコアロッドを、Ｇｅ ：
１８． Ａｓ ：２０ａｔ％、 ３ ｅ ： ３２．
Ｔ ｅ ： ３０ａｔ％（７）ｌ成カラナルクラッドチ
ューブの中に挿入し、実施例−１と同じ手法でコア径６
５０μｍ１クラツド径８００μｍのファイバーを連続的
に紡糸した。得られたファイバーの１０．６μｍでの透
過損失は１．５ｄＢ ／ｍであった。
： ５２ａｔ％の組成からなるコアロッドを、Ｇｅ ：
１８． Ａｓ ：２０ａｔ％、 ３ ｅ ： ３２．
Ｔ ｅ ： ３０ａｔ％（７）ｌ成カラナルクラッドチ
ューブの中に挿入し、実施例−１と同じ手法でコア径６
５０μｍ１クラツド径８００μｍのファイバーを連続的
に紡糸した。得られたファイバーの１０．６μｍでの透
過損失は１．５ｄＢ ／ｍであった。
しかし、このファイバー１００ｃｍを用いてＣＯ２レザ
ーのパワー伝送を行ったところ、実施例−１〜３のファ
イバーに比べると透過損失が１７３以下であるにもかか
わらず、出力が３Ｗに達した時点で伝送路が破壊された
。破壊された部分のファイバーの断面を反射顕微鏡で観
察したところ、コアの一部のみが溶けた跡が見られ、レ
ザービームの自己集束が生じていると推察された。
ーのパワー伝送を行ったところ、実施例−１〜３のファ
イバーに比べると透過損失が１７３以下であるにもかか
わらず、出力が３Ｗに達した時点で伝送路が破壊された
。破壊された部分のファイバーの断面を反射顕微鏡で観
察したところ、コアの一部のみが溶けた跡が見られ、レ
ザービームの自己集束が生じていると推察された。
比較例−２〜５
第１表に示す組成からなるコアロッド及びクラッドチュ
ーブの作製を試みたが、比較例２〜３の材料ではＧｅＳ
ｅ２結晶が、また比較例４〜５の材料ではＡｓまたはＳ
ｅの結晶が析出しやすいため、良質なファイバーの製造
が困難だった。
ーブの作製を試みたが、比較例２〜３の材料ではＧｅＳ
ｅ２結晶が、また比較例４〜５の材料ではＡｓまたはＳ
ｅの結晶が析出しやすいため、良質なファイバーの製造
が困難だった。
比較例−６
Ｑ ｅ ： ２０ａｔ％、Ａｓ：３０ａｔ％、Ｓ ｅ
： ５０ａｔ％の組成からなるガラスロッドを、Ｇｅ
： ２０ａｔ％、Ａｓ ： １７ａｔ％、３ｅ：６３ａ
ｔ％の組成からなるクラッドチューブの中に挿入し、実
施例−１と同じ手法で紡糸を試みた。しかし、コアガラ
スの軟化点がクラッドガラスの軟化点よりも２０℃以上
高いため、安定した紡糸ができなかった。
： ５０ａｔ％の組成からなるガラスロッドを、Ｇｅ
： ２０ａｔ％、Ａｓ ： １７ａｔ％、３ｅ：６３ａ
ｔ％の組成からなるクラッドチューブの中に挿入し、実
施例−１と同じ手法で紡糸を試みた。しかし、コアガラ
スの軟化点がクラッドガラスの軟化点よりも２０℃以上
高いため、安定した紡糸ができなかった。
Ｃ発明の効果］
本発明によれば、コア・クラッド構造を有し、赤外透過
性に優れ、かつ耐熱温度が高いＧｅ−△５−８ｅガラス
ファイバーを製造することができる。また、このファイ
バーを用いて、ｃｏ２レーザーのパワー伝送を行ったと
ころ、長さ １００ｃＩＩｔのファイバーの場合、８Ｗ
以上のパワーが伝送できた。
性に優れ、かつ耐熱温度が高いＧｅ−△５−８ｅガラス
ファイバーを製造することができる。また、このファイ
バーを用いて、ｃｏ２レーザーのパワー伝送を行ったと
ころ、長さ １００ｃＩＩｔのファイバーの場合、８Ｗ
以上のパワーが伝送できた。
第１図は実施例１のコア・クラッド型ファイバーの透過
損失スペクトルである。 非酸化物ガラス研究開発株式会社
損失スペクトルである。 非酸化物ガラス研究開発株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ コアガラスおよびクラッドガラスがゲルマニウム（
Ｇｅ）、ひ素（Ａｓ）、セレン（Ｓｅ）の３元素から構
成されていることを特徴とするコアクラッド構造を有す
るカルコゲナイドガラスファイバー。 ２ コア、クラッド共にＧｅが８〜２８ａｔ％、Ａｓが
５〜４５ａｔ％、Ｓｅが４０〜７０ａｔ％の組成範囲に
あることを特徴とする請求項１記載のコアクラッド構造
を有するカルコゲナイドガラスファイバー。 ３ コアガラスの組成をＧｅ＝ｘ、Ａｓ＝ｙ、Ｓｅ＝ｚ
、かつＧｅ＋Ａｓ＋Ｓｅ＝１００ａｔ％で表した場合、
クラッドガラスの組成が、 ｘ≦Ｇｅｘ＋５、ｙ−１０≦Ａｓ≦ｙ−１、ｚ＋１≦Ｓ
ｅ≦ｚ＋１０、 かつＧｅ＋Ａｓ＋Ｓｅ＝１００ａｔ％ の組成範囲であることを特徴とする請求項１または２記
載のコアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスフ
ァイバー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1146624A JPH0813693B2 (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1146624A JPH0813693B2 (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0312339A true JPH0312339A (ja) | 1991-01-21 |
| JPH0813693B2 JPH0813693B2 (ja) | 1996-02-14 |
Family
ID=15411945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1146624A Expired - Lifetime JPH0813693B2 (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813693B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006290738A (ja) * | 2005-04-13 | 2006-10-26 | Corning Inc | 低粘度押出成形および射出成形のためのカルコゲナイドガラス |
| US10191186B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-01-29 | Schott Corporation | Optical bonding through the use of low-softening point optical glass for IR optical applications and products formed |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5935039A (ja) * | 1982-08-18 | 1984-02-25 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 赤外線透過光フアイバ |
-
1989
- 1989-06-12 JP JP1146624A patent/JPH0813693B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5935039A (ja) * | 1982-08-18 | 1984-02-25 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 赤外線透過光フアイバ |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006290738A (ja) * | 2005-04-13 | 2006-10-26 | Corning Inc | 低粘度押出成形および射出成形のためのカルコゲナイドガラス |
| US10191186B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-01-29 | Schott Corporation | Optical bonding through the use of low-softening point optical glass for IR optical applications and products formed |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0813693B2 (ja) | 1996-02-14 |
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