JPS6311535A - 光ファイバ用プリフォームの製造用鋳型 - Google Patents
光ファイバ用プリフォームの製造用鋳型Info
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- JPS6311535A JPS6311535A JP15146486A JP15146486A JPS6311535A JP S6311535 A JPS6311535 A JP S6311535A JP 15146486 A JP15146486 A JP 15146486A JP 15146486 A JP15146486 A JP 15146486A JP S6311535 A JPS6311535 A JP S6311535A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01265—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt
- C03B37/01268—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt by casting
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[a業上の利用分野]
本発明は、超低損失な光伝送路として期待されるフッ化
物光ファイバ用のプリフォームの製造用鋳型およびこの
鋳型を用いた光ファイバ用プリフォームの製造方法に関
するものである。
物光ファイバ用のプリフォームの製造用鋳型およびこの
鋳型を用いた光ファイバ用プリフォームの製造方法に関
するものである。
[従来の技術]
フッ化物ガラスは、石英系ガラスに比べて、長波長の光
を透過でき、しかもまた、レーリ散乱損失が石英ガラス
より小さいことから、フッ化物ガラスによりファイバを
作製すれば、石英ファイバより低い伝送損失を有する光
通信用導波路が得られることが期待されている。
を透過でき、しかもまた、レーリ散乱損失が石英ガラス
より小さいことから、フッ化物ガラスによりファイバを
作製すれば、石英ファイバより低い伝送損失を有する光
通信用導波路が得られることが期待されている。
−aに、石英系光ファイバでは、プリフォームを作製す
る方法として、VAD法(気相軸付は法)やMCVD法
があり、気相法を利用したプリフォーム合成法が採用さ
れている。
る方法として、VAD法(気相軸付は法)やMCVD法
があり、気相法を利用したプリフォーム合成法が採用さ
れている。
しかしながら、フッ化物ガラスは酸化物ガラスと異なり
、粘度の温度変化が極めて急激であり、ガラス軟化温度
域で結晶化しやすいという特徴を有する。そのだめ、石
英系光ファイバのプリフォームを形成するために用いら
れているVへD ン去やcVD法はフッ化物ガラスには
適用不可能であり、また、二重るつぼ線引き法の適用も
困難である。
、粘度の温度変化が極めて急激であり、ガラス軟化温度
域で結晶化しやすいという特徴を有する。そのだめ、石
英系光ファイバのプリフォームを形成するために用いら
れているVへD ン去やcVD法はフッ化物ガラスには
適用不可能であり、また、二重るつぼ線引き法の適用も
困難である。
フッ化物光ファイバ用のプリフォーム作製手法としてビ
ルドインキヤスティング法やローテーショナルキャステ
ィング法が提案されている。しかしながら、これらの手
法は、クラッドガラスでガラス管を形成した後、コアガ
ラス融液を流し込むため、コアークラッド界面に雰囲気
中の水分の混入も起こり、さらにまた、コアガラス融液
がキャスティングされるときにクラッドガラス管が再加
熱され、コアークラッド界面で結晶化が起こり易く、フ
ァイバの散乱損失が増大するという欠点を有する。
ルドインキヤスティング法やローテーショナルキャステ
ィング法が提案されている。しかしながら、これらの手
法は、クラッドガラスでガラス管を形成した後、コアガ
ラス融液を流し込むため、コアークラッド界面に雰囲気
中の水分の混入も起こり、さらにまた、コアガラス融液
がキャスティングされるときにクラッドガラス管が再加
熱され、コアークラッド界面で結晶化が起こり易く、フ
ァイバの散乱損失が増大するという欠点を有する。
[発明が解決しようとする問題点コ
そこで、本発明の目的は、従来のフッ化物ファイバ用プ
リフォーム作製法の有する欠点、すなわち水分の混入を
受は易いこと、およびコアークラッド界面に結晶化が起
こり易いという欠点を解決して、低損失フッ化物ファイ
バ用プリフォームを製造するための鋳型およびこの鋳型
を用いて光ファイバを製造する方法を提供することにあ
る。
リフォーム作製法の有する欠点、すなわち水分の混入を
受は易いこと、およびコアークラッド界面に結晶化が起
こり易いという欠点を解決して、低損失フッ化物ファイ
バ用プリフォームを製造するための鋳型およびこの鋳型
を用いて光ファイバを製造する方法を提供することにあ
る。
[問題点を解決するための手段]
このような目的を達成するために、本発明鋳型は、光フ
ァイバ用プリフォームを形成する中空部を有する鋳型に
おいて、中空部の直径が、当該中空部の開放端より中空
部底部において大きくなるようにしたことを特徴とする
。
ァイバ用プリフォームを形成する中空部を有する鋳型に
おいて、中空部の直径が、当該中空部の開放端より中空
部底部において大きくなるようにしたことを特徴とする
。
ここで、中空部底部にプリフォーム形成部分より径の大
きなクラッドガラス融液溜めを設けるのが好適である。
きなクラッドガラス融液溜めを設けるのが好適である。
本発明プリフォームの製造方法は、光ファイバ用プリフ
ォームを形成する中空部を有し、中空部の直径が、当該
中空部の開放端より中空部底部において大きくなるよう
になし、鋳型の中空部にクラッドガラス融液をキャステ
ィングする工程と、引き続き、クラッドガラス融7夜上
にコアカラス融液をキャスティングする工程とを具えた
ことを特徴とする。
ォームを形成する中空部を有し、中空部の直径が、当該
中空部の開放端より中空部底部において大きくなるよう
になし、鋳型の中空部にクラッドガラス融液をキャステ
ィングする工程と、引き続き、クラッドガラス融7夜上
にコアカラス融液をキャスティングする工程とを具えた
ことを特徴とする。
[作 用コ
本発明では、プリフォームを作製するにあたり、クラッ
ドガラス管を形成することなく、コアガラスをキャステ
ィングし、プリフォームを形成するために、底部近くな
るに従い、中空開口部より中空部の径の大ぎな鋳型を用
いてキャスティングする。本発明によれば、コアガラス
融液をギヤスティングするためのクラッドガラス管を別
途作っておく必要のない点が従来法とは異なる。
ドガラス管を形成することなく、コアガラスをキャステ
ィングし、プリフォームを形成するために、底部近くな
るに従い、中空開口部より中空部の径の大ぎな鋳型を用
いてキャスティングする。本発明によれば、コアガラス
融液をギヤスティングするためのクラッドガラス管を別
途作っておく必要のない点が従来法とは異なる。
本発明によれば、旧(不純物吸収損失が少なくコア・ク
ラッド界面に結晶析出のないプリフォームを容易に製造
することができ、超低損失伝送路としての可能性が示唆
されているフッ化物光ファイバの製造にあたって、その
長尺化および低損失化に貢献できる。
ラッド界面に結晶析出のないプリフォームを容易に製造
することができ、超低損失伝送路としての可能性が示唆
されているフッ化物光ファイバの製造にあたって、その
長尺化および低損失化に貢献できる。
[実施例コ
以下に図面を参照して本発明の詳細な説明する。
実施例1
第1図は本発明の第1の実施例の工程を説明する図であ
り、ここで、1は均一径の中空部IAを有し、金メッキ
を施した黄銅製鋳型、2はクラッドガラス融Y夜、3は
金るつぼ、4はコアガラス融ン夜である。鋳型1には、
その底部付近の内径を開放端の内径に比べて大きくした
中空部によるクラッドガラス融液溜め5を設けた。
り、ここで、1は均一径の中空部IAを有し、金メッキ
を施した黄銅製鋳型、2はクラッドガラス融Y夜、3は
金るつぼ、4はコアガラス融ン夜である。鋳型1には、
その底部付近の内径を開放端の内径に比べて大きくした
中空部によるクラッドガラス融液溜め5を設けた。
ZrF4.BaF2.GdF3.Aj2 F3を802
rF、 −30BaF2−4GdF+ 6 moJ
2 %iAJ! F3の組成になるように秤量し、その
フッ化物からなる混合物60gにN1(4F−HFを2
0g加え、窒素τ囲気に保たれた電気炉中で金ルツボ3
を用いて、まず400℃で2時間はど加熱し、N114
F・IIFによるフッ素化処理をした後、850℃まで
昇温し、2時間にわたってクラッド用ガラス融液2を加
熱溶融した。
rF、 −30BaF2−4GdF+ 6 moJ
2 %iAJ! F3の組成になるように秤量し、その
フッ化物からなる混合物60gにN1(4F−HFを2
0g加え、窒素τ囲気に保たれた電気炉中で金ルツボ3
を用いて、まず400℃で2時間はど加熱し、N114
F・IIFによるフッ素化処理をした後、850℃まで
昇温し、2時間にわたってクラッド用ガラス融液2を加
熱溶融した。
また、これと平行して、ZrF4.BaF、、GdF3
゜Ajl F3.PbF2を60ZrF430BaF2
−4GdFs 4AItFs−2mOλ%1PbF2
の組成に秤量し、かかるフッ化物の混合物30gにN)
14F−HFをlOg加え、金ルツボ3を用いて上記ク
ラッドガラス融液と同一条件で溶融した。次に、260
℃に予加熱した鋳型1の中空部IAに、まずクラッドガ
ラス融液2をキャスティングし、次に、そのキャスティ
ングしたクラッドガラス融液の上部にコアガラス融液4
をキャスティングした。
゜Ajl F3.PbF2を60ZrF430BaF2
−4GdFs 4AItFs−2mOλ%1PbF2
の組成に秤量し、かかるフッ化物の混合物30gにN)
14F−HFをlOg加え、金ルツボ3を用いて上記ク
ラッドガラス融液と同一条件で溶融した。次に、260
℃に予加熱した鋳型1の中空部IAに、まずクラッドガ
ラス融液2をキャスティングし、次に、そのキャスティ
ングしたクラッドガラス融液の上部にコアガラス融液4
をキャスティングした。
この状態で、コアガラス融液4はクラッドガラス中心部
で鋳型底部に向って流れ込んだ。この後、室温まで徐冷
して、ステップインデックス型のプリフォームを得るこ
とができた。
で鋳型底部に向って流れ込んだ。この後、室温まで徐冷
して、ステップインデックス型のプリフォームを得るこ
とができた。
なお、これらキアステング操作は、乾燥窒素ガスで置換
したグローブボックスの中で行った。
したグローブボックスの中で行った。
このようにして得られたプリフォームの形状は、クラツ
ド径8+++mφ、コア径2mmφであり、長さ150
mmであった。
ド径8+++mφ、コア径2mmφであり、長さ150
mmであった。
このプリフォームにテフロンFEPチューブをジャケッ
トしてファイバ線引きすることにより、コア径35μm
1クラツド径140μmで、コア・クラッド屈折率差0
.4%のフッ化物光ファイバ(長さ400m1を作製す
ることができた。
トしてファイバ線引きすることにより、コア径35μm
1クラツド径140μmで、コア・クラッド屈折率差0
.4%のフッ化物光ファイバ(長さ400m1を作製す
ることができた。
このファイバは、波長2.6μmにおいて最低損失1
dB/kmを有し、波長3μm帯に現われるOH基によ
る吸収損失は10dB/に+aであり、ビルドインキヤ
スティング法で作製したものに比較して、3分の1程度
に減らすことができた。また、従来のビルドインキヤス
ティング法ではコア・クラッド界面の結晶析出のため、
散乱損失の低いファイバは長さ50m程度しか得られな
かったが、本発明では、400℃長にわたって、コア・
クラッド界面における結晶析出のない低散乱損失ファイ
バが得られ、低散乱損失のファイバ長を10倍近く伸ば
すことができた。
dB/kmを有し、波長3μm帯に現われるOH基によ
る吸収損失は10dB/に+aであり、ビルドインキヤ
スティング法で作製したものに比較して、3分の1程度
に減らすことができた。また、従来のビルドインキヤス
ティング法ではコア・クラッド界面の結晶析出のため、
散乱損失の低いファイバは長さ50m程度しか得られな
かったが、本発明では、400℃長にわたって、コア・
クラッド界面における結晶析出のない低散乱損失ファイ
バが得られ、低散乱損失のファイバ長を10倍近く伸ば
すことができた。
第2図にガラス形成系の体積一温度関係の特性図を示す
。一般に、ガラスは溶融状態または過冷却状態では、体
積の温度変化は大きいが、ガラス転移領域以下の温度域
では、体積の温度変化は溶融状態に比べてかなり小さく
なる。ZrF4を主成分としたフッ化物ガラスの場合、
溶融温度(たとえば850℃)からガラス転移領域まで
冷却した場合、体積収縮率は20%程度になる。
。一般に、ガラスは溶融状態または過冷却状態では、体
積の温度変化は大きいが、ガラス転移領域以下の温度域
では、体積の温度変化は溶融状態に比べてかなり小さく
なる。ZrF4を主成分としたフッ化物ガラスの場合、
溶融温度(たとえば850℃)からガラス転移領域まで
冷却した場合、体積収縮率は20%程度になる。
ガラス融液を第1図に示した中空鋳型1にキャスティン
グして急冷した場合、ガラス融液は、鋳型1との接触面
から中心部に向けて冷却固化し、体積収縮が起こる。こ
れにより、中心部に空洞が生じる。そのため、クラッド
ガラス上部のコアガラス融液4は、クラッドガラス中心
部にできた空洞に流れ込み、ステップインデックス型の
プリフォームを形成することができる。
グして急冷した場合、ガラス融液は、鋳型1との接触面
から中心部に向けて冷却固化し、体積収縮が起こる。こ
れにより、中心部に空洞が生じる。そのため、クラッド
ガラス上部のコアガラス融液4は、クラッドガラス中心
部にできた空洞に流れ込み、ステップインデックス型の
プリフォームを形成することができる。
プリフォーム長を長くするためには、鋳型1の底部にお
ける中空部5の径を大きくしてクラッドガラス融液2の
溜めを作り、鋳型1にキャスティングされるクラッドガ
ラス融を夜2の量を多くすることにより、クラッドガラ
ス溜め上部の均一径の中空部IAにおけるクラッドガラ
スの空洞形成を助長し、以て長尺なプリフォームを得る
ことができる。
ける中空部5の径を大きくしてクラッドガラス融液2の
溜めを作り、鋳型1にキャスティングされるクラッドガ
ラス融を夜2の量を多くすることにより、クラッドガラ
ス溜め上部の均一径の中空部IAにおけるクラッドガラ
スの空洞形成を助長し、以て長尺なプリフォームを得る
ことができる。
なお、鋳型1の底部のクラッドガラス溜め5の形状とし
ては、第1図に示した台形状のものだけに限られるもの
ではなく、たとえば第3図(八)またはCB)に示す形
状のものでもよい。
ては、第1図に示した台形状のものだけに限られるもの
ではなく、たとえば第3図(八)またはCB)に示す形
状のものでもよい。
第3図(A)に示す鋳型1においては、タラッドガラス
融液溜め5′の形状を円筒状とする。
融液溜め5′の形状を円筒状とする。
第3図(8)の例では、やはりクラッドガラス融液溜め
5′の形状を円筒状とし、その上部の中空部1八′
には鋳型底部近くなるに従って中空部IA’の径が大き
くなるようにテーパーがつけである。
5′の形状を円筒状とし、その上部の中空部1八′
には鋳型底部近くなるに従って中空部IA’の径が大き
くなるようにテーパーがつけである。
このような形状にすることにより、得られたプリフォー
ムにはテーパーがつくが、キャスティングされたコア融
液は、クラッドガラス融液溜め5′の上部の中空部IA
’ が、均一内径を有している場合よりも、鋳型底部に
向い浸入しやすくなり、したがって、プリフォーム長を
長くすることができる。
ムにはテーパーがつくが、キャスティングされたコア融
液は、クラッドガラス融液溜め5′の上部の中空部IA
’ が、均一内径を有している場合よりも、鋳型底部に
向い浸入しやすくなり、したがって、プリフォーム長を
長くすることができる。
なお、この場合、プリフォーム外径を一定にするために
は、得られたテーパ一つきプリフォームの外周を均一径
とするように研磨すればよい。
は、得られたテーパ一つきプリフォームの外周を均一径
とするように研磨すればよい。
なお、鋳型1の材質としては、黄銅以外に、たとえばア
ルミニウム、銅、白金等の金属またはカーボンでもよい
。
ルミニウム、銅、白金等の金属またはカーボンでもよい
。
実施例2
実施例1で用いたSR型1と同様の型状を持ち、中空部
1への径が5mmφの鋳型に、組成60ZrF4−:1
OBaF2−4GdF3−6 mo、e 66AflF
、のクラッドガラスNi液および組成60ZrF430
[1aF2−4GdFs −4AJ2 Fil−2mo
ρ*pbF2のコアガラス融液を相次いでキャスティン
グし、温室まで徐冷した。なお、これらキャスティング
操作は乾燥窒素ガスで置換したグローブボックス中で行
った。
1への径が5mmφの鋳型に、組成60ZrF4−:1
OBaF2−4GdF3−6 mo、e 66AflF
、のクラッドガラスNi液および組成60ZrF430
[1aF2−4GdFs −4AJ2 Fil−2mo
ρ*pbF2のコアガラス融液を相次いでキャスティン
グし、温室まで徐冷した。なお、これらキャスティング
操作は乾燥窒素ガスで置換したグローブボックス中で行
った。
その結果、クラッド径5mmφ、コア径0.7mmφで
100mm長のプリフォームを得ることができた。
100mm長のプリフォームを得ることができた。
鋳型内径を細くすることにより、体積収縮によりできる
空洞径を小さくできるので、コアガラス融液が中心部近
くのみに流れ込み、細径コアを有するプリフォームを作
製することができた。
空洞径を小さくできるので、コアガラス融液が中心部近
くのみに流れ込み、細径コアを有するプリフォームを作
製することができた。
得られたプリフォームを組成60ZrF4−30BaF
2−4GdF3−6 mofl、’4Aj2 F3のフ
ッ化物ガラスジアケット管に挿入し、かつこのジアケッ
ト管にテフロンFEI’管をジアケットし、電気炉を用
い、350.℃から39θ℃に加熱して、毎分1001
の速度で、線引きし、ファイバ化した。
2−4GdF3−6 mofl、’4Aj2 F3のフ
ッ化物ガラスジアケット管に挿入し、かつこのジアケッ
ト管にテフロンFEI’管をジアケットし、電気炉を用
い、350.℃から39θ℃に加熱して、毎分1001
の速度で、線引きし、ファイバ化した。
その結果、コア径13μm、クラツド径90μm。
ファイバ径148μ国、コア・クラッド屈折率差0.4
%、カットオフ波長2.3μmのステップインデックス
型単一モードファイバを250ffi長得た。最低損失
は波長2.6 μmで16B/ka+であり、波長3μ
m帯に現われるOH基による吸収損失は10dB/kl
flであり、ビルドインキヤスティング法で作製したも
のに比較して、3分の1程度に減すことができた。
%、カットオフ波長2.3μmのステップインデックス
型単一モードファイバを250ffi長得た。最低損失
は波長2.6 μmで16B/ka+であり、波長3μ
m帯に現われるOH基による吸収損失は10dB/kl
flであり、ビルドインキヤスティング法で作製したも
のに比較して、3分の1程度に減すことができた。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明によれば、011不純物吸
収損失が少なくコア・クラッド界面に結晶析出のないプ
リフォームを容易に製造することができ、超低損失伝送
路としての可能性が示唆されているフッ化物光ファイバ
の製造にあたって、その長尺化および低損失化に貢献で
きる利点がある。
収損失が少なくコア・クラッド界面に結晶析出のないプ
リフォームを容易に製造することができ、超低損失伝送
路としての可能性が示唆されているフッ化物光ファイバ
の製造にあたって、その長尺化および低損失化に貢献で
きる利点がある。
しかもまた、本発明によりプリフォームを作製すれば、
コア・クラツド径比の大きなプリフォームを得やすいの
で、得られたプリフォームをフッ化物ガラス管に挿入し
て線引きし、コア径を小さくすれば、波長2〜4μm帯
で車−モード導波路となる光ファイバが容易に得られる
ので、超低損失で大容量光通信方式を実現するのに寄与
できるという利点がある。
コア・クラツド径比の大きなプリフォームを得やすいの
で、得られたプリフォームをフッ化物ガラス管に挿入し
て線引きし、コア径を小さくすれば、波長2〜4μm帯
で車−モード導波路となる光ファイバが容易に得られる
ので、超低損失で大容量光通信方式を実現するのに寄与
できるという利点がある。
第1図は本発明のフッ化物光ファイバ用プリフォームの
製造方法を示す工程図、 第2図はガラスの体積一温度関係を示す特性図、 第3図は本発明による鋳型の他の2実施例を示す断面図
である。 1・・・黄銅製鋳型、 1八、1八′ ・・・中空部、 2・・・タラットガラス融液、 3・・・金るつぼ、 4・・・コアガラス融液、 5.5′・・・クラッドガラス融液溜め。 力゛ラスYl広爪の併4敢−温廊A丹性図第2図 本発日月鋳型の2実力ヒ例をホを宙百狛閃5第3図
製造方法を示す工程図、 第2図はガラスの体積一温度関係を示す特性図、 第3図は本発明による鋳型の他の2実施例を示す断面図
である。 1・・・黄銅製鋳型、 1八、1八′ ・・・中空部、 2・・・タラットガラス融液、 3・・・金るつぼ、 4・・・コアガラス融液、 5.5′・・・クラッドガラス融液溜め。 力゛ラスYl広爪の併4敢−温廊A丹性図第2図 本発日月鋳型の2実力ヒ例をホを宙百狛閃5第3図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)光ファイバ用プリフォームを形成する中空部を有す
る鋳型において、 前記中空部の直径が、当該中空部の開放端より中空部底
部において大きくなるようにしたことを特徴とする光フ
ァイバ用プリフォームの製造用鋳型。 2)前記中空部底部にプリフォーム形成部分より径の大
きなクラッドガラス融液溜めを設けたことを特徴とする
特許請求の範囲第1項記載の光ファイバ用プリフォーム
の製造用鋳型。 3)光ファイバ用プリフォームを形成する中空部を有し
、前記中空部の直径が、当該中空部の開放端より中空部
底部において大きくなるようになし、 前記鋳型の中空部にクラッドガラス融液をキャスティン
グする工程と、 引き続き、前記クラッドガラス融液上にコアガラス融液
をキャスティングする工程と を具えたことを特徴とする光ファイバ用プリフォームの
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61151464A JP2502525B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 光ファイバ用プリフォ―ムの製造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61151464A JP2502525B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 光ファイバ用プリフォ―ムの製造用鋳型 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26194295A Division JP2566128B2 (ja) | 1995-09-04 | 1995-09-04 | 光ファイバ用プリフォームの製造用鋳型およびこの鋳型を用いた光ファイバ用プリフォームの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6311535A true JPS6311535A (ja) | 1988-01-19 |
JP2502525B2 JP2502525B2 (ja) | 1996-05-29 |
Family
ID=15519103
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61151464A Expired - Lifetime JP2502525B2 (ja) | 1986-06-30 | 1986-06-30 | 光ファイバ用プリフォ―ムの製造用鋳型 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2502525B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0326401A2 (en) * | 1988-01-29 | 1989-08-02 | Kokusai Denshin Denwa Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for manufacturing preform for fluoride glass fiber |
US5308371A (en) * | 1992-04-28 | 1994-05-03 | Central Glass Co., Ltd. | Method of forming fluoride glass fiber preform |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62100444A (ja) * | 1985-10-28 | 1987-05-09 | Seiko Epson Corp | 光フアイバ用母材の製造方法 |
-
1986
- 1986-06-30 JP JP61151464A patent/JP2502525B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62100444A (ja) * | 1985-10-28 | 1987-05-09 | Seiko Epson Corp | 光フアイバ用母材の製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0326401A2 (en) * | 1988-01-29 | 1989-08-02 | Kokusai Denshin Denwa Kabushiki Kaisha | Method and apparatus for manufacturing preform for fluoride glass fiber |
US5308371A (en) * | 1992-04-28 | 1994-05-03 | Central Glass Co., Ltd. | Method of forming fluoride glass fiber preform |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2502525B2 (ja) | 1996-05-29 |
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Legal Events
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EXPY | Cancellation because of completion of term |