JPS6346011B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6346011B2 JPS6346011B2 JP3251184A JP3251184A JPS6346011B2 JP S6346011 B2 JPS6346011 B2 JP S6346011B2 JP 3251184 A JP3251184 A JP 3251184A JP 3251184 A JP3251184 A JP 3251184A JP S6346011 B2 JPS6346011 B2 JP S6346011B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- clad
- melting section
- melt
- cladding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 48
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 48
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 35
- 238000005253 cladding Methods 0.000 claims description 21
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 239000000156 glass melt Substances 0.000 claims description 5
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 16
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 14
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 13
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 5
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 5
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000005383 fluoride glass Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 3
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 2
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 2
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 2
- 229910017855 NH 4 F Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 1
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 1
- 239000005387 chalcogenide glass Substances 0.000 description 1
- 238000005229 chemical vapour deposition Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000011796 hollow space material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000075 oxide glass Substances 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 238000010106 rotational casting Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01265—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt
- C03B37/01268—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt by casting
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は光フアイバ用プリフオームの製造方法
に関するものである。
に関するものである。
従来の光フアイバは二酸化珪素（SiO2）を主
構成素材としている。かかるSiO2系光フアイバ
では既に0.2dB／Kmの低損失化が宮らによつて達
成されている〔Electron.Lett.、15、106（1979）〕。
この光フアイバの損失限界は、レーリー散乱損失
と赤外吸収損失とによつて決定されている。レー
リー散乱は波長の４乗に逆比例し、従つて長波長
域ほど小さくなる。
構成素材としている。かかるSiO2系光フアイバ
では既に0.2dB／Kmの低損失化が宮らによつて達
成されている〔Electron.Lett.、15、106（1979）〕。
この光フアイバの損失限界は、レーリー散乱損失
と赤外吸収損失とによつて決定されている。レー
リー散乱は波長の４乗に逆比例し、従つて長波長
域ほど小さくなる。
ところで、ある種のハロゲン化物では石英より
もより長波長の光を透過し、かつレーリー散乱も
より長波長では石英の1.5μｍよりも小さくなる可
能性のあることが示唆されている〔D.A.Pinnow
etal.、Appl.Phys.Lett.、33、28（1978）〕。これら
のハロゲン化物の中では、フツ化物ガラスが最も
有望な超低損失用光フアイバ素材として注目され
てきており、0.001dB／Kmの低損失化が期待され
ている。
もより長波長の光を透過し、かつレーリー散乱も
より長波長では石英の1.5μｍよりも小さくなる可
能性のあることが示唆されている〔D.A.Pinnow
etal.、Appl.Phys.Lett.、33、28（1978）〕。これら
のハロゲン化物の中では、フツ化物ガラスが最も
有望な超低損失用光フアイバ素材として注目され
てきており、0.001dB／Kmの低損失化が期待され
ている。
フツ化物光フアイバ用プリフオームの作製法と
しては、三田地らの提案したビルドイン キヤス
テイング（Build−in Casting）法、すなわち黄
銅製鋳型にクラツド融液をキヤステイングし、即
座に鋳型を倒立させて中央部の未固化物を流し出
し、形成された中空部にコア融液をキヤステイン
グして、コア・クラツドの導波構造を形成する方
法〔Electron.Lett.、18、170（1982）〕や、Tran
らの提案したローテーシヨナル キヤステイング
（Rotational Casting）、すなわち回転する鋳型に
クラツド融液を流し込み、生じた中空部にコア融
液を流し込んでコア・クラツドの導波構造を形成
する方法〔Electron.Lett.、18、657（1982）〕があ
る。
しては、三田地らの提案したビルドイン キヤス
テイング（Build−in Casting）法、すなわち黄
銅製鋳型にクラツド融液をキヤステイングし、即
座に鋳型を倒立させて中央部の未固化物を流し出
し、形成された中空部にコア融液をキヤステイン
グして、コア・クラツドの導波構造を形成する方
法〔Electron.Lett.、18、170（1982）〕や、Tran
らの提案したローテーシヨナル キヤステイング
（Rotational Casting）、すなわち回転する鋳型に
クラツド融液を流し込み、生じた中空部にコア融
液を流し込んでコア・クラツドの導波構造を形成
する方法〔Electron.Lett.、18、657（1982）〕があ
る。
フツ化物ガラスの温度−粘性曲線は極めて急峻
であり、高温域では結晶化しやすい。従つて、
SiO2系ガラスのプリフオーム形成法であるVAD
法やCVD法はフツ化物ガラスのプリフオーム形
成には適用不可能である。そのために、上述した
ようなBuild−in Casting法やRotational
Casting法が開発されてきた訳である。しかし、
100ｍ以上の長尺フアイバでの低損失化は未だ成
し得ていない。長尺化を図つてかつ低損失化を実
現するためには、散乱体の発生の少ないプリフオ
ームを作製するプロセスの開発が要望されている
現状にある。
であり、高温域では結晶化しやすい。従つて、
SiO2系ガラスのプリフオーム形成法であるVAD
法やCVD法はフツ化物ガラスのプリフオーム形
成には適用不可能である。そのために、上述した
ようなBuild−in Casting法やRotational
Casting法が開発されてきた訳である。しかし、
100ｍ以上の長尺フアイバでの低損失化は未だ成
し得ていない。長尺化を図つてかつ低損失化を実
現するためには、散乱体の発生の少ないプリフオ
ームを作製するプロセスの開発が要望されている
現状にある。
本発明は前述した現状に鑑みてなされたもので
あり、その目的は、低粘性のガラスを用いる光フ
アイバ用プリフオームの製造にあたつて、長尺か
つ低損失な光フアイバ作製のためのプリフオーム
の製造方法を提供することにある。
あり、その目的は、低粘性のガラスを用いる光フ
アイバ用プリフオームの製造にあたつて、長尺か
つ低損失な光フアイバ作製のためのプリフオーム
の製造方法を提供することにある。
かかる目的を達成するために、本発明では、コ
ア溶融部および該コア溶融部を取り囲んで配置し
たクラツド溶融部からなる溶融部と前記コア溶融
部およびクラツド溶融部にそれぞれ連なる二重構
造のキヤステイング用ノズルとを有する二重るつ
ぼを用い、前記コア溶融部およびクラツド溶融部
でそれぞれ個別に溶融させたコアガラス融液およ
びクラツドガラス融液を鋳型に同時にキヤステイ
グして固化させ、コア−クラツドの導波構造を有
するプリフオームを形成することを特徴とする。
ア溶融部および該コア溶融部を取り囲んで配置し
たクラツド溶融部からなる溶融部と前記コア溶融
部およびクラツド溶融部にそれぞれ連なる二重構
造のキヤステイング用ノズルとを有する二重るつ
ぼを用い、前記コア溶融部およびクラツド溶融部
でそれぞれ個別に溶融させたコアガラス融液およ
びクラツドガラス融液を鋳型に同時にキヤステイ
グして固化させ、コア−クラツドの導波構造を有
するプリフオームを形成することを特徴とする。
以下、本発明を図面を参照し実施例に基づいて
説明する。
説明する。
実施例 １
第１Ａ図および第１Ｂ図は本実施例で用いた金
製二重るつぼを示すものである。ここで、１はコ
ア溶融部、２はコア溶融部１を取り囲んで配置し
たクラツド溶融部であり、両者により金製の二重
るつぼ構造を形成する。３はコア溶融部１に連な
るコア融液キヤステイングノズル、４はクラツド
溶融部２に連なるクラツド融液キヤステイングノ
ズル、５はクラツド溶融部２の側壁に設けた融液
流出防止壁である。
製二重るつぼを示すものである。ここで、１はコ
ア溶融部、２はコア溶融部１を取り囲んで配置し
たクラツド溶融部であり、両者により金製の二重
るつぼ構造を形成する。３はコア溶融部１に連な
るコア融液キヤステイングノズル、４はクラツド
溶融部２に連なるクラツド融液キヤステイングノ
ズル、５はクラツド溶融部２の側壁に設けた融液
流出防止壁である。
かかる金製二重るつぼを用いてプリフオームを
作製するにあたつて、本実施例では、まず、
32.01BaF2−3.88GdF3−61.11ZrF4−3AlF3（mol
％）の組成よりなる混合物41.42ｇにNH4F−
HF24ｇを混合したものを第１図のコア溶融部１
に投入した。次に、30.69BaF2−3.72GdF3−
58.59ZrF4−7AlF3（mol％）の組成よりなる混合
物58.72ｇにNH4F−HF30ｇを混合したものを第
１図のクラツド溶融部２に投入した。この二重る
つぼの上に金製のふたを載せてAr雰囲気下で１
時間にわたつて400℃に加熱した。この加熱によ
りあらかじめ原料中に混合したNH4F・HFが分
解し、それにより生じたHFガスによつて原料中
に含まれる酸化物をフツ素化した。その後さらに
900℃で２時間にわたり二重るつぼを加熱してコ
アおよびガラス融液を得た。
作製するにあたつて、本実施例では、まず、
32.01BaF2−3.88GdF3−61.11ZrF4−3AlF3（mol
％）の組成よりなる混合物41.42ｇにNH4F−
HF24ｇを混合したものを第１図のコア溶融部１
に投入した。次に、30.69BaF2−3.72GdF3−
58.59ZrF4−7AlF3（mol％）の組成よりなる混合
物58.72ｇにNH4F−HF30ｇを混合したものを第
１図のクラツド溶融部２に投入した。この二重る
つぼの上に金製のふたを載せてAr雰囲気下で１
時間にわたつて400℃に加熱した。この加熱によ
りあらかじめ原料中に混合したNH4F・HFが分
解し、それにより生じたHFガスによつて原料中
に含まれる酸化物をフツ素化した。その後さらに
900℃で２時間にわたり二重るつぼを加熱してコ
アおよびガラス融液を得た。
次に、第２図に示すように、黄銅製の円筒から
成りその中空部内側に金メツキを施した鋳型６を
260℃に予加熱し、その中空部内にコア融液およ
びクラツド融液を二重るつぼのキヤステイングノ
ズル３および４からそれぞれ同時にキヤステイン
グして流し込んだ。ここで、鋳型６は縦方向に３
つに分割可能であり、リング７および底リング８
により一体化されて固定されている。流し込まれ
たコアおよびクラツド融液９および１０が固化し
た後は、リング７および底リング８を外すことに
より、鋳型６を分割して、その内部に形成されて
いるプリフオームを取り出す。
成りその中空部内側に金メツキを施した鋳型６を
260℃に予加熱し、その中空部内にコア融液およ
びクラツド融液を二重るつぼのキヤステイングノ
ズル３および４からそれぞれ同時にキヤステイン
グして流し込んだ。ここで、鋳型６は縦方向に３
つに分割可能であり、リング７および底リング８
により一体化されて固定されている。流し込まれ
たコアおよびクラツド融液９および１０が固化し
た後は、リング７および底リング８を外すことに
より、鋳型６を分割して、その内部に形成されて
いるプリフオームを取り出す。
得られたプリフオームは、外径が9φ、コア径
が4φ、長さが250mmであつた。これにテフロン
FEP管をコートして線引きして得た光フアイバ
の比屈折率差は0.25％、コア径は67μｍ、クラツ
ド径は151μｍであつた。
が4φ、長さが250mmであつた。これにテフロン
FEP管をコートして線引きして得た光フアイバ
の比屈折率差は0.25％、コア径は67μｍ、クラツ
ド径は151μｍであつた。
この場合に得られた伝送損失特性は第３図の曲
線１１に示すようになり、最低損失値は波長2.1μ
ｍにおいて6.5dB／Kmであり、光フアイバ全体の
散乱損失が低いため、300ｍのフアイバ長でも測
定可能であつた。また、コア−クラツド界面の形
成が空気中の水蒸気の攻撃を受けずに進行するの
で、OH基の混入が避けられ、3μｍの吸収値は
Build−in Casting法等で得られた光フアイバに
比べ1/20以下に減少していた。このように、本実
施例の二重るつぼキヤステイングはフツ化物光フ
アイバの低損失化、長尺化およびOH混入防止に
極めて有利なことがわかつた。
線１１に示すようになり、最低損失値は波長2.1μ
ｍにおいて6.5dB／Kmであり、光フアイバ全体の
散乱損失が低いため、300ｍのフアイバ長でも測
定可能であつた。また、コア−クラツド界面の形
成が空気中の水蒸気の攻撃を受けずに進行するの
で、OH基の混入が避けられ、3μｍの吸収値は
Build−in Casting法等で得られた光フアイバに
比べ1/20以下に減少していた。このように、本実
施例の二重るつぼキヤステイングはフツ化物光フ
アイバの低損失化、長尺化およびOH混入防止に
極めて有利なことがわかつた。
実施例 ２
本実施例で用いた金製二重るつぼの構造を第４
Ａ図〜第４Ｄ図に示す。ここで、１２はコア溶融
部、１３はコア溶融部１２を取り囲んで配置した
クラツド溶融部であり、両者により金製の二重る
つぼ構造を形成する。１４はコア溶融部１２に連
なるコア融液キヤステイングノズル、１５はクラ
ツド溶融部１３に連なるクラツド融液キヤステイ
ングノズル、１６はコア溶融部１２に対するコア
ガラス混合物原料投入口、１７はクラツド溶融部
１３に対するクラツドガラス混合物原料投入口、
１８はノズル１４および１５のふたである。
Ａ図〜第４Ｄ図に示す。ここで、１２はコア溶融
部、１３はコア溶融部１２を取り囲んで配置した
クラツド溶融部であり、両者により金製の二重る
つぼ構造を形成する。１４はコア溶融部１２に連
なるコア融液キヤステイングノズル、１５はクラ
ツド溶融部１３に連なるクラツド融液キヤステイ
ングノズル、１６はコア溶融部１２に対するコア
ガラス混合物原料投入口、１７はクラツド溶融部
１３に対するクラツドガラス混合物原料投入口、
１８はノズル１４および１５のふたである。
この実施例で用いた金製二重るつぼは、キヤス
テイングノズル１４および１５が原料投入口１７
および１８より上方にあるために大量の原料を溶
融させることが可能であり、長尺のプリフオーム
が得られるという利点がある。
テイングノズル１４および１５が原料投入口１７
および１８より上方にあるために大量の原料を溶
融させることが可能であり、長尺のプリフオーム
が得られるという利点がある。
実施例１と同様の組成のコアおよびクラツドの
混合物原料をコアガラス混合物原料投入口１６お
よびクラツドガラス混合物原料投入口１７よりそ
れぞれコア溶融部１２およびクラツド溶融部１３
に導入して実施例１と同様の条件で加熱溶融し
た。次に、ふた１８をはずしてコア融液キヤステ
イングノズル１４およびクラツド融液キヤステイ
ングノズル１５より、実施例１と同様に、第２図
に示した黄銅製鋳型６に同時にキヤステイングし
てプリフオームを得た。
混合物原料をコアガラス混合物原料投入口１６お
よびクラツドガラス混合物原料投入口１７よりそ
れぞれコア溶融部１２およびクラツド溶融部１３
に導入して実施例１と同様の条件で加熱溶融し
た。次に、ふた１８をはずしてコア融液キヤステ
イングノズル１４およびクラツド融液キヤステイ
ングノズル１５より、実施例１と同様に、第２図
に示した黄銅製鋳型６に同時にキヤステイングし
てプリフオームを得た。
このプリフオームより得られた光フアイバの損
失特性は実施例１と同程度の特性を有し、散乱体
の発生がやはり小さいことがわかり、フツ化物光
フアイバの低損失かつ長尺化およびOH混入防止
に極めて有利なことがわかつた。
失特性は実施例１と同程度の特性を有し、散乱体
の発生がやはり小さいことがわかり、フツ化物光
フアイバの低損失かつ長尺化およびOH混入防止
に極めて有利なことがわかつた。
実施例 ３
本実施例で用いた金製のキヤステイングるつぼ
を第５Ａ図〜第５Ｅ図に示す。ここで、１９はコ
アガラス溶融部、２０はクラツドガラス溶融部、
２１はコア融液液溜め部、２２はクラツド融液液
溜め部、２３はコアガラス溶融部１９とコア融液
液溜め部２１との連結管、２４はクラツドガラス
溶融部２０とクラツド融液液溜め部２２との連結
管、２５はコア融液液溜め部２１に連なるコア融
液キヤステイングノズル、２６はクラツド融液液
溜め部２２に連なるクラツド融液キヤステイング
ノズル、２７はノズル２５および２６のふたであ
る。
を第５Ａ図〜第５Ｅ図に示す。ここで、１９はコ
アガラス溶融部、２０はクラツドガラス溶融部、
２１はコア融液液溜め部、２２はクラツド融液液
溜め部、２３はコアガラス溶融部１９とコア融液
液溜め部２１との連結管、２４はクラツドガラス
溶融部２０とクラツド融液液溜め部２２との連結
管、２５はコア融液液溜め部２１に連なるコア融
液キヤステイングノズル、２６はクラツド融液液
溜め部２２に連なるクラツド融液キヤステイング
ノズル、２７はノズル２５および２６のふたであ
る。
この二重るつぼでは、原料が溶融してから液溜
め部２１および２２に流れこむので、原料を溶融
する時に溶融部１９および２０の上部の壁面に付
着する結晶性の散乱体がキヤステイング時にとり
込まれず、従つて低損失なフアイバが得られる利
点がある。
め部２１および２２に流れこむので、原料を溶融
する時に溶融部１９および２０の上部の壁面に付
着する結晶性の散乱体がキヤステイング時にとり
込まれず、従つて低損失なフアイバが得られる利
点がある。
実施例１と同様の組成のクラツドおよびコアの
混合物をコアガラス溶融部１９およびクラツドガ
ラス溶融部２０に導入して実施例１と同様の加熱
溶融条件で溶融した。その後に連結管２３および
２４で各融液をコアおよびクラツド液溜め部２１
および２２にそれぞれ導き、次にふた２７をはず
してキヤステイングノズル２４および２５から、
それぞれ、実施例１と同様に、第２図示の黄銅製
鋳型６に同時にキヤステイングしてプリフオーム
を作製した。
混合物をコアガラス溶融部１９およびクラツドガ
ラス溶融部２０に導入して実施例１と同様の加熱
溶融条件で溶融した。その後に連結管２３および
２４で各融液をコアおよびクラツド液溜め部２１
および２２にそれぞれ導き、次にふた２７をはず
してキヤステイングノズル２４および２５から、
それぞれ、実施例１と同様に、第２図示の黄銅製
鋳型６に同時にキヤステイングしてプリフオーム
を作製した。
得られたプリフオームは実施例１および２の場
合よりもさらに散乱体が少なく、600ｍの光フア
イバ長で実施例１および２と同様の低損失値が得
られた。
合よりもさらに散乱体が少なく、600ｍの光フア
イバ長で実施例１および２と同様の低損失値が得
られた。
なお、上述した実施例１、２および３ではるつ
ぼの材質は金としたが、るつぼを金だけではなく
白金で形成しても同様の結果が得られた。1000℃
以上の高温加熱を行う場合には白金の方が有効で
あつた。
ぼの材質は金としたが、るつぼを金だけではなく
白金で形成しても同様の結果が得られた。1000℃
以上の高温加熱を行う場合には白金の方が有効で
あつた。
以上説明したように、本発明によれば、二重る
つぼキヤステイングによつてプリフオームを製造
するので、フツ化物ガラスのような低粘性ガラス
を用いてプリフオームを製造するにあたつて、そ
のキヤステイング条件は二重構造のノズル先端で
のガラスの温度と鋳型で決定されるので、コア−
クラツドの界面をスムースにかつ一定の条件で形
成でき、しかもまた、空気中のOH基のコア−ク
ラツド界面への攻撃を防ぎながら形成できる。従
つて、本発明によれば、均一かつ低散乱で低損失
であり、しかも低OHのフツ化物光フアイバのプ
リフオーム形成に極めて有利である。
つぼキヤステイングによつてプリフオームを製造
するので、フツ化物ガラスのような低粘性ガラス
を用いてプリフオームを製造するにあたつて、そ
のキヤステイング条件は二重構造のノズル先端で
のガラスの温度と鋳型で決定されるので、コア−
クラツドの界面をスムースにかつ一定の条件で形
成でき、しかもまた、空気中のOH基のコア−ク
ラツド界面への攻撃を防ぎながら形成できる。従
つて、本発明によれば、均一かつ低散乱で低損失
であり、しかも低OHのフツ化物光フアイバのプ
リフオーム形成に極めて有利である。
さらにまた、コアノズルを細径にし、コアおよ
びクラツドの組成も適当に調節することにより、
単一モードから多モードのステツプ型光フアイバ
を製造したり、あるいは二重構造ノズルのクラツ
ド融液キヤステイングノズルをコア融液キヤステ
イングノズルに対して長くすることによりコアお
よびクラツド融液の接液部分を長くしてグレーデ
ツド型フアイバを製造することも可能である。さ
らにまた、白金製るつぼを用いることによつて、
他の酸化物ガラスやカルコゲナイドガラスによる
光フアイバにも本発明を適用することができる。
びクラツドの組成も適当に調節することにより、
単一モードから多モードのステツプ型光フアイバ
を製造したり、あるいは二重構造ノズルのクラツ
ド融液キヤステイングノズルをコア融液キヤステ
イングノズルに対して長くすることによりコアお
よびクラツド融液の接液部分を長くしてグレーデ
ツド型フアイバを製造することも可能である。さ
らにまた、白金製るつぼを用いることによつて、
他の酸化物ガラスやカルコゲナイドガラスによる
光フアイバにも本発明を適用することができる。
第１Ａ図および第１Ｂ図は本発明の一実施例で
用いた金製二重るつぼを示す、それぞれ、縦断面
図および横断面図、第２図は本発明の一実施例に
おけるキヤステイングの説明図、第３図は本発明
の一実施例で得られたフツ化物光フアイバの伝送
損失特性曲線図、第４Ａ図は本発明の他の実施例
で用いた金製二重るつぼを示す縦断面図、第４Ｂ
図、第４Ｃ図および第４Ｄ図は、それぞれ、第４
Ａ図のＢ−Ｂ線、Ｃ−Ｃ線およびＤ−Ｄ線横断面
図、第５Ａ図は本発明の更に他の実施例で用いた
金製のキヤステイングるつぼを示す縦断面図、第
５Ｂ図、第５Ｃ図、第５Ｄ図および第５Ｅ図は、
それぞれ、第５Ａ図のＢ−Ｂ線、Ｃ−Ｃ線、Ｄ−
Ｄ線およびＥ−Ｅ線横断面図である。 １……コア溶融部、２……クラツド溶融部、３
……コア融液キヤステイングノズル、４……クラ
ツド融液キヤステイングノズル、５……融液流出
防止壁、６……黄銅製分割鋳型、７……リング、
８……底リング、９……コア部、１０……クラツ
ド部、１１……伝送損失曲線、１２……コア溶融
部、１３……クラツド溶融部、１４……コア融液
キヤステイングノズル、１５……クラツド融液キ
ヤステイングノズル、１６……コアガラス混合物
原料投入口、１７……クラツドガラス混合物原料
投入口、１８……ふた、１９……コアガラス溶融
部、２０……クラツドガラス溶融部、２１……コ
アガラス液溜め部、２２……クラツドガラス液溜
め部、２３，２４……連結管、２５……コア融液
キヤステイングノズル、２６……クラツド融液キ
ヤステイングノズル、２７……ふた。
用いた金製二重るつぼを示す、それぞれ、縦断面
図および横断面図、第２図は本発明の一実施例に
おけるキヤステイングの説明図、第３図は本発明
の一実施例で得られたフツ化物光フアイバの伝送
損失特性曲線図、第４Ａ図は本発明の他の実施例
で用いた金製二重るつぼを示す縦断面図、第４Ｂ
図、第４Ｃ図および第４Ｄ図は、それぞれ、第４
Ａ図のＢ−Ｂ線、Ｃ−Ｃ線およびＤ−Ｄ線横断面
図、第５Ａ図は本発明の更に他の実施例で用いた
金製のキヤステイングるつぼを示す縦断面図、第
５Ｂ図、第５Ｃ図、第５Ｄ図および第５Ｅ図は、
それぞれ、第５Ａ図のＢ−Ｂ線、Ｃ−Ｃ線、Ｄ−
Ｄ線およびＥ−Ｅ線横断面図である。 １……コア溶融部、２……クラツド溶融部、３
……コア融液キヤステイングノズル、４……クラ
ツド融液キヤステイングノズル、５……融液流出
防止壁、６……黄銅製分割鋳型、７……リング、
８……底リング、９……コア部、１０……クラツ
ド部、１１……伝送損失曲線、１２……コア溶融
部、１３……クラツド溶融部、１４……コア融液
キヤステイングノズル、１５……クラツド融液キ
ヤステイングノズル、１６……コアガラス混合物
原料投入口、１７……クラツドガラス混合物原料
投入口、１８……ふた、１９……コアガラス溶融
部、２０……クラツドガラス溶融部、２１……コ
アガラス液溜め部、２２……クラツドガラス液溜
め部、２３，２４……連結管、２５……コア融液
キヤステイングノズル、２６……クラツド融液キ
ヤステイングノズル、２７……ふた。
Claims (1)
- １ コア溶融部および該コア溶融部を取り囲んで
配置したクラツド溶融部からなる溶融部と前記コ
ア溶融部およびクラツド溶融部にそれぞれ連なる
二重構造のキヤステイング用ノズルとを有する二
重るつぼを用い、前記コア溶融部およびクラツド
溶融部でそれぞれ個別に溶融させたコアガラス融
液およびクラツドガラス融液を鋳型に同時にキヤ
ステイングして固化させ、コア−クラツドの導波
構造を有するプリフオームを形成することを特徴
とする光フアイバ用プリフオームの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3251184A JPS60176938A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 光フアイバ用プリフオ−ムの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3251184A JPS60176938A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 光フアイバ用プリフオ−ムの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60176938A JPS60176938A (ja) | 1985-09-11 |
| JPS6346011B2 true JPS6346011B2 (ja) | 1988-09-13 |
Family
ID=12361004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3251184A Granted JPS60176938A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 光フアイバ用プリフオ−ムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60176938A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5106400A (en) * | 1990-09-10 | 1992-04-21 | Corning Incorporated | Casting core/clad glass preforms method and apparatus |
| EP0738690B1 (en) * | 1995-04-19 | 2001-06-13 | Corning Incorporated | Method and device for manufacturing a rod of a material having a cross-sectional composition gradient |
| FR2841157B1 (fr) * | 2002-06-21 | 2004-08-13 | Umicore Ir Glass | Enceinte reactionnelle pour la preparation de preformes pour fibres optiques |
-
1984
- 1984-02-24 JP JP3251184A patent/JPS60176938A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60176938A (ja) | 1985-09-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4230472A (en) | Method of forming a substantially continuous optical waveguide | |
| KR830002158B1 (ko) | 연속이동 가능 출발부재를 갖는 광도파관 프리폼을 형성하는 방법 | |
| US4145200A (en) | Production of optical glass fibers | |
| JPS5843336B2 (ja) | クラッド型光ガラスファイバの製造方法 | |
| JP2002529357A (ja) | 光ファイバを製造するための方法および装置 | |
| US5560759A (en) | Core insertion method for making optical fiber preforms and optical fibers fabricated therefrom | |
| JPS6163544A (ja) | フツ化物ガラス光フアイバ | |
| US5991486A (en) | Active single mode optical fibres and method for their fabrication | |
| US4163654A (en) | Method of manufacturing graded index optical fibers | |
| US4289516A (en) | Low loss optical fibers | |
| US5642454A (en) | Method and apparatus for making optical fiber preforms and optical fibers fabricated therefrom | |
| JPS6346011B2 (ja) | ||
| US5055120A (en) | Fluoride glass fibers with reduced defects | |
| JP2566128B2 (ja) | 光ファイバ用プリフォームの製造用鋳型およびこの鋳型を用いた光ファイバ用プリフォームの製造方法 | |
| JP2502525B2 (ja) | 光ファイバ用プリフォ―ムの製造用鋳型 | |
| JPH0431333A (ja) | フッ化物光ファイバの製造方法 | |
| JPH0660028B2 (ja) | 光フアイバ用プリフオ−ムの製造方法 | |
| CN112520999B (zh) | 一种通过选择性挥发纤芯组分制备渐变折射率光纤的方法 | |
| JPS593030A (ja) | 赤外光フアイバ母材の製造方法 | |
| JPH02145457A (ja) | フツ化物ガラス光フアイバ | |
| JPS629538B2 (ja) | ||
| JPS6346012B2 (ja) | ||
| JPS6121174B2 (ja) | ||
| JPS6245181B2 (ja) | ||
| US4110090A (en) | Method of forming optical fibers |