JPS60176938A - 光フアイバ用プリフオ−ムの製造方法 - Google Patents
光フアイバ用プリフオ−ムの製造方法Info
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- JPS60176938A JPS60176938A JP3251184A JP3251184A JPS60176938A JP S60176938 A JPS60176938 A JP S60176938A JP 3251184 A JP3251184 A JP 3251184A JP 3251184 A JP3251184 A JP 3251184A JP S60176938 A JPS60176938 A JP S60176938A
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- melt
- preform
- melting
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- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01265—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt
- C03B37/01268—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting entirely or partially from molten glass, e.g. by dipping a preform in a melt by casting
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は光フアイバ用プリフォームの製造方法に関する
ものである０ 〔従来技術〕 従来の光ファイバは二酸化珪素（５ｉｎ２）を主構成素
材としている。かかる５ｉｎ２系光フアイバでは既に０
．２ｄＢ／ｋｍの低損失化が宮らによって達成されてい
る（ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ、 Ｌｅｔｔ、、旦、 １０６
（１９７９））。
ものである０ 〔従来技術〕 従来の光ファイバは二酸化珪素（５ｉｎ２）を主構成素
材としている。かかる５ｉｎ２系光フアイバでは既に０
．２ｄＢ／ｋｍの低損失化が宮らによって達成されてい
る（ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ、 Ｌｅｔｔ、、旦、 １０６
（１９７９））。
この光ファイバの損失限界は、レーリー散乱損失と赤外
吸収損失とによって決定されている。レーリー散乱は波
長の４乗に逆比例し、従って長波長域はど小さくなる。
吸収損失とによって決定されている。レーリー散乱は波
長の４乗に逆比例し、従って長波長域はど小さくなる。
ところで、ある種のハロゲン化物では石英よりもより長
波長の光を透過し、かつレーリー散乱もより長波長では
石英の１．５μｍよりも小さくなる可能性のあることが
示唆されているＣＤ、Ａ。
波長の光を透過し、かつレーリー散乱もより長波長では
石英の１．５μｍよりも小さくなる可能性のあることが
示唆されているＣＤ、Ａ。
Ｐｉｎｎｏｗ ｅｔａｌ、、 Ａｐｐｌ、 Ｐｈ’／ｓ
、 Ｌｅｔｔ、、 ３３．２８（１９７８））。
、 Ｌｅｔｔ、、 ３３．２８（１９７８））。
これらのハロゲン化物の中では、フッ化物ガラスが最も
有望な超低損失用光フアイバ素材として注目されてきて
おり、０．００１ ａＢ／ｋｍの低損失化が期待されて
いる。
有望な超低損失用光フアイバ素材として注目されてきて
おり、０．００１ ａＢ／ｋｍの低損失化が期待されて
いる。
フッ化物光フアイバ用プリフォームの作製法としては、
三田地らの提案したビルドイン キャスティング（Ｂｕ
ｉｌｄ −ｉｎ Ｃａｓｔｉｎｇ ｉ法、すなわち黄銅
製鋳型にクラッド融液をキャスティングし、即座に鋳型
を倒立させて中央部の未同化物を流し出し、形成された
中空部にコア融液をキャスティングして、コア・クラッ
ドの導波構造を形成する方法（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ、 Ｌ
ｅｔｔ、、 １８ 、１７０ ＜ １９８２ ） ）や
、Ｔｒａｎ ラの提案したローテーショナル キャステ
ィング（Ｒｏｔａｔｊ、ｏｎａｌ ｆＥａｓｔｉｎｇ法
）、すなわち回転する鋳型にクラッド融液を流し込み、
生じた中空部にコア融液を流し込んでコア・クラッドの
導波構造を形成する方法（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ、 Ｌｅｔ
ｔ、、 １８ 。
三田地らの提案したビルドイン キャスティング（Ｂｕ
ｉｌｄ −ｉｎ Ｃａｓｔｉｎｇ ｉ法、すなわち黄銅
製鋳型にクラッド融液をキャスティングし、即座に鋳型
を倒立させて中央部の未同化物を流し出し、形成された
中空部にコア融液をキャスティングして、コア・クラッ
ドの導波構造を形成する方法（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ、 Ｌ
ｅｔｔ、、 １８ 、１７０ ＜ １９８２ ） ）や
、Ｔｒａｎ ラの提案したローテーショナル キャステ
ィング（Ｒｏｔａｔｊ、ｏｎａｌ ｆＥａｓｔｉｎｇ法
）、すなわち回転する鋳型にクラッド融液を流し込み、
生じた中空部にコア融液を流し込んでコア・クラッドの
導波構造を形成する方法（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ、 Ｌｅｔ
ｔ、、 １８ 。
６５７ （１９８２） ’３がある。
フッ化物ガラスの温度−粘性曲線は極めて急峻であり、
高温域では結晶化しやすい。従って、５ｉｎ２系ガラス
のプリフォーム形成法であるＶＡＤ法やＣＶＤ法はフッ
化物ガラスのプリフォーム形成には適用不可能である。
高温域では結晶化しやすい。従って、５ｉｎ２系ガラス
のプリフォーム形成法であるＶＡＤ法やＣＶＤ法はフッ
化物ガラスのプリフォーム形成には適用不可能である。
そのために、上述したようなりｕｉｌｄ−ｉｎ Ｃａｓ
ｔｉｎｇ法やＲｏｔａｔｉｏｎａｌＣａｓｔｉｎｇ法が
開発されてきた訳であるＱしかし、１００ｍ以上の長尺
ファイバでの低損失化は未だ成し得ていない０長尺化を
図ってかつ低損失化を実現するためには、散乱体の発生
の少ないプリフォームを作製するプロセスの開発が要望
されている現状にある。
ｔｉｎｇ法やＲｏｔａｔｉｏｎａｌＣａｓｔｉｎｇ法が
開発されてきた訳であるＱしかし、１００ｍ以上の長尺
ファイバでの低損失化は未だ成し得ていない０長尺化を
図ってかつ低損失化を実現するためには、散乱体の発生
の少ないプリフォームを作製するプロセスの開発が要望
されている現状にある。
本発明は前述した現状に鑑みてなされたものであり、そ
の目的は、低粘性のガラスを用いる光フアイバ用プリフ
ォームの製造にあたって、長尺かつ低損失な光フアイバ
作製のだめのプリフォームの制欲方法を提供することば
ある。
の目的は、低粘性のガラスを用いる光フアイバ用プリフ
ォームの製造にあたって、長尺かつ低損失な光フアイバ
作製のだめのプリフォームの制欲方法を提供することば
ある。
かかる目的を達成するために、本発明では、コア溶融部
および該コア溶融部を取り囲んで配置したクラッド溶融
部からなる溶融部と前記コア溶融部およびクラッド溶融
部にそれぞれ連なる二重構造のキャスティング用ノズル
とを有する二重るつぼを用い、前記コア溶融部およびク
ラッド溶融部でそれぞれ個別に溶融させたコアガラス融
液およびクラッドガラス融液を鋳型に同時にキャステイ
グして固化させ、コアークラッドの導波構造を有するプ
リフォームを形成することを特徴とする。
および該コア溶融部を取り囲んで配置したクラッド溶融
部からなる溶融部と前記コア溶融部およびクラッド溶融
部にそれぞれ連なる二重構造のキャスティング用ノズル
とを有する二重るつぼを用い、前記コア溶融部およびク
ラッド溶融部でそれぞれ個別に溶融させたコアガラス融
液およびクラッドガラス融液を鋳型に同時にキャステイ
グして固化させ、コアークラッドの導波構造を有するプ
リフォームを形成することを特徴とする。
以下、本発明を図面を参照し実施例に基づいて説明する
。
。
実施例１゜
第１Ａ図および第１Ｂ図は本実施例で用いた金製二重る
つぼを示すものである０ここで、１はコア溶融部、２は
コア溶融部１を取り囲んで配置したクラッド溶融部であ
り、両者により金製の二重るつぼ構造を形成する。３は
コア溶融部ｌＶＣ連なるコア融液キャスティングノズル
、４はクラット。
つぼを示すものである０ここで、１はコア溶融部、２は
コア溶融部１を取り囲んで配置したクラッド溶融部であ
り、両者により金製の二重るつぼ構造を形成する。３は
コア溶融部ｌＶＣ連なるコア融液キャスティングノズル
、４はクラット。
溶融部２に連なるクラッド融液キャスティングノズル、
５はクラッド溶融部２の側壁に設けた融液流出防止壁で
ある０ かかる金製二重るつぼを用いてプリフォームを作製する
にあたって、本実施例では、まず、３２．０１８ａＦ２
−３．８８ ＧｄＦ３−６１．１１ ＺｒＦ４−３Ａ／
Ｆ、（ｍ０１％ ）の組成よりなる混合物４１．４２
ｒにＮＨ４Ｆ −ＨＦ ２４ ？を混合したものを第１
図のコア溶融部１に投入した。次に、３０．６９８ａＦ
２−３．７２ ＧｄＦ、 −５８，５９ＺｒＦ４−７Ａ
ＩＦ、 （ｍ０１％）の組成よりなる混合物５８．７２
ｆにＮ１（４Ｆ −ＨＦ ３Ｃ１９を混合したものを
第１図のクラッド溶融部２に投入した。この二重るつぼ
の上に金製のふたを載せてＡｒ雰囲気下で１時間にわた
って４００℃に加熱した。この加熱によりあらかじめ原
料中に混合したＮＨ，Ｆ−ＨＦが分解し、それにより生
じたＨＦガスによって原料中に含まれる酸化物をフッ素
化した。その後さらに９００℃で２時間にわたり二重る
つぼを加熱してコアおよびガラス融液を得た。
５はクラッド溶融部２の側壁に設けた融液流出防止壁で
ある０ かかる金製二重るつぼを用いてプリフォームを作製する
にあたって、本実施例では、まず、３２．０１８ａＦ２
−３．８８ ＧｄＦ３−６１．１１ ＺｒＦ４−３Ａ／
Ｆ、（ｍ０１％ ）の組成よりなる混合物４１．４２
ｒにＮＨ４Ｆ −ＨＦ ２４ ？を混合したものを第１
図のコア溶融部１に投入した。次に、３０．６９８ａＦ
２−３．７２ ＧｄＦ、 −５８，５９ＺｒＦ４−７Ａ
ＩＦ、 （ｍ０１％）の組成よりなる混合物５８．７２
ｆにＮ１（４Ｆ −ＨＦ ３Ｃ１９を混合したものを
第１図のクラッド溶融部２に投入した。この二重るつぼ
の上に金製のふたを載せてＡｒ雰囲気下で１時間にわた
って４００℃に加熱した。この加熱によりあらかじめ原
料中に混合したＮＨ，Ｆ−ＨＦが分解し、それにより生
じたＨＦガスによって原料中に含まれる酸化物をフッ素
化した。その後さらに９００℃で２時間にわたり二重る
つぼを加熱してコアおよびガラス融液を得た。
次に、第２図に示すように、黄銅製の円筒から成りその
中空部内側に金メッキを施した鋳型６を２６０℃に予加
熱し、その中空部内にコア融液およびクラッド融液を二
重るつほのキャスティングノズル３および４からそれぞ
れ同時にキャスティングして流し込んだ。ここで、鋳型
６は縦方向に３つに分割可能であり、リング７および底
リング８により一体化されて固定されている。流し込ま
れたコアおよびクラッド融液９および１０が固化した後
は、す／ダ７および底リング８を外すことにより、鋳型
６を分割して、その内部に形成されでいるプリフォーム
を取り出す。
中空部内側に金メッキを施した鋳型６を２６０℃に予加
熱し、その中空部内にコア融液およびクラッド融液を二
重るつほのキャスティングノズル３および４からそれぞ
れ同時にキャスティングして流し込んだ。ここで、鋳型
６は縦方向に３つに分割可能であり、リング７および底
リング８により一体化されて固定されている。流し込ま
れたコアおよびクラッド融液９および１０が固化した後
は、す／ダ７および底リング８を外すことにより、鋳型
６を分割して、その内部に形成されでいるプリフォーム
を取り出す。
得られたプリフォームは、外径が９φ、コア径が４φ、
長さが２５０闘であった。これにテフロンＦＥＰ管をコ
ートして線引きして得た光ファイバの比屈折率差は０．
２５％、コア径は６７μｍ１クラツド径は１５１μｍで
あった。
長さが２５０闘であった。これにテフロンＦＥＰ管をコ
ートして線引きして得た光ファイバの比屈折率差は０．
２５％、コア径は６７μｍ１クラツド径は１５１μｍで
あった。
この場合に得られた伝送損失特性は第３図の曲線１■に
示すようになり、最低損失値は波長２．１μｍにおいて
６．５ ｄＢ／ｋｉｔであり、光フアイバ全体の散乱損
失が低いため、３００ ｍのファイバ長でも測定可能で
あった。また、コアークラッド界面の形成が空気中の水
蒸気の攻′Ｓを受けずに進行するので、ＯＨ基の混入が
避けられ、３μｍの吸収値はＢｕｉｌｄ −ｉｎ Ｏａ
ｓｔｉｎｇ法等で得られた光ファイバに、１ 比へＥ以下に減少していた。このように、本実施例の二
重るつぼキャスティングはフン化物光ファイバの低損失
化、長尺化およびＯ）Ｉ混入防止に極めて有利なことが
わかった。
示すようになり、最低損失値は波長２．１μｍにおいて
６．５ ｄＢ／ｋｉｔであり、光フアイバ全体の散乱損
失が低いため、３００ ｍのファイバ長でも測定可能で
あった。また、コアークラッド界面の形成が空気中の水
蒸気の攻′Ｓを受けずに進行するので、ＯＨ基の混入が
避けられ、３μｍの吸収値はＢｕｉｌｄ −ｉｎ Ｏａ
ｓｔｉｎｇ法等で得られた光ファイバに、１ 比へＥ以下に減少していた。このように、本実施例の二
重るつぼキャスティングはフン化物光ファイバの低損失
化、長尺化およびＯ）Ｉ混入防止に極めて有利なことが
わかった。
実施例２゜
本実施例で用いた金製二重るつぼの構造を第４Ｎ図〜第
４Ｄ図に示す。こむで、１２はコア溶融部、１３はコア
溶融部１２を取り囲んで配置したクラッド溶融部であり
、両者により金製の二重るつぼ構造を形成する０１４は
コア浴融部１２に連なるコア融液キャスティングノズル
、１５はクラッド溶融部１３に連なるクラッド融液キャ
スティングノズル、１６はコア溶融部１２に対するコア
ガラス混合物原料投入口、１７はクラッド溶融部１３に
対するクラッドガラス混合物原料投入口、１８はノズル
１４および１５のふたである。
４Ｄ図に示す。こむで、１２はコア溶融部、１３はコア
溶融部１２を取り囲んで配置したクラッド溶融部であり
、両者により金製の二重るつぼ構造を形成する０１４は
コア浴融部１２に連なるコア融液キャスティングノズル
、１５はクラッド溶融部１３に連なるクラッド融液キャ
スティングノズル、１６はコア溶融部１２に対するコア
ガラス混合物原料投入口、１７はクラッド溶融部１３に
対するクラッドガラス混合物原料投入口、１８はノズル
１４および１５のふたである。
この実施例で用いた金製二重るつぼは、キャスティング
ノズル１４および１５が原料投入口１７および１８より
上方にあるために大量の原料を溶融させることが可能で
あり、長尺のプリフォームが得られるという利点がある
。
ノズル１４および１５が原料投入口１７および１８より
上方にあるために大量の原料を溶融させることが可能で
あり、長尺のプリフォームが得られるという利点がある
。
実施例１と同様の組成のコアおよびクラッドの混合物原
料をコアガラス混合物原料投入口１６およびクラッドガ
ラス混合物原料投入口１７よりそれぞれコア溶融部１２
およびクラッド溶融部１３に導入して実施例１と同様の
条件で加熱溶融した。
料をコアガラス混合物原料投入口１６およびクラッドガ
ラス混合物原料投入口１７よりそれぞれコア溶融部１２
およびクラッド溶融部１３に導入して実施例１と同様の
条件で加熱溶融した。
次に、ふた１８をはずしてコア融液キャスティングノズ
ル１４およびクラッド融液キャスティングノズル１５よ
り、実施例】と同様に、第２図に示した黄銅製鋳型６に
同時にキャスティングしてプリフォームを得た。
ル１４およびクラッド融液キャスティングノズル１５よ
り、実施例】と同様に、第２図に示した黄銅製鋳型６に
同時にキャスティングしてプリフォームを得た。
このプリフォームより得られた光ファイバの損失特性は
実施例１と同程度の特性を有し、散乱体の発生がやはり
小さいことがわかり、フッ化物光ファイバの低損失かつ
長尺化およびＯＨ混大人防止極めて有利なことがわかっ
た。
実施例１と同程度の特性を有し、散乱体の発生がやはり
小さいことがわかり、フッ化物光ファイバの低損失かつ
長尺化およびＯＨ混大人防止極めて有利なことがわかっ
た。
実施例３゜
本実施例で用いた金製のキャスティングるつぼを第５Ａ
図〜第５Ｅ図に示す。ここで、１９はコアガラス溶融部
、２０はクラッドガラス溶融部、２１はコア融液液溜め
部、２２はクラッド融液液溜め部、２３はコアガラス溶
融部１９とコア融液液溜め部２１との連結管、２４はク
ラッドガラス溶融部２０とクラッド融液液溜め部２２と
の連結管、２５はコア融液液溜め部２１に連なるコア融
液キャスティングノズル、２６はクラッド融液液溜め部
２２に。事なるクラッド融液キャスティングノズル、２
７はノズル２５および２６のふたである。
図〜第５Ｅ図に示す。ここで、１９はコアガラス溶融部
、２０はクラッドガラス溶融部、２１はコア融液液溜め
部、２２はクラッド融液液溜め部、２３はコアガラス溶
融部１９とコア融液液溜め部２１との連結管、２４はク
ラッドガラス溶融部２０とクラッド融液液溜め部２２と
の連結管、２５はコア融液液溜め部２１に連なるコア融
液キャスティングノズル、２６はクラッド融液液溜め部
２２に。事なるクラッド融液キャスティングノズル、２
７はノズル２５および２６のふたである。
この二重るつぼでは、原料が溶融してから液溜め部２１
および２２に流れこむので、原料を溶融する時に溶融部
１９および２０の上部の壁面に刺着する結晶性の散乱体
がキャスティング時にとり込まれず、従って低損失なフ
ァイバが得られる利点がある。
および２２に流れこむので、原料を溶融する時に溶融部
１９および２０の上部の壁面に刺着する結晶性の散乱体
がキャスティング時にとり込まれず、従って低損失なフ
ァイバが得られる利点がある。
実施例１と同様の組成のクラッドおよびコアの混合物を
コアガラス溶融部１９およびクラッドガラス溶融部２０
に導入して実施例１と同様の加熱溶融条件で溶融した。
コアガラス溶融部１９およびクラッドガラス溶融部２０
に導入して実施例１と同様の加熱溶融条件で溶融した。
その後に連結管２３および２４で各融液をコアおよびク
ラッド液溜め部２１および２２にそれぞれ導き、次にふ
た２７をはずしてキャスティングノズル２４および２５
がら、それぞれ、実施例１と同様に、第２図示の黄銅製
鋳型６に同時にキャスティングしてプリフォームを作製
した。
ラッド液溜め部２１および２２にそれぞれ導き、次にふ
た２７をはずしてキャスティングノズル２４および２５
がら、それぞれ、実施例１と同様に、第２図示の黄銅製
鋳型６に同時にキャスティングしてプリフォームを作製
した。
得られたプリフォームは実施例１および２の場合よりも
さらに散乱体が少なく、６００ ｍの光ファィバ長で実
施例１および２と同様の低損失値が得られた。
さらに散乱体が少なく、６００ ｍの光ファィバ長で実
施例１および２と同様の低損失値が得られた。
なお、上述した実施例１，２および３ではるつぼの材質
は金としたが、るつぼを金だけではなく白金で形成して
も同様の結果が得られた。１０００℃以上の高温加熱を
行う場合には白金の方が有効であった。
は金としたが、るつぼを金だけではなく白金で形成して
も同様の結果が得られた。１０００℃以上の高温加熱を
行う場合には白金の方が有効であった。
以上説明したように、本発明によれば、二重るつぼキャ
スティングによってプリフォームを製のするので、フッ
化物ガラスのような低粘性ガラスを用いてプリフォーム
を製造するにあたって、そのキャスティング条件は二重
構造のノズル先端でのガラスの温度と鋳型で決定される
ので、コアークラッドの界面をスムースにかつ一定の条
件で形成でき、しかも寸だ、空気中のＯＨ基のコアーク
ラッドＷ面への攻撃を防ぎながら形成できる。従って、
本発明によれば、均一かつ低散乱で低損失であり、しか
も低ＯＨのフッ化物光ファイバのプリフォーム形成に極
めて有利である。
スティングによってプリフォームを製のするので、フッ
化物ガラスのような低粘性ガラスを用いてプリフォーム
を製造するにあたって、そのキャスティング条件は二重
構造のノズル先端でのガラスの温度と鋳型で決定される
ので、コアークラッドの界面をスムースにかつ一定の条
件で形成でき、しかも寸だ、空気中のＯＨ基のコアーク
ラッドＷ面への攻撃を防ぎながら形成できる。従って、
本発明によれば、均一かつ低散乱で低損失であり、しか
も低ＯＨのフッ化物光ファイバのプリフォーム形成に極
めて有利である。
さらにまた、コアノズルを細径にし、コアおよびクラッ
ドの組成も適当に調節することにより、単一モードから
多モードのステップ型光ファイバを製造したり、あるい
は二重構造ノズルのクラッド融液キャスティングノズル
をコア融液キャスティングノズルに対して長くすること
によりコアおよびクラッド融液の接液部分を長くしてグ
レーデッド型ファイバを製造することも可能である。さ
らにまた、白金製るつＶｆを用いることによって、他の
酸化物ガラスやカルコゲナイドガラスによる光ファイバ
にも本発明を適用することができる。
ドの組成も適当に調節することにより、単一モードから
多モードのステップ型光ファイバを製造したり、あるい
は二重構造ノズルのクラッド融液キャスティングノズル
をコア融液キャスティングノズルに対して長くすること
によりコアおよびクラッド融液の接液部分を長くしてグ
レーデッド型ファイバを製造することも可能である。さ
らにまた、白金製るつＶｆを用いることによって、他の
酸化物ガラスやカルコゲナイドガラスによる光ファイバ
にも本発明を適用することができる。
第１Ａ図および第１Ｂ図は本発明の一実施例で用いた金
製二重るつぼを示す、それぞれ、縦断面図および横断面
図、 第２図は本発明の一実施例におけるキャスティングの説
明図、 第３図は本発明の一実施例で得られたフッ化物光ファイ
バの伝送損失特性曲線図、 第４Ａ図は本発明の他の実施例で用いた金製二重るつぼ
を示す縦断面図、 第４Ｂ図、第４Ｃ図および第４Ｄ図は、それぞれ、第４
Ａ図のＢ−Ｂ線、Ｃ−ａ線およびＤ−Ｄ線面断面図、 第５Ａ図は本発明の更に他の実施例で用いた金製のキャ
スティングるつほを示す縦断面図、第５Ｂ図、第５Ｃ図
、第５Ｄ図および第５Ｅ図は、それぞれ、第５Ａ図のＢ
−Ｂｌ、０−０線。 Ｄ−Ｄ＃ｉｌおよびＥ＝Ｅ線横線面断面図る。 トコア溶融部、 ２・・クラッド溶融部、 ３・・コア融液キャスティングノズル、４・クラッド融
液キャスティングノズル、５・融液流出防止壁、 ６・黄銅製分割鋳型、 ７ リング、 ８−底リング、 ９ コア部、 １０ クラッド部、 １１ 伝送損失曲線、 １２・コア溶融部、 １３・・クラッド溶融部、 １４・コア融液キャスティングノズル、１５ ・クラッ
ド融液キャスティングノズル、１６・コアガラス混合物
原料投入口、 １７・クシラドガラス混合物原料投入口、１８・・ふた
、 １９・・・コアガラス溶融部、 ２０・・クラッドガラス溶融部、 ２１ ・コアガラス液溜め部、 ２２・クラッドガラス液溜め部、 ２３．２４・連結管、 ２５・・コア融液キャスティングノズル、２６・・クラ
ッド融液キャスティングノズル、２７・−ふた。 特許出願人 日本電信電話公社 代理人 弁理士 谷 義−１・曲す 、ｊイ１．”１．： 第３図
製二重るつぼを示す、それぞれ、縦断面図および横断面
図、 第２図は本発明の一実施例におけるキャスティングの説
明図、 第３図は本発明の一実施例で得られたフッ化物光ファイ
バの伝送損失特性曲線図、 第４Ａ図は本発明の他の実施例で用いた金製二重るつぼ
を示す縦断面図、 第４Ｂ図、第４Ｃ図および第４Ｄ図は、それぞれ、第４
Ａ図のＢ−Ｂ線、Ｃ−ａ線およびＤ−Ｄ線面断面図、 第５Ａ図は本発明の更に他の実施例で用いた金製のキャ
スティングるつほを示す縦断面図、第５Ｂ図、第５Ｃ図
、第５Ｄ図および第５Ｅ図は、それぞれ、第５Ａ図のＢ
−Ｂｌ、０−０線。 Ｄ−Ｄ＃ｉｌおよびＥ＝Ｅ線横線面断面図る。 トコア溶融部、 ２・・クラッド溶融部、 ３・・コア融液キャスティングノズル、４・クラッド融
液キャスティングノズル、５・融液流出防止壁、 ６・黄銅製分割鋳型、 ７ リング、 ８−底リング、 ９ コア部、 １０ クラッド部、 １１ 伝送損失曲線、 １２・コア溶融部、 １３・・クラッド溶融部、 １４・コア融液キャスティングノズル、１５ ・クラッ
ド融液キャスティングノズル、１６・コアガラス混合物
原料投入口、 １７・クシラドガラス混合物原料投入口、１８・・ふた
、 １９・・・コアガラス溶融部、 ２０・・クラッドガラス溶融部、 ２１ ・コアガラス液溜め部、 ２２・クラッドガラス液溜め部、 ２３．２４・連結管、 ２５・・コア融液キャスティングノズル、２６・・クラ
ッド融液キャスティングノズル、２７・−ふた。 特許出願人 日本電信電話公社 代理人 弁理士 谷 義−１・曲す 、ｊイ１．”１．： 第３図
Claims (1)
- コア溶融部および該コア溶融部を取り囲んで配置したク
ラッド溶融部からなる溶融部と前記コア溶融部およびク
ラッド溶融部にそれぞれ連なる二重構造のキャスティン
グ用ノズルとを有する二重るつぼを用い、前記コア溶融
部およびクラッド溶融部でそれぞれ個別に溶融させたコ
アガラス融液およびクラッドガラス融液を鋳型に同時に
キャスティングして固化させ、コアークラッドの導波構
造を有するプリフォームを形成することを特徴とする光
フアイバ用プリフォームの製造方法０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3251184A JPS60176938A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 光フアイバ用プリフオ−ムの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3251184A JPS60176938A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 光フアイバ用プリフオ−ムの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60176938A true JPS60176938A (ja) | 1985-09-11 |
| JPS6346011B2 JPS6346011B2 (ja) | 1988-09-13 |
Family
ID=12361004
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3251184A Granted JPS60176938A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | 光フアイバ用プリフオ−ムの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60176938A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU634650B2 (en) * | 1990-09-10 | 1993-02-25 | Corning Incorporated | Casting core/clad glass preforms |
| US6062047A (en) * | 1995-04-19 | 2000-05-16 | Corning Incorporated | Device for manufacturing a rod of a material having a cross-sectional composition gradient |
| FR2841157A1 (fr) * | 2002-06-21 | 2003-12-26 | Umicore Ir Glass | Enceinte reactionnelle pour la preparation de preformes pour fibres optiques |
-
1984
- 1984-02-24 JP JP3251184A patent/JPS60176938A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU634650B2 (en) * | 1990-09-10 | 1993-02-25 | Corning Incorporated | Casting core/clad glass preforms |
| US6062047A (en) * | 1995-04-19 | 2000-05-16 | Corning Incorporated | Device for manufacturing a rod of a material having a cross-sectional composition gradient |
| FR2841157A1 (fr) * | 2002-06-21 | 2003-12-26 | Umicore Ir Glass | Enceinte reactionnelle pour la preparation de preformes pour fibres optiques |
| WO2004000741A1 (fr) * | 2002-06-21 | 2003-12-31 | Umicore | Enceinte reactionnelle et procede pour la préparation de preformes pour fibres optiques |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6346011B2 (ja) | 1988-09-13 |
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