JPH0813693B2 - コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバー - Google Patents
コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバーInfo
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- JPH0813693B2 JPH0813693B2 JP1146624A JP14662489A JPH0813693B2 JP H0813693 B2 JPH0813693 B2 JP H0813693B2 JP 1146624 A JP1146624 A JP 1146624A JP 14662489 A JP14662489 A JP 14662489A JP H0813693 B2 JPH0813693 B2 JP H0813693B2
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- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C25/00—Surface treatment of fibres or filaments made from glass, minerals or slags
- C03C25/10—Coating
- C03C25/42—Coatings containing inorganic materials
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C13/00—Fibre or filament compositions
- C03C13/04—Fibre optics, e.g. core and clad fibre compositions
- C03C13/041—Non-oxide glass compositions
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- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C3/00—Glass compositions
- C03C3/32—Non-oxide glass compositions, e.g. binary or ternary halides, sulfides or nitrides of germanium, selenium or tellurium
- C03C3/321—Chalcogenide glasses, e.g. containing S, Se, Te
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は赤外透過性、及びCO2レーザーのパワー伝送
特性に優れたコアクラッド構造を有するカルコゲナイド
ガラスファイバーに関する。
特性に優れたコアクラッド構造を有するカルコゲナイド
ガラスファイバーに関する。
［従来の技術］ カルコゲナイドガラスは赤外透過性、化学的安定性、
耐熱性に優れた赤外透過材料として知られている。この
ガラスをファイバー状に成形すれば、温度計測や赤外イ
メージ伝送用の導波路に応用できるばかりでなく、CO2
レーザーのエネルギー伝送用導波路としても利用するこ
とができる。カルコゲナイドガラスの中でも特にセレン
系ガラスは結晶化に対する安定性や耐熱性に特に優れて
おり、かつ２〜11μｍの赤外域において吸収率が低いこ
とから、ファイバー用材料として注目されている。
耐熱性に優れた赤外透過材料として知られている。この
ガラスをファイバー状に成形すれば、温度計測や赤外イ
メージ伝送用の導波路に応用できるばかりでなく、CO2
レーザーのエネルギー伝送用導波路としても利用するこ
とができる。カルコゲナイドガラスの中でも特にセレン
系ガラスは結晶化に対する安定性や耐熱性に特に優れて
おり、かつ２〜11μｍの赤外域において吸収率が低いこ
とから、ファイバー用材料として注目されている。
［発明が解決しようとする課題］ 一般に光ファイバーは、中心部のコアガラスとその外
周のコアガラスよりも屈折率の低いクラッドガラスとの
２重構造で形成され、さらにその外周に傷が付かないよ
うに樹脂を被覆することが好ましい。本発明者等は独自
に開発したルツボ紡糸法（J.Nishii,T.Yamashita,T.Yam
agishi,Appl.Phys.Lett.53（1988）553）を用いて、種
々のコアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスフ
ァイバーを提案してきた。特にGeSeTeガラスファイバー
は、CO2レーザーの発振波長である10.6μｍでの損失が
1.5dB/mと低いので該レーザーのパワー伝送用ファイバ
ーとしての応用が期待された。
周のコアガラスよりも屈折率の低いクラッドガラスとの
２重構造で形成され、さらにその外周に傷が付かないよ
うに樹脂を被覆することが好ましい。本発明者等は独自
に開発したルツボ紡糸法（J.Nishii,T.Yamashita,T.Yam
agishi,Appl.Phys.Lett.53（1988）553）を用いて、種
々のコアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスフ
ァイバーを提案してきた。特にGeSeTeガラスファイバー
は、CO2レーザーの発振波長である10.6μｍでの損失が
1.5dB/mと低いので該レーザーのパワー伝送用ファイバ
ーとしての応用が期待された。
しかし、このファイバーを用いて伝送し得るレーザー
パワーは、長さ1mのファイバーの場合、出射パワーでせ
いぜい3W程度であり、出射パワーがそれ以上になると該
ファイバーの伝送路が破壊される。まだ充分解明されて
いないが、破壊の原因は、（１）ガラスの耐熱温度が20
0℃前後と低いために、ファイバーが該耐熱温度以上に
加熱されて容易に軟化すること、（２）GeSeTeガラスの
屈折率が温度の上昇と共に大きく増加する、すなわちdn
/dT（ここでｎ＝ガラスの屈折率、Ｔ＝ガラスの温度）
が大きな正の値（約150×10-5）を示すため、レーザー
パワーの伝送中にファイバーの温度が増加するとレーザ
ービームが自己集束し、パワー密度が局所的に増加する
ことの２つが考えられる。従って、カルコゲナイドガラ
スでより高いCO2レーザーパワーを伝送するためには耐
熱性に優れ、dn/dTが小さいガラスでコアクラッドファ
イバイーを作製する必要がある。
パワーは、長さ1mのファイバーの場合、出射パワーでせ
いぜい3W程度であり、出射パワーがそれ以上になると該
ファイバーの伝送路が破壊される。まだ充分解明されて
いないが、破壊の原因は、（１）ガラスの耐熱温度が20
0℃前後と低いために、ファイバーが該耐熱温度以上に
加熱されて容易に軟化すること、（２）GeSeTeガラスの
屈折率が温度の上昇と共に大きく増加する、すなわちdn
/dT（ここでｎ＝ガラスの屈折率、Ｔ＝ガラスの温度）
が大きな正の値（約150×10-5）を示すため、レーザー
パワーの伝送中にファイバーの温度が増加するとレーザ
ービームが自己集束し、パワー密度が局所的に増加する
ことの２つが考えられる。従って、カルコゲナイドガラ
スでより高いCO2レーザーパワーを伝送するためには耐
熱性に優れ、dn/dTが小さいガラスでコアクラッドファ
イバイーを作製する必要がある。
［課題を解決するための手段］ 本発明に係るコアクラッド構造を有するGe−As−Seガ
ラスファイバーは、コアガラス及びクラッドガラスがゲ
ルマニウム（Ge）、ひ素（As）、セレン（Se）の３元素
から構成されていることを特徴としている。すなわち、
このガラスファイバーは、コア、クラッド共にGeが８〜
28、Asが５〜45at％、Seが40〜70at％の組成範囲のガラ
スで、好ましくはGeが18〜23、Asが15〜38at％、Seが45
〜62at％の組成範囲のガラスで構成されている。
ラスファイバーは、コアガラス及びクラッドガラスがゲ
ルマニウム（Ge）、ひ素（As）、セレン（Se）の３元素
から構成されていることを特徴としている。すなわち、
このガラスファイバーは、コア、クラッド共にGeが８〜
28、Asが５〜45at％、Seが40〜70at％の組成範囲のガラ
スで、好ましくはGeが18〜23、Asが15〜38at％、Seが45
〜62at％の組成範囲のガラスで構成されている。
コアガラス、クラッドガラス共にGeの含有量が高い方
がガラスの耐熱性が上がるので耐レーザーパワー性に対
しては好ましいが、上記限定範囲の上限を越えると、ガ
ラスが結晶化しやすくなり紡糸ができなくなるばかり
か、ガラスが脆くなり、ファイバーに形成できても非常
に折れやすい。また、コアガラス、クラッドガラス共に
Geの含有量が上記限定範囲の下限よりも低くなると、ガ
ラスの耐熱性が悪くなるので、パワー伝送に用いるには
好ましくない。
がガラスの耐熱性が上がるので耐レーザーパワー性に対
しては好ましいが、上記限定範囲の上限を越えると、ガ
ラスが結晶化しやすくなり紡糸ができなくなるばかり
か、ガラスが脆くなり、ファイバーに形成できても非常
に折れやすい。また、コアガラス、クラッドガラス共に
Geの含有量が上記限定範囲の下限よりも低くなると、ガ
ラスの耐熱性が悪くなるので、パワー伝送に用いるには
好ましくない。
さらに、コアガラス、クラッドガラス共にAsの含有量
が上記限定範囲の上限からはずれると、ガラスが結晶化
しやすくなるために紡糸ができなくなり、また上記限定
範囲の下限からはずれると、ガラスが結晶化しやすくな
るとともに波長10.6μｍでの損失が高くなるため、CO2
レーザーのパワー伝送ができなくなる。Seの含有量が上
記限定範囲の下限よりも低くなると、ガラスが結晶化し
やすくなり、紡糸ができなくなる。Seの含有量が上記限
定範囲の上限を越えると、ガラスが結晶化しやすくなり
紡糸ができなくなるばかりか、ガラスの耐熱性が下がる
ので好ましくない。
が上記限定範囲の上限からはずれると、ガラスが結晶化
しやすくなるために紡糸ができなくなり、また上記限定
範囲の下限からはずれると、ガラスが結晶化しやすくな
るとともに波長10.6μｍでの損失が高くなるため、CO2
レーザーのパワー伝送ができなくなる。Seの含有量が上
記限定範囲の下限よりも低くなると、ガラスが結晶化し
やすくなり、紡糸ができなくなる。Seの含有量が上記限
定範囲の上限を越えると、ガラスが結晶化しやすくなり
紡糸ができなくなるばかりか、ガラスの耐熱性が下がる
ので好ましくない。
さらに本発明によるGe−As−Seガラスファイバーは、
コアガラスの組成を Ge＝ｘ、As＝ｙ、Se＝ｚ、かつGe＋As＋Se＝100at％
で表した場合、クラッドガラスの組成が、 ｘ≦Ge≦ｘ＋５、ｙ−10≦As≦ｙ−１、 ｚ＋１≦Se≦ｚ＋10 かつGe＋As＋Se＝100at％ の組成範囲であることによって構成されている。すなわ
ち、コアガラスよりもクラッドガラスの屈折率を下げる
ためにコアガラスのAsの一部をSeに置換する必要があ
る。
コアガラスの組成を Ge＝ｘ、As＝ｙ、Se＝ｚ、かつGe＋As＋Se＝100at％
で表した場合、クラッドガラスの組成が、 ｘ≦Ge≦ｘ＋５、ｙ−10≦As≦ｙ−１、 ｚ＋１≦Se≦ｚ＋10 かつGe＋As＋Se＝100at％ の組成範囲であることによって構成されている。すなわ
ち、コアガラスよりもクラッドガラスの屈折率を下げる
ためにコアガラスのAsの一部をSeに置換する必要があ
る。
AsとSeとの置換量は１〜10at％の範囲、好ましくは１
〜7.5at％の範囲であり、該置換量が1at％よりも低い場
合にはファイバーの開口数が小さくなるため、パワー伝
送の際の光軸調節が困難になり、また、ファイバーの曲
げ損失が増加する。また該置換量が7.5at％以上は開口
数に対してはなんら光学的な意味をもたなくなる。さら
にAsとSeとを置換すると紡糸温度域でのコアガラスとク
ラッドガラスとの粘性が大きく異なる場合が生じるの
で、その場合にはコアガラスのAsの１〜10at％をすべて
Seに置換するのではなく、その一部をGeに置換するのが
好ましく、その置換量の上限は5at％である。該置換量
が5at％よりも多くなると紡糸温度域でのクラッドガラ
スの粘性がコアガラスの粘性よりも高くなるために紡糸
ができなくなる場合がある。
〜7.5at％の範囲であり、該置換量が1at％よりも低い場
合にはファイバーの開口数が小さくなるため、パワー伝
送の際の光軸調節が困難になり、また、ファイバーの曲
げ損失が増加する。また該置換量が7.5at％以上は開口
数に対してはなんら光学的な意味をもたなくなる。さら
にAsとSeとを置換すると紡糸温度域でのコアガラスとク
ラッドガラスとの粘性が大きく異なる場合が生じるの
で、その場合にはコアガラスのAsの１〜10at％をすべて
Seに置換するのではなく、その一部をGeに置換するのが
好ましく、その置換量の上限は5at％である。該置換量
が5at％よりも多くなると紡糸温度域でのクラッドガラ
スの粘性がコアガラスの粘性よりも高くなるために紡糸
ができなくなる場合がある。
［実施例］ 次に本発明の方法を実施例に基づいて、さらに詳細に
説明する。
説明する。
実施例−１ Ge:20at％,As:30at％,Se:50at％の組成からなるコア
ロッドを、Ge:20at％,As:25at％,Se:55at％の組成から
なるクラッドチューブの中に挿入し、これを下部にノズ
ルを有するルツボの中に垂直に設置し、ルツボ内部をア
ルゴンガスで置換した。その後、ルツボの下端近傍のみ
をクラッドチューブ及びコアロッドの粘度が106ボイズ
になる温度まで加熱した。クラッドチューブとコアロッ
ドとが融着し、かつクラッドチューブがルツボ下端のノ
ズルの周囲に均一に融着した後に、クラッドチューブの
周囲を4.5/cm2のあ圧力で加圧すると同時にクラッドチ
ューブとコアロッドとの間隙を102torrに減圧した。
ロッドを、Ge:20at％,As:25at％,Se:55at％の組成から
なるクラッドチューブの中に挿入し、これを下部にノズ
ルを有するルツボの中に垂直に設置し、ルツボ内部をア
ルゴンガスで置換した。その後、ルツボの下端近傍のみ
をクラッドチューブ及びコアロッドの粘度が106ボイズ
になる温度まで加熱した。クラッドチューブとコアロッ
ドとが融着し、かつクラッドチューブがルツボ下端のノ
ズルの周囲に均一に融着した後に、クラッドチューブの
周囲を4.5/cm2のあ圧力で加圧すると同時にクラッドチ
ューブとコアロッドとの間隙を102torrに減圧した。
これらの作業によってクラッドチューブとコアロッド
とは完全に一体化し、ノズルよりコア径650μｍ、クラ
ッド径800μmlのファイバーを連続的に紡糸することが
できた。ファイバーは直ちに樹脂でコーティングした後
にドラムに巻取った。得られたファイバーの透過損失を
第１図に示す。CO2レーザーの発振波長である10.6μｍ
での透過損失は5.0dB/mであった。ファイバーのNAは0.5
であった。ファイバーに用いたガラスのガラス移転点を
示差熱分析計で測定したところ、コアガラスが280℃、
クラッドガラスが275℃であった。またコアガラスの屈
折率の温度依存性を測定したところ、dn/dT＝５×10-5
以下であった。このファイバーを用いてCO2レーザーの
パワー伝送を試みたところ、長さ100cmのファイバーで8
Wの出射パワーを得ることができた。出射パワーが9Wを
越えた時点でファイバーの入射端面が破壊された。これ
は入射端面での反射損失が15％以上であるために端面が
ガラスの耐熱温度以上に加熱されたためであろう。この
端面破壊は端面に無反射膜を施すことによって解決でき
ると思われる。
とは完全に一体化し、ノズルよりコア径650μｍ、クラ
ッド径800μmlのファイバーを連続的に紡糸することが
できた。ファイバーは直ちに樹脂でコーティングした後
にドラムに巻取った。得られたファイバーの透過損失を
第１図に示す。CO2レーザーの発振波長である10.6μｍ
での透過損失は5.0dB/mであった。ファイバーのNAは0.5
であった。ファイバーに用いたガラスのガラス移転点を
示差熱分析計で測定したところ、コアガラスが280℃、
クラッドガラスが275℃であった。またコアガラスの屈
折率の温度依存性を測定したところ、dn/dT＝５×10-5
以下であった。このファイバーを用いてCO2レーザーの
パワー伝送を試みたところ、長さ100cmのファイバーで8
Wの出射パワーを得ることができた。出射パワーが9Wを
越えた時点でファイバーの入射端面が破壊された。これ
は入射端面での反射損失が15％以上であるために端面が
ガラスの耐熱温度以上に加熱されたためであろう。この
端面破壊は端面に無反射膜を施すことによって解決でき
ると思われる。
実施例−２〜３ 第１表に示す組成からなるコアロッド及びクラッドチ
ューブを作成して、実施例−１と同じ手法でコア径650
μｍ、クラッド径800μｍのファイバーを連続的に紡糸
した。得られたファイバーの透過損失を測定したとこ
ろ、10.6μｍでの損失は実施例−２ののファイバーで5.
5dB/m、また実施例−３のファイバーで5.4dB/mが達成さ
れた。ファイバーに用いたガラスのガラス点転移はいず
れのコアガラスあるいはクラッドガラスでも260℃以上
であった。またこれらのファイバー100cmを用いてCO2レ
ーザーのパワー伝送を行ったところ、いずれのファイバ
ーでも7W以上の出射パワーが得られ、いずれの場合にも
入射端面が破壊された。
ューブを作成して、実施例−１と同じ手法でコア径650
μｍ、クラッド径800μｍのファイバーを連続的に紡糸
した。得られたファイバーの透過損失を測定したとこ
ろ、10.6μｍでの損失は実施例−２ののファイバーで5.
5dB/m、また実施例−３のファイバーで5.4dB/mが達成さ
れた。ファイバーに用いたガラスのガラス点転移はいず
れのコアガラスあるいはクラッドガラスでも260℃以上
であった。またこれらのファイバー100cmを用いてCO2レ
ーザーのパワー伝送を行ったところ、いずれのファイバ
ーでも7W以上の出射パワーが得られ、いずれの場合にも
入射端面が破壊された。
比較例−１ Ge:29at％,Se:19at％,Te:52at％の組成からなるコア
ロッドを、Ge:18,As:20at％,Se:32,Te:30at％の組成か
らなるクラッドチューブの中に挿入し、実施例−１と同
じ手法でコア径650μｍ、クラッド径800μｍのファイバ
ーを連続的に紡糸した。得られたファイバーの10、６μ
ｍでの透過損失は1.5dB/mであった。しかし、このファ
イバー100cmを用いてCO2レーザーのパワー伝送を行った
ところ、実施例−１〜３のファイバーに比べると透過損
失が1/3以下であるにもかかわらず、出力が3Wに達した
時点で伝送路が破壊された。破壊された部分のファイバ
ーの断面を反射顕微鏡で観察したところ、コアの一部の
みが溶けた跡が見られ、レザービームの自己集束が生じ
ていると推察された。
ロッドを、Ge:18,As:20at％,Se:32,Te:30at％の組成か
らなるクラッドチューブの中に挿入し、実施例−１と同
じ手法でコア径650μｍ、クラッド径800μｍのファイバ
ーを連続的に紡糸した。得られたファイバーの10、６μ
ｍでの透過損失は1.5dB/mであった。しかし、このファ
イバー100cmを用いてCO2レーザーのパワー伝送を行った
ところ、実施例−１〜３のファイバーに比べると透過損
失が1/3以下であるにもかかわらず、出力が3Wに達した
時点で伝送路が破壊された。破壊された部分のファイバ
ーの断面を反射顕微鏡で観察したところ、コアの一部の
みが溶けた跡が見られ、レザービームの自己集束が生じ
ていると推察された。
比較例−２〜５ 第１表に示す組成からなるコアロッド及びクラッドチ
ューブの作製を試みたが、比較例２〜３の材料ではGeSe
2結晶が、また比較例４〜５の材料ではAsまたはSeの結
晶が析出しやすいため、良質なファイバーの製造が困難
だった。
ューブの作製を試みたが、比較例２〜３の材料ではGeSe
2結晶が、また比較例４〜５の材料ではAsまたはSeの結
晶が析出しやすいため、良質なファイバーの製造が困難
だった。
比較例−６ Ge:20at％,As:30at％,Se:50at％の組成からなるガラ
スロッドを、Ge:20at％,As:17at％,Se:63at％の組成か
らなるクラッドチューブの中に挿入し、実施例−１と同
じ手法で紡糸を試みた。しかし、コアガラスの軟化点が
クラッドガラスの軟化点よりも20℃以上高いため、安定
した紡糸ができなかった。
スロッドを、Ge:20at％,As:17at％,Se:63at％の組成か
らなるクラッドチューブの中に挿入し、実施例−１と同
じ手法で紡糸を試みた。しかし、コアガラスの軟化点が
クラッドガラスの軟化点よりも20℃以上高いため、安定
した紡糸ができなかった。
［発明の効果］ 本発明によれば、コラ・クラッド構造を有し、赤外透
過性に優れ、かつ耐熱温度が高いGe−As−Seガラスファ
イバーを製造することができる。また、このファイバー
を用いて、CO2レーザーのパワー伝送を行ったところ、
長さ100cmのファイバーの場合、8W以上のパワーが伝送
できた。
過性に優れ、かつ耐熱温度が高いGe−As−Seガラスファ
イバーを製造することができる。また、このファイバー
を用いて、CO2レーザーのパワー伝送を行ったところ、
長さ100cmのファイバーの場合、8W以上のパワーが伝送
できた。
第１図は実施例１のコア・クラッド型ファイバーの透過
損失スペクトルである。
損失スペクトルである。
Claims (2)
- 【請求項１】コア、クラッド共にGeが８〜28at％、Asが
５〜45at％、Seが40〜70at％の組成範囲にあることを特
徴とするコアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラ
スファイバー。 - 【請求項２】コアガラスの組成をGe＝ｘ、As＝ｙ、Se＝
ｚ、かつGe＋As＋Se＝100at％で表した場合、クラッド
ガラスの組成が、 ｘ≦Ge≦ｘ＋５、ｙ−10≦ As≦ｙ−１、 ｚ＋１≦Se≦ｚ＋10、 かつGe＋As＋Se＝100at％ の組成範囲であることを特徴とするコアクラッド構造を
有するカルコゲナイドガラスファイバー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1146624A JPH0813693B2 (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1146624A JPH0813693B2 (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバー |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0312339A JPH0312339A (ja) | 1991-01-21 |
| JPH0813693B2 true JPH0813693B2 (ja) | 1996-02-14 |
Family
ID=15411945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1146624A Expired - Lifetime JPH0813693B2 (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | コアクラッド構造を有するカルコゲナイドガラスファイバー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813693B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7116888B1 (en) * | 2005-04-13 | 2006-10-03 | Corning, Incorporated | Chalcogenide glass for low viscosity extrusion and injection molding |
| DE102014103560A1 (de) | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Schott Corporation | Optisches Binden durch die Verwendung von optischem Glas mit niedrigem Erweichungspunkt für optische IR-Anwendungen und gebildete Produkte |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5935039A (ja) * | 1982-08-18 | 1984-02-25 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 赤外線透過光フアイバ |
-
1989
- 1989-06-12 JP JP1146624A patent/JPH0813693B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0312339A (ja) | 1991-01-21 |
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