JPH03115599A - 電気めっき用通電ロール - Google Patents
電気めっき用通電ロールInfo
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- JPH03115599A JPH03115599A JP25298289A JP25298289A JPH03115599A JP H03115599 A JPH03115599 A JP H03115599A JP 25298289 A JP25298289 A JP 25298289A JP 25298289 A JP25298289 A JP 25298289A JP H03115599 A JPH03115599 A JP H03115599A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D17/00—Constructional parts, or assemblies thereof, of cells for electrolytic coating
Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、電気めっき用通電ロール、詳しくは胴部表面
の耐食性および耐摩耗性の改良された通電ロールに関す
る。
の耐食性および耐摩耗性の改良された通電ロールに関す
る。
連続電気亜鉛めっき等の電気めっきに使用される通電ロ
ールは、ロール胴部スリーブ(その周面に被めっき鋼板
が接触する)の両端に、給電部材であるロールエンドが
焼嵌め等により嵌着された構造を有する。
ールは、ロール胴部スリーブ(その周面に被めっき鋼板
が接触する)の両端に、給電部材であるロールエンドが
焼嵌め等により嵌着された構造を有する。
通電ロールの胴部表面は、通電状態下でのめっき液に対
する腐食抵抗性と、被めっき鋼板の搬送に耐える摩耗抵
抗性等が要求される。
する腐食抵抗性と、被めっき鋼板の搬送に耐える摩耗抵
抗性等が要求される。
従来より、その胴部スリーブとして、「ハステロイC」
合金(16Cr−16Mo −4W−Ni)または「イ
ンコネル625」合金(20Cr−10Mo−4NbN
1)等に代表されるNi基合金からなる遠心鋳造管、ま
たは鍛造加工管が使用されている。
合金(16Cr−16Mo −4W−Ni)または「イ
ンコネル625」合金(20Cr−10Mo−4NbN
1)等に代表されるNi基合金からなる遠心鋳造管、ま
たは鍛造加工管が使用されている。
近時の電気めっき操業条件は、めっきラインの生産性の
向上、めっき鋼板の要求品質の多様化・高度化等の要請
から、例えば、めっき液組成の低pH化、Zn−Feめ
っき等の合金めっき化、高張力鋼板の採用等が進められ
て、また高通電量化、通板速度の高速化が行われる等、
通電ロールの使用条件は多様化・苛酷化の傾向にある。
向上、めっき鋼板の要求品質の多様化・高度化等の要請
から、例えば、めっき液組成の低pH化、Zn−Feめ
っき等の合金めっき化、高張力鋼板の採用等が進められ
て、また高通電量化、通板速度の高速化が行われる等、
通電ロールの使用条件は多様化・苛酷化の傾向にある。
前述した従来のニッケル基合金からなるロール胴部は、
高度な耐食性を有し、また比較的硬質(Hv:約200
前後)であるけれども、上記のめっき操業条件の多様化
・苛酷化に十分に対処し得す、腐食・摩耗による肌あれ
の早期進展に伴う耐用寿命の低下、ロールメンテナンス
の増大等が大きな問題となり、胴部材料の高級化と、適
切な胴部製造方法の開発が強く要請されている。
高度な耐食性を有し、また比較的硬質(Hv:約200
前後)であるけれども、上記のめっき操業条件の多様化
・苛酷化に十分に対処し得す、腐食・摩耗による肌あれ
の早期進展に伴う耐用寿命の低下、ロールメンテナンス
の増大等が大きな問題となり、胴部材料の高級化と、適
切な胴部製造方法の開発が強く要請されている。
本発明は上記要請に応えるべくなされたものである。
(課題を解決するための手段および作用〕本発明の電気
めっき用通電ロールは、その胴部が、Cr:25〜35
%、 Mo:15〜25%、Si:0.1〜2%。
めっき用通電ロールは、その胴部が、Cr:25〜35
%、 Mo:15〜25%、Si:0.1〜2%。
残部実質的にN1(Niの一部は10%以下のFeで置
換されてよい)である焼結合金からなる表面層を有する
ことを特徴としている。
換されてよい)である焼結合金からなる表面層を有する
ことを特徴としている。
本発明の通電ロールの胴部表面層を形成する焼結合金は
、所望によりそのNiの一部が下記(a)および(b)
のいずれか一方または両方の群から選ばれる元素を以て
置換された化学組成が与えられる。
、所望によりそのNiの一部が下記(a)および(b)
のいずれか一方または両方の群から選ばれる元素を以て
置換された化学組成が与えられる。
(a)W:0.1〜5%、Cu:0.1〜5%、Nb:
0.1〜5%、V:0.1〜5%のいずれか1種ないし
2種以上の元素。但し、2種以上の元素が選択される場
合の合計量は5%を上限とする。
0.1〜5%、V:0.1〜5%のいずれか1種ないし
2種以上の元素。但し、2種以上の元素が選択される場
合の合計量は5%を上限とする。
(ハ)Ti:0.1〜2%、Al:0.1〜2%、 C
o:0.1〜5%のいずれか1種ないし2種以上の元素
。但し、TiおよびAIが同時に選択される場合の両者
の合計量は2%を上限とする。
o:0.1〜5%のいずれか1種ないし2種以上の元素
。但し、TiおよびAIが同時に選択される場合の両者
の合計量は2%を上限とする。
本発明の通電ロールの胴部表面層を形成する焼結合金の
成分限定理由は次のとおりである。
成分限定理由は次のとおりである。
Cr:25〜35%
Crは基地に固溶して耐食性を高め、殊に耐硫酸腐食性
の向上に著効を示す。その効果は、25%以上の添加に
より現れる。また、耐食性改存効果にとどまらず、金属
間化合物(NitMoh等)の生成を助長し、その微細
分散効果として耐摩耗性の向上に寄与する。添加増量に
よりその効果は増大するが、35%をこえる多量添加は
、金属間化合物の過剰生成に伴う脆弱化を招き、焼結後
の冷却過程における割れを生じ易くなるので35%を上
限とする。
の向上に著効を示す。その効果は、25%以上の添加に
より現れる。また、耐食性改存効果にとどまらず、金属
間化合物(NitMoh等)の生成を助長し、その微細
分散効果として耐摩耗性の向上に寄与する。添加増量に
よりその効果は増大するが、35%をこえる多量添加は
、金属間化合物の過剰生成に伴う脆弱化を招き、焼結後
の冷却過程における割れを生じ易くなるので35%を上
限とする。
Mo : 15〜25%
Moは、前記Crと同様に基地中に固溶して耐食性を高
める効果を有する。その効果は、特に局部腐食(ピンホ
ール状腐食)の抵抗性改善の点において顕著である。ま
た、金属間化合物(N i q M o b等)を形成
し、耐摩耗性を高める。これらの効果を得るために少な
くとも15%の添加を必要とする。
める効果を有する。その効果は、特に局部腐食(ピンホ
ール状腐食)の抵抗性改善の点において顕著である。ま
た、金属間化合物(N i q M o b等)を形成
し、耐摩耗性を高める。これらの効果を得るために少な
くとも15%の添加を必要とする。
しかし、25%をこえるとその効果はほぼ飽和し、また
それ以上の添加は、金属間化合物の過剰生成に伴い脆弱
化をきたすので、25%を上限とする。
それ以上の添加は、金属間化合物の過剰生成に伴い脆弱
化をきたすので、25%を上限とする。
S i : 0.1〜2%
Stは金属間化合物の生成を助長し、耐摩耗性の向上に
寄与する。この効果は0.1%の添加により現れ、添加
増量に伴ってその効果を増すが、その反面、金属間化合
物の生成量の増大による脆弱化を招き、また耐食性の低
下をきたす。このため、2%を上限とする。
寄与する。この効果は0.1%の添加により現れ、添加
増量に伴ってその効果を増すが、その反面、金属間化合
物の生成量の増大による脆弱化を招き、また耐食性の低
下をきたす。このため、2%を上限とする。
Fe:10%以下
FeはNiと同等の作用を有する元素であり、 N i
の一部をFeで置換することができる。Feの置換によ
り材料コストは低減する。Feの置換量を増加する程、
コスト的に有利となるが、10%を越えると、σ相等の
析出に伴い耐食性の低下および脆弱化をみる。このため
、10%を上限とする。
の一部をFeで置換することができる。Feの置換によ
り材料コストは低減する。Feの置換量を増加する程、
コスト的に有利となるが、10%を越えると、σ相等の
析出に伴い耐食性の低下および脆弱化をみる。このため
、10%を上限とする。
Ni : Ba1
Njは合金の基地を構成し、耐食性と延靭性の確保を可
能とする基本元素である。そのNiは、10%以下のF
eと置換してよいことは前述のとおりである。
能とする基本元素である。そのNiは、10%以下のF
eと置換してよいことは前述のとおりである。
上記胴部表面層を構成する焼結合金は、所望により、N
iの一部が以下の元素を以て置換された化学組成が与え
られる。
iの一部が以下の元素を以て置換された化学組成が与え
られる。
w:o、i〜5%、 Cu:0.1〜5%Nb:
0.1〜5%、 V:0.i〜5%W、Cu、N
bおよび■の各元素は、いずれも耐食性の改善に奏効す
る元素であり、その効果はそれぞれ0.1%以上の添加
により得られる。その効果は添加増量に伴って増大する
が、過剰添加は金属間化合物の生成を助長し、脆弱化を
招くと共に、耐食性の低下をきたす原因となる。このた
め各元素とも、上限を5%とし、2種以上の元素を複合
添加する場合の合計量についても5%を上限とする。
0.1〜5%、 V:0.i〜5%W、Cu、N
bおよび■の各元素は、いずれも耐食性の改善に奏効す
る元素であり、その効果はそれぞれ0.1%以上の添加
により得られる。その効果は添加増量に伴って増大する
が、過剰添加は金属間化合物の生成を助長し、脆弱化を
招くと共に、耐食性の低下をきたす原因となる。このた
め各元素とも、上限を5%とし、2種以上の元素を複合
添加する場合の合計量についても5%を上限とする。
Ti:0.1〜2%、Al:0.1〜2%Co : 0
.1〜5% TiおよびA1はそれぞれ基地を固溶強化し、またσ−
Ni基地にN i 3 T i 、 N b 2 A
1等の極微細金属間化物として析出し耐摩耗性を高める
。その効果は、それぞれ0,1%以上の添加によりあら
れれ、添加増量に伴って効果を増すが、多量添加は、金
属間化合物の過剰生成による脆弱化と耐食性の低下を招
くので、それぞれ2%を上限とし、両元素を同時添加す
る場合の合計量も2%を上限とする。
.1〜5% TiおよびA1はそれぞれ基地を固溶強化し、またσ−
Ni基地にN i 3 T i 、 N b 2 A
1等の極微細金属間化物として析出し耐摩耗性を高める
。その効果は、それぞれ0,1%以上の添加によりあら
れれ、添加増量に伴って効果を増すが、多量添加は、金
属間化合物の過剰生成による脆弱化と耐食性の低下を招
くので、それぞれ2%を上限とし、両元素を同時添加す
る場合の合計量も2%を上限とする。
Coもまた金属間化合物の生成を助長し耐摩耗性の向上
に寄与する。この効果は0゜1%以上の添加により得ら
れ、添加増量とともに効果を増すが多量の添加は金属間
化合物の過剰生成とそれに伴う脆弱化および耐食性の低
下を誘起するので5%を越えてはならない。好ましくは
4,5%以下とする。
に寄与する。この効果は0゜1%以上の添加により得ら
れ、添加増量とともに効果を増すが多量の添加は金属間
化合物の過剰生成とそれに伴う脆弱化および耐食性の低
下を誘起するので5%を越えてはならない。好ましくは
4,5%以下とする。
第1図は本発明の通電ロールの胴部スリーブの断面を模
式的に示している。(11)は胴部スリーブ基材、(1
2)はスリーブ基材(11)の外周面に積層形成された
焼結合金からなる表面層である。その胴部スリーブは、
好ましくは熱間静水圧加圧焼結プロセスにより製造され
る。第2図はその工程を示す。スリーブ基体(11)は
、炭素鋼、合金鋼等からなる中空円筒体(例えば遠心鋳
造管材)であり、これにカプセル材(C)を被せ、カプ
セル空間内に、表面層となる焼結原料として、所定の化
学組成に調製された金属粉末(P)(粒径:例えば20
μm以下)を充填すると共に、その金属粉末充填層を脱
気(v)シ真空密封する(CI )(IT )図)。熱
間静水圧加圧焼結における加熱温度は約1050〜12
00’Cの範囲であればよく、加圧力は約700kgf
/d以上とするのがよい。その加熱・加圧下に適当時間
(例えば0.5〜5Hr)保持することにより焼結を達
成する。焼結完了後の冷却は、熱歪みによる割れ防止の
点から約10〜20°C/Hr)程度の緩和な冷却速度
とするのが好ましい。ついでカプセル材(C)を機械加
工で除去(〔■〕図)することにより、スリーブ基体(
11)と焼結合金表面層(12)とからなる胴部スリー
ブ(10)を得る。スリーブ基材(11)と表面層(1
2)との積層界面は、焼結過程で形成された強固な融着
結合関係を有している。その胴部スリーブ(10)の両
端開口部に別途用意したロール軸体(20,20)を嵌
着固定(焼嵌め、溶接等)し、必要ならば更に胴部スリ
ーブ(10)の表面ii (12)に仕上げ機械加工を
加えることにより目的とする通電ロールに仕上げられる
。
式的に示している。(11)は胴部スリーブ基材、(1
2)はスリーブ基材(11)の外周面に積層形成された
焼結合金からなる表面層である。その胴部スリーブは、
好ましくは熱間静水圧加圧焼結プロセスにより製造され
る。第2図はその工程を示す。スリーブ基体(11)は
、炭素鋼、合金鋼等からなる中空円筒体(例えば遠心鋳
造管材)であり、これにカプセル材(C)を被せ、カプ
セル空間内に、表面層となる焼結原料として、所定の化
学組成に調製された金属粉末(P)(粒径:例えば20
μm以下)を充填すると共に、その金属粉末充填層を脱
気(v)シ真空密封する(CI )(IT )図)。熱
間静水圧加圧焼結における加熱温度は約1050〜12
00’Cの範囲であればよく、加圧力は約700kgf
/d以上とするのがよい。その加熱・加圧下に適当時間
(例えば0.5〜5Hr)保持することにより焼結を達
成する。焼結完了後の冷却は、熱歪みによる割れ防止の
点から約10〜20°C/Hr)程度の緩和な冷却速度
とするのが好ましい。ついでカプセル材(C)を機械加
工で除去(〔■〕図)することにより、スリーブ基体(
11)と焼結合金表面層(12)とからなる胴部スリー
ブ(10)を得る。スリーブ基材(11)と表面層(1
2)との積層界面は、焼結過程で形成された強固な融着
結合関係を有している。その胴部スリーブ(10)の両
端開口部に別途用意したロール軸体(20,20)を嵌
着固定(焼嵌め、溶接等)し、必要ならば更に胴部スリ
ーブ(10)の表面ii (12)に仕上げ機械加工を
加えることにより目的とする通電ロールに仕上げられる
。
〔1〕供試ロールの製作
炭素鋼管をスリーブ基材とし、熱間静水圧加圧焼結法に
よりスリーブ基材の外周面に焼結合金層を形成し、その
表面に機械加工を加えて胴部スリーブを得る。その外径
は130mm、胴長は150mm、焼結体表面層の層厚
は5II111である。なお、焼結完了後の冷却は、い
ずれも約15±5 ’C/ Hrの冷却速度とした。
よりスリーブ基材の外周面に焼結合金層を形成し、その
表面に機械加工を加えて胴部スリーブを得る。その外径
は130mm、胴長は150mm、焼結体表面層の層厚
は5II111である。なお、焼結完了後の冷却は、い
ずれも約15±5 ’C/ Hrの冷却速度とした。
各胴部スリーブの表面層の健全性(割れの有無)を検査
すると共に、硬さを測定した。また、別途準備したロー
ル軸を取付けて供試通電ロールとし、第3図の試験めっ
き装置において、Zn−Fe合金電気めっきを行い、胴
部表面層の腐食抵抗性を評価した。試験めっき条件は次
のとおりである。
すると共に、硬さを測定した。また、別途準備したロー
ル軸を取付けて供試通電ロールとし、第3図の試験めっ
き装置において、Zn−Fe合金電気めっきを行い、胴
部表面層の腐食抵抗性を評価した。試験めっき条件は次
のとおりである。
試験めっき条件
第3図において、(1)はめっき浴槽、(3)はめっき
浴液(2)内に設置されたボトムロール、(4)はめっ
き浴上力に設置されたトップゴムロール、(5) (5
)は陽極(鉛、 100mm X 100m111)で
ある。(TR)(TR)は供試ロール(通電ロール)で
あり、めっき浴面上の左右に配置されている。(力は被
めっき鋼板(ステンレス鋼箔、肉厚0.2mm)であり
、トップロール(4)、通電ロール(TR)(TR)お
よびボトムロール(3)に張架し、通電状態下に一定速
度で走行(矢符)させる。試験後、供試ロール表面層の
被めっき鋼板接触域面の腐食による減肉厚さを表面プロ
ファイル計で測定した(但し、5個所測定データを5μ
mピッチで平均化)。
浴液(2)内に設置されたボトムロール、(4)はめっ
き浴上力に設置されたトップゴムロール、(5) (5
)は陽極(鉛、 100mm X 100m111)で
ある。(TR)(TR)は供試ロール(通電ロール)で
あり、めっき浴面上の左右に配置されている。(力は被
めっき鋼板(ステンレス鋼箔、肉厚0.2mm)であり
、トップロール(4)、通電ロール(TR)(TR)お
よびボトムロール(3)に張架し、通電状態下に一定速
度で走行(矢符)させる。試験後、供試ロール表面層の
被めっき鋼板接触域面の腐食による減肉厚さを表面プロ
ファイル計で測定した(但し、5個所測定データを5μ
mピッチで平均化)。
(イ)めっき浴液組成:
ZnS 04 ・7 H2O: 1.50g / i!
、 NazS O4:100g//2. Fe2(
304)+:log#2. ptl:1.2(硫酸で調
整)、液温:60°C (ロ)めっき電流 電流密度:20A/drrfのパルス電流(ON1分間
と0FF3分間の反復) (ハ)通板速度:40m/分 (ニ)試験時間:24時間 各供試ロールの胴部スリーブ表面の化学組成と測定結果
を第1表に示す、Nα1〜14は発明例、No、 ]、
01〜112は比較例である。比較例のうちNo、 I
01は「ハステロイC」相当祠、No、102は「イ
ンコネル625J相当材(いずれも鋳造材)であり、N
o、 103〜112は発明例に類似する化学組成の焼
結合金からなる表面層を有しているが、いずれかの元素
の含有量(下線付)が本発明の規定からはずれている例
である。
、 NazS O4:100g//2. Fe2(
304)+:log#2. ptl:1.2(硫酸で調
整)、液温:60°C (ロ)めっき電流 電流密度:20A/drrfのパルス電流(ON1分間
と0FF3分間の反復) (ハ)通板速度:40m/分 (ニ)試験時間:24時間 各供試ロールの胴部スリーブ表面の化学組成と測定結果
を第1表に示す、Nα1〜14は発明例、No、 ]、
01〜112は比較例である。比較例のうちNo、 I
01は「ハステロイC」相当祠、No、102は「イ
ンコネル625J相当材(いずれも鋳造材)であり、N
o、 103〜112は発明例に類似する化学組成の焼
結合金からなる表面層を有しているが、いずれかの元素
の含有量(下線付)が本発明の規定からはずれている例
である。
第1表に示したように、発明例のロール胴部表面は、従
来の代表的ロール胴部材であるNo、101(ハステロ
イC相当)およびNo、102(インコネル625相当
)と比べて、その腐食減量は約1/10以下とすぐれた
耐食性を有している。また、その硬度を比較すると、N
α101(ハステロイC相当)およびNo、 102(
インコネル625相当)の硬さ(l(v)が200前後
であるのに対し、発明例(Nα1〜14)のそれは30
0を越え著しく硬質である。この硬度(tlv > 3
0(1)は、硬質の被めっき鋼板である高張力鋼板(I
(v :約170〜250)を大きく凌いでいる。なお
、比較例Nα103〜112についてみると、Nα10
3 (Si不足) 、No。
来の代表的ロール胴部材であるNo、101(ハステロ
イC相当)およびNo、102(インコネル625相当
)と比べて、その腐食減量は約1/10以下とすぐれた
耐食性を有している。また、その硬度を比較すると、N
α101(ハステロイC相当)およびNo、 102(
インコネル625相当)の硬さ(l(v)が200前後
であるのに対し、発明例(Nα1〜14)のそれは30
0を越え著しく硬質である。この硬度(tlv > 3
0(1)は、硬質の被めっき鋼板である高張力鋼板(I
(v :約170〜250)を大きく凌いでいる。なお
、比較例Nα103〜112についてみると、Nα10
3 (Si不足) 、No。
106 (Cr不足)およびNo、IO2(Mo不足)
は、硬度および耐食性の改善効果が十分でなく、他方N
o、104 (Si過剰) 、Na105 (Cr過剰
) 、No、108 (Mo過剰)、およびk109
(Fe過剰)では、著しく硬質ではあるが、耐食性が低
く、また焼結合金層が脆いため割れを生じている。また
、WやCO等の選択元素を過剰に含むNα110〜Nα
112についても硬度は十分であるが、耐食性が低(、
かつ割れを生じている。
は、硬度および耐食性の改善効果が十分でなく、他方N
o、104 (Si過剰) 、Na105 (Cr過剰
) 、No、108 (Mo過剰)、およびk109
(Fe過剰)では、著しく硬質ではあるが、耐食性が低
く、また焼結合金層が脆いため割れを生じている。また
、WやCO等の選択元素を過剰に含むNα110〜Nα
112についても硬度は十分であるが、耐食性が低(、
かつ割れを生じている。
〔発明の効果]
本発明の通電ロールの胴部表面はめっき液に対する高耐
食性と、高張力鋼板等の硬質板めっき鋼板を凌ぐ高硬度
を兼ね備えているので、ロール寿命の向上、ロール取替
・再研磨加工等のメンテナンスの軽減、連続電気めっき
操業の生産性向上等の効果が得られ、また平滑美麗な胴
部表面状態が維持されることによりめっき品質の向上・
安定化の効果が得られる。
食性と、高張力鋼板等の硬質板めっき鋼板を凌ぐ高硬度
を兼ね備えているので、ロール寿命の向上、ロール取替
・再研磨加工等のメンテナンスの軽減、連続電気めっき
操業の生産性向上等の効果が得られ、また平滑美麗な胴
部表面状態が維持されることによりめっき品質の向上・
安定化の効果が得られる。
第1図は本発明通電ロールの胴部スリーブの積層構造を
模式的に示す軸方向断面図、第2図CI)〜(III)
は胴部スリーブの製作工程説明図、第3図はめっき試験
要領説明図である。 10:胴部スリーブ、11ニスリーブ基材、12:焼結
合金からなる表面層、20:ロール軸 TR:通電ロー
ル(供試ロール)、2:めっき浴液、5:陽0.7:被
めっき鋼板。
模式的に示す軸方向断面図、第2図CI)〜(III)
は胴部スリーブの製作工程説明図、第3図はめっき試験
要領説明図である。 10:胴部スリーブ、11ニスリーブ基材、12:焼結
合金からなる表面層、20:ロール軸 TR:通電ロー
ル(供試ロール)、2:めっき浴液、5:陽0.7:被
めっき鋼板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ロール胴部の表面層が、Cr:25〜35%、Mo
:15〜25%、Si:0.1〜2%、残部実質的にN
i(Niの一部は10%以下のFeで置換されてよい)
である焼結合金からなることを特徴とする耐食・耐摩耗
性にすぐれた電気めっき用通電ロール。 2、ロール胴部の表面層が、Cr:25〜35%、Mo
:15〜25%、Si:0.1〜2%、およびW:0.
1〜5%、Cu:0.1〜5%、Nb:0.1〜5%、
V:0.1〜0.5%のいずれか1種ないし2種以上、
残部実質的にNi(Niの一部は10%以下のFeで置
換されてよい)である焼結合金からなることを特徴とす
る耐食・耐摩耗性にすぐれた電気めっき用通電ロール。 3、ロール胴部の表面層が、Cr:25〜35%、Mo
:15〜25%、Si:0.1〜2%、およびTi:0
.1〜2%、Al:0.1〜2%、Co:0.1〜5%
のいずれか1種ないし2種以上、残部実質的にNi(N
iの一部は10%以下のFeで置換されてよい)である
焼結合金からなることを特徴とする耐食・耐摩耗性にす
ぐれた電気めっき用通電ロール。 4、ロール胴部の表面層が、Cr:25〜35%、Mo
:15〜25%、Si:0.1〜2%、並びにW:0.
1〜5%、Cu:0.1〜5%、Nb:0.1〜5%、
V:0.1〜0.5%のいずれか1種ないし2種以上、
およびTi:0.1〜2%、Al:0.1〜2%、Co
:0.1〜5%のいずれか1種ないし2種以上、残部実
質的にNi(Niの一部は10%以下のFeで置換され
てよい)である焼結合金からなることを特徴とする耐食
・耐摩耗性にすぐれた電気めっき用通電ロール。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25298289A JPH03115599A (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 電気めっき用通電ロール |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP25298289A JPH03115599A (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 電気めっき用通電ロール |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03115599A true JPH03115599A (ja) | 1991-05-16 |
Family
ID=17244858
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP25298289A Pending JPH03115599A (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 電気めっき用通電ロール |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03115599A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0617173A (ja) * | 1992-07-03 | 1994-01-25 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 電気メッキ用通電ロール |
CN108004433A (zh) * | 2017-10-25 | 2018-05-08 | 广西贵三钜科技有限公司 | 一种发动机喷油嘴节油滤网及其制备方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5928550A (ja) * | 1982-08-07 | 1984-02-15 | Kubota Ltd | 高硬度高耐食性合金 |
JPS6223950A (ja) * | 1985-07-23 | 1987-01-31 | Kubota Ltd | 電気めつき用通電ロ−ル合金 |
JPS62127443A (ja) * | 1985-11-28 | 1987-06-09 | Mitsubishi Metal Corp | 通電ロ−ル用Ni基鋳造合金 |
JPS62136541A (ja) * | 1985-12-06 | 1987-06-19 | Kubota Ltd | 電気めつき通電ロ−ル用合金 |
JPS62136542A (ja) * | 1985-12-06 | 1987-06-19 | Kubota Ltd | 電気めつき通電ロ−ル用合金 |
JPH01301841A (ja) * | 1988-05-30 | 1989-12-06 | Nippon Steel Corp | 金属ストリップの連続電気亜鉛メッキ用通電ロールおよびその製造方法 |
JPH0339436A (ja) * | 1989-07-04 | 1991-02-20 | Kubota Corp | 電気めっき用通電ロール合金 |
-
1989
- 1989-09-27 JP JP25298289A patent/JPH03115599A/ja active Pending
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS5928550A (ja) * | 1982-08-07 | 1984-02-15 | Kubota Ltd | 高硬度高耐食性合金 |
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JPS62136541A (ja) * | 1985-12-06 | 1987-06-19 | Kubota Ltd | 電気めつき通電ロ−ル用合金 |
JPS62136542A (ja) * | 1985-12-06 | 1987-06-19 | Kubota Ltd | 電気めつき通電ロ−ル用合金 |
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JPH0339436A (ja) * | 1989-07-04 | 1991-02-20 | Kubota Corp | 電気めっき用通電ロール合金 |
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CN108004433A (zh) * | 2017-10-25 | 2018-05-08 | 广西贵三钜科技有限公司 | 一种发动机喷油嘴节油滤网及其制备方法 |
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