JPS63199893A - 電気めつき用通電ロ−ル - Google Patents
電気めつき用通電ロ−ルInfo
- Publication number
- JPS63199893A JPS63199893A JP3026787A JP3026787A JPS63199893A JP S63199893 A JPS63199893 A JP S63199893A JP 3026787 A JP3026787 A JP 3026787A JP 3026787 A JP3026787 A JP 3026787A JP S63199893 A JPS63199893 A JP S63199893A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- composite layer
- roll
- sleeve
- corrosion
- matrix
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims abstract description 33
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 24
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 24
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 15
- UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N methylidyneniobium Chemical compound [Nb]#C UNASZPQZIFZUSI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 claims description 4
- 238000007747 plating Methods 0.000 abstract description 10
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 3
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 19
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 9
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 9
- WAIPAZQMEIHHTJ-UHFFFAOYSA-N [Cr].[Co] Chemical compound [Cr].[Co] WAIPAZQMEIHHTJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 6
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 2
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000009924 canning Methods 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 1
- 229910001119 inconels 625 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 description 1
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、腐食および摩耗に対する抵抗性にすぐれた電
気めっき用通電ロールに関する。
気めっき用通電ロールに関する。
連続電気亜鉛めっき等に使用される通電ロールは、基本
的には、第４図に示すように、ロール胴部をなすスリー
ブ（１０）と、その両端に給電部材として嵌着されたロ
ールエンド（２０，２０） とからなる。
的には、第４図に示すように、ロール胴部をなすスリー
ブ（１０）と、その両端に給電部材として嵌着されたロ
ールエンド（２０，２０） とからなる。
上記通電ロールの胴部表面は、強酸性腐食液であるめっ
き液に対する腐食抵抗性と、その表面に接触してめっき
液中を走行する被めっき鋼板（通板材）との摩擦に耐え
る摩耗抵抗性とが要求される。なお、めっき液による腐
食は、通電量との相関が強く、通電量が増加するにつれ
て顕著となる通電腐食である。
き液に対する腐食抵抗性と、その表面に接触してめっき
液中を走行する被めっき鋼板（通板材）との摩擦に耐え
る摩耗抵抗性とが要求される。なお、めっき液による腐
食は、通電量との相関が強く、通電量が増加するにつれ
て顕著となる通電腐食である。
従来、上記通電ロールとして、ＳＵＳ ３１６等のオ
ーステナイト系ステンレス鋼、または「ハステロイＣ」
や「ハステロイＣ−２７６Ｊ等のＮｉ基合金をスリーブ
（胴部）材料とするものが使用されてきた。
ーステナイト系ステンレス鋼、または「ハステロイＣ」
や「ハステロイＣ−２７６Ｊ等のＮｉ基合金をスリーブ
（胴部）材料とするものが使用されてきた。
近時、電気めっき条件は、通電量が従来のｌθ〜１５Ｋ
Ａから４０〜５０ＫＡと高通電量化し、まためっき液は
ｐＨ１〜２と低ｐＨ化し、更に通板速度は従来の１００
ｍ／分程度の速度から、１５０〜２００ｍ／分と高速度
化の傾向にある。
Ａから４０〜５０ＫＡと高通電量化し、まためっき液は
ｐＨ１〜２と低ｐＨ化し、更に通板速度は従来の１００
ｍ／分程度の速度から、１５０〜２００ｍ／分と高速度
化の傾向にある。
このように電気めっき条件が苛酷化するに伴い、ＳＵＳ
３１６等のオーステナイト系ステンレス鋼をスリー
ブ材とする通電ロールでは、めっき液に対する通電腐食
抵抗性が不足し、またその表面硬度もＨｖ１６０程度と
低いため、腐食および摩耗による表面劣化がはやく進む
。他方、「ハステロイＣ」や「ハステロイＣ−２７６Ｊ
等のＮｉ基合金をスリーブ材とする通電ロールは、めっ
き液に対し非常にすぐれた通電腐食抵抗性を有し、また
その表面硬度もＨｖ１９０〜２１０と比較的高いけれど
も、近時の高速通板条件には十分に対応しきれず、殊に
高張力鋼板（Ｈｖ：２００〜２５０）などの硬質の通板
材と接触する場合には、通板材のエツジ部との当接部に
疵がつき易い。
３１６等のオーステナイト系ステンレス鋼をスリー
ブ材とする通電ロールでは、めっき液に対する通電腐食
抵抗性が不足し、またその表面硬度もＨｖ１６０程度と
低いため、腐食および摩耗による表面劣化がはやく進む
。他方、「ハステロイＣ」や「ハステロイＣ−２７６Ｊ
等のＮｉ基合金をスリーブ材とする通電ロールは、めっ
き液に対し非常にすぐれた通電腐食抵抗性を有し、また
その表面硬度もＨｖ１９０〜２１０と比較的高いけれど
も、近時の高速通板条件には十分に対応しきれず、殊に
高張力鋼板（Ｈｖ：２００〜２５０）などの硬質の通板
材と接触する場合には、通板材のエツジ部との当接部に
疵がつき易い。
このため、従来の通電ロールは、１〜２週間の短い周期
でロール胴部表面の再研磨加工を行わねばならず、その
ロールの取替えと再研磨加工に多大の労力とコストを費
やしているのが実情である。
でロール胴部表面の再研磨加工を行わねばならず、その
ロールの取替えと再研磨加工に多大の労力とコストを費
やしているのが実情である。
本発明は上記問題を解決するための改良された通電ロー
ルを提供するものである。
ルを提供するものである。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の電
気めっき用通電ロールは、そのロール胴部表面が、Ｎｉ
基耐食合金マトリックスと、該マトリックスに分散相と
して混在する１０〜７０重量％の炭化ニオブ粒子とから
なる複合層により被覆されていることを特徴としている
。
気めっき用通電ロールは、そのロール胴部表面が、Ｎｉ
基耐食合金マトリックスと、該マトリックスに分散相と
して混在する１０〜７０重量％の炭化ニオブ粒子とから
なる複合層により被覆されていることを特徴としている
。
第１図は本発明通電ロールを示している。そのロール胴
部（１０）はスリーブ基材（１１）とその表面を被覆す
る複合層（１２）とが両者の界面で接合一体化した積層
構造を有している。
部（１０）はスリーブ基材（１１）とその表面を被覆す
る複合層（１２）とが両者の界面で接合一体化した積層
構造を有している。
ロール胴部の複合層は、めっき液に対する通電腐食抵抗
性を確保するために、そのマトリックスとして次のごと
きＮｉ基耐食合金が好ましく用いられる。
性を確保するために、そのマトリックスとして次のごと
きＮｉ基耐食合金が好ましく用いられる。
Ｃｒ：１５〜１８％、Ｍｏ：１６〜１８％、Ｗ ： ３
．５〜５．５％、Ｆｅ：４．５〜７％、Ｃｏ：２．５％
以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃ：０．１５
％以下、残部Ｎｉ （ｒハステロイＣ」相当）、Ｃｒ
： １４〜１７％、Ｍｏ：１５〜１７％、Ｗ：３〜４
．５％、 Ｆｅ：４〜７％、Ｃｏ：２．５％以下、Ｓｉ
：０．０５％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃ：０．０２％以
下、残部Ｎ１（ｒハステロイＣ−２７６Ｊ相当）、Ｃｒ
：２０〜２３％、Ｍｏ：８〜１０％、Ｆｅ：５％以下、
Ｎｂ：３．１５〜４．１５％、Ｃ：Ｑ、１％以下、Ｍｎ
：０．５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ａｌ：０．４％
以下、Ｔｉ：０．４％以下、残部Ｎｉ （ｒインコネ
ル６２５」相当）、 Ｃｒ ： ４５〜４７％、ＭＯ：２〜３％、Ｎｂ：１．
４〜１．７％、残部Ｎ ｉ ％ Ｃｒ：２３〜２５％、Ｍｏ：６〜８％、Ｗ：３〜４％、
Ｎ ｉ ： ４０〜４２％、残部Ｆ１３゜上記Ｎｉ基耐
食合金マトリックスに分散相として混在する炭化ニオブ
粒子（Ｎ ｂ Ｃ）の粒径は特に限定されないが、粒径
の大きなものを用いると、肉盛溶接等による複合層形成
時の粒成長による粗大化、複合組織の不均一化等により
、分散強化の効果が損なわれ、また割れが発生し易くな
る。粒径が５０〜２００βｍの範囲のものを用いれば、
そのような不都合はなく、良好な分散強化の効果を得る
ことができる。
．５〜５．５％、Ｆｅ：４．５〜７％、Ｃｏ：２．５％
以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃ：０．１５
％以下、残部Ｎｉ （ｒハステロイＣ」相当）、Ｃｒ
： １４〜１７％、Ｍｏ：１５〜１７％、Ｗ：３〜４
．５％、 Ｆｅ：４〜７％、Ｃｏ：２．５％以下、Ｓｉ
：０．０５％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃ：０．０２％以
下、残部Ｎ１（ｒハステロイＣ−２７６Ｊ相当）、Ｃｒ
：２０〜２３％、Ｍｏ：８〜１０％、Ｆｅ：５％以下、
Ｎｂ：３．１５〜４．１５％、Ｃ：Ｑ、１％以下、Ｍｎ
：０．５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ａｌ：０．４％
以下、Ｔｉ：０．４％以下、残部Ｎｉ （ｒインコネ
ル６２５」相当）、 Ｃｒ ： ４５〜４７％、ＭＯ：２〜３％、Ｎｂ：１．
４〜１．７％、残部Ｎ ｉ ％ Ｃｒ：２３〜２５％、Ｍｏ：６〜８％、Ｗ：３〜４％、
Ｎ ｉ ： ４０〜４２％、残部Ｆ１３゜上記Ｎｉ基耐
食合金マトリックスに分散相として混在する炭化ニオブ
粒子（Ｎ ｂ Ｃ）の粒径は特に限定されないが、粒径
の大きなものを用いると、肉盛溶接等による複合層形成
時の粒成長による粗大化、複合組織の不均一化等により
、分散強化の効果が損なわれ、また割れが発生し易くな
る。粒径が５０〜２００βｍの範囲のものを用いれば、
そのような不都合はなく、良好な分散強化の効果を得る
ことができる。
複合層内の炭化ニオブ粒子の占める割合（混合比率）は
複合層の硬度・耐摩耗性に大きく反映する。第２図は、
炭化ニオブ粒子の混合比率（重量％）と複合層の硬度（
Ｈｖ、 １０ｋｓｒ）との関係を示している。供試複合
層は、「ハステロイＣ」合金（Ｃｒ ： １６．０％、
Ｍ ｏ ： １６．５％、ＷＳ２．８％、Ｆｅ：５，０
％、Ｃｏ：１．８％、Ｓｉ：０．２％、Ｍｎ：０．５％
、Ｃ：０．０２％、残部Ｎｉ）の粉末と、炭化ニオブ（
粒子粒径：５０〜２００μｍ）の粉末との粉末混合物を
肉感溶接材料とし、プラズマトランスファーアーク溶接
（ＰＴＡ溶接）により、ロール胴部（炭素鋼製スリーブ
）の周面に形成したものである。
複合層の硬度・耐摩耗性に大きく反映する。第２図は、
炭化ニオブ粒子の混合比率（重量％）と複合層の硬度（
Ｈｖ、 １０ｋｓｒ）との関係を示している。供試複合
層は、「ハステロイＣ」合金（Ｃｒ ： １６．０％、
Ｍ ｏ ： １６．５％、ＷＳ２．８％、Ｆｅ：５，０
％、Ｃｏ：１．８％、Ｓｉ：０．２％、Ｍｎ：０．５％
、Ｃ：０．０２％、残部Ｎｉ）の粉末と、炭化ニオブ（
粒子粒径：５０〜２００μｍ）の粉末との粉末混合物を
肉感溶接材料とし、プラズマトランスファーアーク溶接
（ＰＴＡ溶接）により、ロール胴部（炭素鋼製スリーブ
）の周面に形成したものである。
図示のように、複合層の硬度は、炭化ニオブ粒子の混合
比率（ｗｔ％）と共に直線的に増加する。
比率（ｗｔ％）と共に直線的に増加する。
被めっき鋼板が高張力鋼板（Ｈｖ：約２００〜２５０）
等である場合の高速通板に対する摩耗抵抗性を確保する
ためには、複合層の表面硬度を該通板材のそれと同等以
上にすることが必要である。このために、炭化ニオブ粒
子の混合比率を１０重量％以上とする。これにより、複
合層の表面硬度として、Ｈｖ：約３００以上の高硬度が
確保される。摩耗抵抗性の点からは、炭化ニオブ粒子量
を多くする程有利であるけれども、約７０重量％を越え
ると、複金層の靭性が低くなり、構造部材としての使用
が困難となる。また、複合層形成時の冷却過程でクラン
クが生じ易くなるので、７０重量％を上限とする。
等である場合の高速通板に対する摩耗抵抗性を確保する
ためには、複合層の表面硬度を該通板材のそれと同等以
上にすることが必要である。このために、炭化ニオブ粒
子の混合比率を１０重量％以上とする。これにより、複
合層の表面硬度として、Ｈｖ：約３００以上の高硬度が
確保される。摩耗抵抗性の点からは、炭化ニオブ粒子量
を多くする程有利であるけれども、約７０重量％を越え
ると、複金層の靭性が低くなり、構造部材としての使用
が困難となる。また、複合層形成時の冷却過程でクラン
クが生じ易くなるので、７０重量％を上限とする。
第３図は、上記と同じ供試複合層の層厚方向の硬度分布
を示している。但し、炭化ニオブ粒子の混合比率は３０
重量％であり、肉盛層は、層厚１０ｍを目標として溶接
肉盛したものである。外表面から深さ：約１０ｗの領域
に恒って、ＨＶ ： ４００以上の略均−な硬度を有し
ていることがわかる。
を示している。但し、炭化ニオブ粒子の混合比率は３０
重量％であり、肉盛層は、層厚１０ｍを目標として溶接
肉盛したものである。外表面から深さ：約１０ｗの領域
に恒って、ＨＶ ： ４００以上の略均−な硬度を有し
ていることがわかる。
第１表は、前記と同じように「ハステロイＣ」合金粉末
と炭化ニオブ粒子（粒径：５０〜２００μｍ）の粉末混
合物を用いて溶接肉盛法により形成した複合層について
、硬度、耐通電腐食性および耐摩耗性を、従来のロール
胴部材料である「ハステロイＣ」合金および５ＵＳ３１
６ステンレス鋼と対比して示したものである。各特性値
の測定方法は次のとおりである。
と炭化ニオブ粒子（粒径：５０〜２００μｍ）の粉末混
合物を用いて溶接肉盛法により形成した複合層について
、硬度、耐通電腐食性および耐摩耗性を、従来のロール
胴部材料である「ハステロイＣ」合金および５ＵＳ３１
６ステンレス鋼と対比して示したものである。各特性値
の測定方法は次のとおりである。
（ｉ）耐通電腐食性
通電ロールの実使用条件をシミュレートし、加温した強
酸性腐食液（２３ｇ＃！ Ｈ２ＳＯ４溶液、液温５５
℃）中に、試験片〔被試験面積：１−〕を陰極として、
陽極（Ｐｔ）との間に、ＩＡのパルス電流（０，２秒間
通電−０，２秒間通電停止の繰り返し）を通電し、２４
時間経ｉＦ４後の試験片の腐食減量（ｇ／耐ｈ）を測定
する。
酸性腐食液（２３ｇ＃！ Ｈ２ＳＯ４溶液、液温５５
℃）中に、試験片〔被試験面積：１−〕を陰極として、
陽極（Ｐｔ）との間に、ＩＡのパルス電流（０，２秒間
通電−０，２秒間通電停止の繰り返し）を通電し、２４
時間経ｉＦ４後の試験片の腐食減量（ｇ／耐ｈ）を測定
する。
（ｉｉ ）耐腐食摩耗性
回転輪（ＳＧＰ １００Ａ炭素鋼、回転速度４０ｒｐ
ｍ）を相手材とし、その周面に試験片（１５Ｘ １５
Ｘ １０゜龍〕を、２ ｋｇの押付力で押付けると共に
、その摺接部にめっき液０５０ｇ／Ｉ！Ｚ ｆｉ Ｓ
０４−７ Ｈ２Ｏ。
ｍ）を相手材とし、その周面に試験片（１５Ｘ １５
Ｘ １０゜龍〕を、２ ｋｇの押付力で押付けると共に
、その摺接部にめっき液０５０ｇ／Ｉ！Ｚ ｆｉ Ｓ
０４−７ Ｈ２Ｏ。
１００ｇ／１ＮａｚＳＯ４，２３ｇ／７７ＨｚｓＯ，）
を供給して腐食性湿潤環境とし、７日間（１６８時間）
経過後の試験片の摩耗減量（■）を測定する。
を供給して腐食性湿潤環境とし、７日間（１６８時間）
経過後の試験片の摩耗減量（■）を測定する。
第１表に示すように、本発明ロールの胴部表面を被覆す
る複合層は、摩耗減量が５ＵＳ３１６ステンレス鋼の約
１／２０、「ハステロイＣ」合金の約１／１０、またそ
の通電腐食減量は、５ＵＳ３１６ステンレス鋼の約１
／１００とｉｔで、「ハステロイＣ」合金と同等のレベ
ルにあり、通電腐食抵抗性および摩耗抵抗性ともに卓抜
している。
る複合層は、摩耗減量が５ＵＳ３１６ステンレス鋼の約
１／２０、「ハステロイＣ」合金の約１／１０、またそ
の通電腐食減量は、５ＵＳ３１６ステンレス鋼の約１
／１００とｉｔで、「ハステロイＣ」合金と同等のレベ
ルにあり、通電腐食抵抗性および摩耗抵抗性ともに卓抜
している。
本発明の通電ロールの製作工程の例を説明すると、まず
炭素鋼あるいはステンレス鋼などの適宜の材料からなる
中空円筒体を遠心力鋳造し、その中空円筒体に一次粗機
械加工を加えてスリーブ基材（工１）となし、その外周
面に、Ｎｉ基基金食合金粉末炭化ニオブ粉末との混合粉
末を供給しながら、ＰＴＡ溶接等を利用した肉盛溶接法
により、所定の層厚を有する複合層（１２）を形成する
。複合層の層厚は、約３〜５ｆｉ程度であればよいが、
所望により約１０鰭の厚い層厚を形成することも可能で
ある。複合層（工２）を形成したのち、スリーブ基材の
両端の開口部に、別途準備したロールエンド（２ｏ。
炭素鋼あるいはステンレス鋼などの適宜の材料からなる
中空円筒体を遠心力鋳造し、その中空円筒体に一次粗機
械加工を加えてスリーブ基材（工１）となし、その外周
面に、Ｎｉ基基金食合金粉末炭化ニオブ粉末との混合粉
末を供給しながら、ＰＴＡ溶接等を利用した肉盛溶接法
により、所定の層厚を有する複合層（１２）を形成する
。複合層の層厚は、約３〜５ｆｉ程度であればよいが、
所望により約１０鰭の厚い層厚を形成することも可能で
ある。複合層（工２）を形成したのち、スリーブ基材の
両端の開口部に、別途準備したロールエンド（２ｏ。
２０）を境域めし、適所を溶接（Ｗ）により接合したう
え、胴部表面に研磨加工を加え、更に仕上げ加工を施す
ことにより第１図に示すごとき通電ロールに仕上げられ
る。
え、胴部表面に研磨加工を加え、更に仕上げ加工を施す
ことにより第１図に示すごとき通電ロールに仕上げられ
る。
なお、複合層（１２）の形成は、前記のように溶接法に
よるほか、例えば溶射法を用いることもでき、あるいは
焼結形成の手法を利用し、スリーブ基材（１１）のまわ
りに円筒状キャニング材を外嵌してスリーブ基材（１１
）とキャニング材との空間にＮｉ基合金粉末と炭化ニオ
ブ粉末との混合粉末を充填したうえ、ホットプレス、熱
間静水圧加圧焼結等の焼結処理に付して複合層を形成す
ることもできる。
よるほか、例えば溶射法を用いることもでき、あるいは
焼結形成の手法を利用し、スリーブ基材（１１）のまわ
りに円筒状キャニング材を外嵌してスリーブ基材（１１
）とキャニング材との空間にＮｉ基合金粉末と炭化ニオ
ブ粉末との混合粉末を充填したうえ、ホットプレス、熱
間静水圧加圧焼結等の焼結処理に付して複合層を形成す
ることもできる。
本発明の通電ロールは、めっき液に対する通電腐食抵抗
性および腐食摩耗抵抗性にすぐれた複合層によりロール
胴部表面が被覆されているので、高通電量・高速通板の
めっき操業条件において、従来のステンレス鋼、または
「ハステロイ」合金製ロールを凌ぐすぐれた耐用寿命を
保証し、長期に恒って、平滑美麗な表面状態を保持する
。従って、ロールの取替え頻度が減少し、ロールの再研
磨加エコストが節減されると共に、安定した連続電気め
っき操業を維持することができ、更にはめつき製品の品
質向上効果も得られる。
性および腐食摩耗抵抗性にすぐれた複合層によりロール
胴部表面が被覆されているので、高通電量・高速通板の
めっき操業条件において、従来のステンレス鋼、または
「ハステロイ」合金製ロールを凌ぐすぐれた耐用寿命を
保証し、長期に恒って、平滑美麗な表面状態を保持する
。従って、ロールの取替え頻度が減少し、ロールの再研
磨加エコストが節減されると共に、安定した連続電気め
っき操業を維持することができ、更にはめつき製品の品
質向上効果も得られる。
第１図は本発明通電ロールの一部切欠正面図、第２図は
複合層の炭化ニオブ粒子混合比率と表面硬さの関係を示
すグラフ、第３図は複合層の層厚方向の硬度分布を示す
グラフ、第４図は従来の通電ロールの一部切欠正面図で
ある。 １０：ロール胴部（スリーブ）、１１ニスリーブ基材、
１２：複合層。
複合層の炭化ニオブ粒子混合比率と表面硬さの関係を示
すグラフ、第３図は複合層の層厚方向の硬度分布を示す
グラフ、第４図は従来の通電ロールの一部切欠正面図で
ある。 １０：ロール胴部（スリーブ）、１１ニスリーブ基材、
１２：複合層。
Claims (1)
- （１）ロール胴部表面が、Ｎｉ基耐食合金マトリックス
と、該マトリックスに分散相として混在する１０〜７０
重量％の炭化ニオブ粒子とからなる複合層により被覆さ
れていることを特徴とする耐食性・耐摩耗性にすぐれた
電気めっき用通電ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3026787A JPS63199893A (ja) | 1987-02-12 | 1987-02-12 | 電気めつき用通電ロ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3026787A JPS63199893A (ja) | 1987-02-12 | 1987-02-12 | 電気めつき用通電ロ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63199893A true JPS63199893A (ja) | 1988-08-18 |
Family
ID=12298925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3026787A Pending JPS63199893A (ja) | 1987-02-12 | 1987-02-12 | 電気めつき用通電ロ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63199893A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2919511A1 (fr) * | 2007-07-30 | 2009-02-06 | Snecma Propulsion Solide Sa | Rouleau composite thermostructural |
| JP2015224385A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-14 | アイセイハード株式会社 | ＮｂＣ分散強化型ハステロイ系合金とその製造方法、耐腐食性・耐摩耗性表面肉盛溶接層を備えた鋼材とその製造方法、並びに冷間工具 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5964796A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-12 | Kawasaki Steel Corp | 電気めつきライン用コンダクタロ−ル |
-
1987
- 1987-02-12 JP JP3026787A patent/JPS63199893A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5964796A (ja) * | 1982-09-30 | 1984-04-12 | Kawasaki Steel Corp | 電気めつきライン用コンダクタロ−ル |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2919511A1 (fr) * | 2007-07-30 | 2009-02-06 | Snecma Propulsion Solide Sa | Rouleau composite thermostructural |
| JP2015224385A (ja) * | 2014-05-30 | 2015-12-14 | アイセイハード株式会社 | ＮｂＣ分散強化型ハステロイ系合金とその製造方法、耐腐食性・耐摩耗性表面肉盛溶接層を備えた鋼材とその製造方法、並びに冷間工具 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06172958A (ja) | 基板の耐食耐摩耗性の改善法 | |
| JPS6117912B2 (ja) | ||
| JP2007277675A (ja) | 電気メッキ用コンダクターロール | |
| JPS63199893A (ja) | 電気めつき用通電ロ−ル | |
| JPS63199892A (ja) | 電気めつき用通電ロ−ル | |
| US20100126878A1 (en) | Method for Electrolytic Stripping of Spray Metal Coated Substrate | |
| JP2993773B2 (ja) | 電気めっきライン用コンダクタロ−ル及びその製造方法 | |
| CN109622973A (zh) | 一种耐磨性不锈钢合金涂层的制备工艺 | |
| JPS63103097A (ja) | 電気めつき用コンダクトロ−ル | |
| JPS62136544A (ja) | 電気めつき通電ロ−ル用合金 | |
| CN110819934A (zh) | 耐微生物腐蚀TiN/Ti陶瓷金属复合涂层的制备方法 | |
| JPH0261051A (ja) | 材料の表面被覆法及びその表面被覆法に用いる溶射材料 | |
| JPH10121221A (ja) | 耐摩耗性・耐食性金属部材 | |
| JPH1071454A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| KR100384455B1 (ko) | 내마모 및 내식성이 우수한 플라즈마 분말육성 용접방법 | |
| JPS62136546A (ja) | 電気めつき通電ロ−ル用合金 | |
| JP2597105B2 (ja) | 銅部材表面硬化方法 | |
| JPS62136541A (ja) | 電気めつき通電ロ−ル用合金 | |
| JPS62207534A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| JPH02301594A (ja) | 表面処理用通電ロール | |
| JPH08225911A (ja) | 耐久性に優れる溶射被覆電極およびその製造方法 | |
| JPH08269787A (ja) | 耐食性、耐摩耗性に優れたＮｉめっき用コンダクタロール | |
| JP2002180287A (ja) | Ｃｒめっきライン用コンダクタロール及びその製造方法 | |
| JPH03115599A (ja) | 電気めっき用通電ロール | |
| JPH0261019A (ja) | 高強度電気メッキ用通電ロール |