JPH02301594A - 表面処理用通電ロール - Google Patents
表面処理用通電ロールInfo
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- JPH02301594A JPH02301594A JP12156889A JP12156889A JPH02301594A JP H02301594 A JPH02301594 A JP H02301594A JP 12156889 A JP12156889 A JP 12156889A JP 12156889 A JP12156889 A JP 12156889A JP H02301594 A JPH02301594 A JP H02301594A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D17/00—Constructional parts, or assemblies thereof, of cells for electrolytic coating
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、表面処理用通電ロールに係り、詳しくは、腐
食および摩耗に対する抵抗性にＰＪれた、鋼ストリップ
を電解研摩する際に用いる通電ロールに関するものであ
る。
食および摩耗に対する抵抗性にＰＪれた、鋼ストリップ
を電解研摩する際に用いる通電ロールに関するものであ
る。
〈従来の技術〉
鋼ストリップを連続的に電解槽に通板しながら、電解槽
に設けられた陰極板と鋼ストリップとの間にｉ電させて
鋼ストリップを電解研摩するために、１１１ｔロールを
用いて給電することは、従来から一般的に採用されてい
るところである。
に設けられた陰極板と鋼ストリップとの間にｉ電させて
鋼ストリップを電解研摩するために、１１１ｔロールを
用いて給電することは、従来から一般的に採用されてい
るところである。
このような通電ロールは腐食性雰囲気に設置されるため
、耐食性・耐摩耗性が要求されるので、従来においては
、第３図に示すように、鉄芯ロール７にＣｕメッキ層８
を介して硬質Ｃｒメッキ層９を設けたロールが使用され
ていた（特開昭６２−Ｅ１９８９５号公報参照）。
、耐食性・耐摩耗性が要求されるので、従来においては
、第３図に示すように、鉄芯ロール７にＣｕメッキ層８
を介して硬質Ｃｒメッキ層９を設けたロールが使用され
ていた（特開昭６２−Ｅ１９８９５号公報参照）。
これとは別に、最近は第４図に示すように鉄芯ロール７
にスリーブ（シェル）ＩＯとして５ＵＳ３１６等のオー
ステナイト系ステンレス鋼、またはｒハステロイＣ」や
「ハステロイＣ−２７６Ｊ等のＮｉ基合金を使用するロ
ールが使用されている（特開昭６３−１９９８９２号公
報参照）、なお、第２．３図において、２１はライニン
グ層である。
にスリーブ（シェル）ＩＯとして５ＵＳ３１６等のオー
ステナイト系ステンレス鋼、またはｒハステロイＣ」や
「ハステロイＣ−２７６Ｊ等のＮｉ基合金を使用するロ
ールが使用されている（特開昭６３−１９９８９２号公
報参照）、なお、第２．３図において、２１はライニン
グ層である。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかし、前述の鉄芯ロールにＣｕメッキ層を介して硬質
Ｃｒメッキ処理を施した第２図の通電ロールは、その耐
用性が充分ではないので、処理ラインのメンテナンス回
数が多くなり生産性の劣化をまねく、また、硬質Ｃｒメ
ンキはメッキ厚が薄い場合は、安定かつ均質なメッキが
得難く、メッキ厚が厚い場合は粗大なりランクが発生し
易くなり、大きいメッキ剥離が発生し易い、加えて、ハ
ロゲン化物浴にて電解研摩する場合には、メッキ剥離が
生じると通電ロール母材（鉄芯）の熔解が起こり問題と
なる。
Ｃｒメッキ処理を施した第２図の通電ロールは、その耐
用性が充分ではないので、処理ラインのメンテナンス回
数が多くなり生産性の劣化をまねく、また、硬質Ｃｒメ
ンキはメッキ厚が薄い場合は、安定かつ均質なメッキが
得難く、メッキ厚が厚い場合は粗大なりランクが発生し
易くなり、大きいメッキ剥離が発生し易い、加えて、ハ
ロゲン化物浴にて電解研摩する場合には、メッキ剥離が
生じると通電ロール母材（鉄芯）の熔解が起こり問題と
なる。
マタ、「ハステロイＣ」、「ハステロイＣ−２７６」等
のＮｉ基合金をスリーブとする通電ロールを、陰極とし
て使用する第３図のものは、腐食摩耗抵抗性に優れた電
気メツキ用通電ロールとなり得るが、ハロゲン化物浴中
にて陽極として使用する場合、Ｎｉ基合金が電解液と電
気化学的な反応を起こし、スリーブ表面に強固な陽極酸
化皮膜が形成される。この酸化皮膜がスリーブ部に形成
されると通電性が著しく低下し、スパークが多発して表
面処理鋼板の外観を著しく劣化させ、製品不良の原因と
なる。
のＮｉ基合金をスリーブとする通電ロールを、陰極とし
て使用する第３図のものは、腐食摩耗抵抗性に優れた電
気メツキ用通電ロールとなり得るが、ハロゲン化物浴中
にて陽極として使用する場合、Ｎｉ基合金が電解液と電
気化学的な反応を起こし、スリーブ表面に強固な陽極酸
化皮膜が形成される。この酸化皮膜がスリーブ部に形成
されると通電性が著しく低下し、スパークが多発して表
面処理鋼板の外観を著しく劣化させ、製品不良の原因と
なる。
また、ハロゲン化物水溶液の中で、特に塩素化物を用い
た場合、耐孔食性と耐隙間腐食性が問題となる０例えば
、５ＬＪＳ３１６の耐孔食性はＮｉ基合金などよりも低
く、電解処理を行う場合は液伝導度を考慮して比較的高
温で行うため、一層孔食電位が低下する（一般に、電解
液温が高くなると、孔食電位が低下し孔食を受けやすく
なる。隙間腐食電位も同様のＩＩＪＩ向を持つ）。
た場合、耐孔食性と耐隙間腐食性が問題となる０例えば
、５ＬＪＳ３１６の耐孔食性はＮｉ基合金などよりも低
く、電解処理を行う場合は液伝導度を考慮して比較的高
温で行うため、一層孔食電位が低下する（一般に、電解
液温が高くなると、孔食電位が低下し孔食を受けやすく
なる。隙間腐食電位も同様のＩＩＪＩ向を持つ）。
従って、オーステナイト系ステンレス鋼スリーブの場合
は、耐孔食性が低いので、ただちに孔食を受はスリーブ
表面の表面形状が乱され、スパークが発生しやすく、ロ
ール寿命がいたって短い。
は、耐孔食性が低いので、ただちに孔食を受はスリーブ
表面の表面形状が乱され、スパークが発生しやすく、ロ
ール寿命がいたって短い。
本発明は、上記の問題を解決したものであり、特にハロ
ゲン化物水溶液中でも腐食および摩耗に対する抵抗性に
優れた電解研摩用通電ロールを提供することを目的とす
る。
ゲン化物水溶液中でも腐食および摩耗に対する抵抗性に
優れた電解研摩用通電ロールを提供することを目的とす
る。
〈課題を解決するための手段〉
第１の発明は、ロール胴部がＮｉ基合金スリーブと、そ
の外周に設けたＣｒメッキ層とからなる表面処理用通電
ロールであり、また、前記Ｎｉ基合金スリーブの表面の
中心線平均粗さＲａが０．５〜３．Ｏｎの範囲にあるこ
とを特徴とするものである。
の外周に設けたＣｒメッキ層とからなる表面処理用通電
ロールであり、また、前記Ｎｉ基合金スリーブの表面の
中心線平均粗さＲａが０．５〜３．Ｏｎの範囲にあるこ
とを特徴とするものである。
第２の発明は、ロール胴部がＮｉ基合金スリーブと、そ
の外周に設けた旧メッキ層と、酸Ｎｉメッキ層の外周に
設けたＣ「メッキ層とからなる表面処理用通電ロールで
あり、また、前記Ｎｉメッキ層の表面の中心線平均粗さ
Ｒａが０．５〜３．０−であることを特徴とするもので
ある。
の外周に設けた旧メッキ層と、酸Ｎｉメッキ層の外周に
設けたＣ「メッキ層とからなる表面処理用通電ロールで
あり、また、前記Ｎｉメッキ層の表面の中心線平均粗さ
Ｒａが０．５〜３．０−であることを特徴とするもので
ある。
〈作 用〉
スリーブは腐食摩耗抵抗性の優れたＮｉ基合金を用いる
。
。
Ｎｉ基合金は、倒木ば、
Ｃｒ：１５〜１８％、Ｍｏ ： １６〜１８％、Ｗ：３
．５〜５．５％、Ｆｅ： ４．５〜７％、Ｃｏ：２．
５％以下、５ｉｌ１％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃ：０．
１５％以下を含有し、残部Ｎｉである合金（「ハステロ
イＣＪ相当）や、Ｃｒ ： １４〜１７％、Ｍｏ ：
１５〜１７％、Ｗ：３〜４．５％、Ｆｅ：４〜７％、Ｃ
ｏ：２．５％以下、Ｓｔ ： ０．０５％以下、Ｍｎ：
１％以下、Ｃ： ０．０２％以下を含有し、残部Ｎｉで
ある合金（［ハステロイＣ−２７６Ｊ相当）や、Ｃｒ
： ２（１〜２３％、Ｍｏ ： ８〜１０％、Ｆｅ：５
％以下、Ｎｂ ： ３．１５〜４．１５％、Ｃ：Ｏ，ｔ
％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ａ
Ｉ＝０．４％以下、Ｔｉ ： ０．４％以下を含有し、
残部Ｎｉである合金（「インコネルＧ２５」相当）が有
利に適用できる。
．５〜５．５％、Ｆｅ： ４．５〜７％、Ｃｏ：２．
５％以下、５ｉｌ１％以下、Ｍｎ：１％以下、Ｃ：０．
１５％以下を含有し、残部Ｎｉである合金（「ハステロ
イＣＪ相当）や、Ｃｒ ： １４〜１７％、Ｍｏ ：
１５〜１７％、Ｗ：３〜４．５％、Ｆｅ：４〜７％、Ｃ
ｏ：２．５％以下、Ｓｔ ： ０．０５％以下、Ｍｎ：
１％以下、Ｃ： ０．０２％以下を含有し、残部Ｎｉで
ある合金（［ハステロイＣ−２７６Ｊ相当）や、Ｃｒ
： ２（１〜２３％、Ｍｏ ： ８〜１０％、Ｆｅ：５
％以下、Ｎｂ ： ３．１５〜４．１５％、Ｃ：Ｏ，ｔ
％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｓｉ：０．５％以下、Ａ
Ｉ＝０．４％以下、Ｔｉ ： ０．４％以下を含有し、
残部Ｎｉである合金（「インコネルＧ２５」相当）が有
利に適用できる。
スリーブの最表面にはＣ「メッキを施す、Ｃ「メッキは
、耐摩耗性付与とＮｉ基合金がハロゲン化液と反応して
絶縁性の反応生成物を生成し、通電性が劣化する欠点を
防止し、通電性を保つのに有効である。
、耐摩耗性付与とＮｉ基合金がハロゲン化液と反応して
絶縁性の反応生成物を生成し、通電性が劣化する欠点を
防止し、通電性を保つのに有効である。
Ｃｒメフキ単相被覆でもスリーブがＮｉ基合金であるた
め、耐腐食性は十分である。 Ｃｒメッキ単相の場合に
は、ｃｒメツニド層にクラックが発生し易く剥離が生じ
る場合があるので、Ｃｒメッキの下地にＮｉメッキを施
すと、クラックの剥離を防止でき、よりロール寿命は延
長できる。これは、Ｃｒメッキの下地にＮｉメッキを施
すと、Ｎｉメッキ上に形成されるＣｒメッキに多数の極
めて微少なりランクを形成させるためであり、腐食の根
源を表面に均一に分散させる効果がある。すなわち、電
解液がこのクランクを介して浸透してＮｉ下地まで達し
ても、ただちにＮｉメッキ層が陽極酸化して電解液によ
る侵食が阻止されＣｒメッキ剥離は起こらないのである
。
め、耐腐食性は十分である。 Ｃｒメッキ単相の場合に
は、ｃｒメツニド層にクラックが発生し易く剥離が生じ
る場合があるので、Ｃｒメッキの下地にＮｉメッキを施
すと、クラックの剥離を防止でき、よりロール寿命は延
長できる。これは、Ｃｒメッキの下地にＮｉメッキを施
すと、Ｎｉメッキ上に形成されるＣｒメッキに多数の極
めて微少なりランクを形成させるためであり、腐食の根
源を表面に均一に分散させる効果がある。すなわち、電
解液がこのクランクを介して浸透してＮｉ下地まで達し
ても、ただちにＮｉメッキ層が陽極酸化して電解液によ
る侵食が阻止されＣｒメッキ剥離は起こらないのである
。
これは、電解液としてハロゲン化物浴を用いて鋼板スト
リップを電解するときに、特に有効である。
リップを電解するときに、特に有効である。
ここで、ハロゲン化物浴とはＦ、 ＣＩ、 Ｂｒ、■を
陰イオンとする酸またはそのアルカリ、アルカリ土類、
その他の金属塩類やアンモニウム塩のうちの水溶性のも
のを示す。
陰イオンとする酸またはそのアルカリ、アルカリ土類、
その他の金属塩類やアンモニウム塩のうちの水溶性のも
のを示す。
次に、スリーブの表面粗度はＣｒメッキを施す前にショ
ツトブラスト等で調整し、中心線平均粗さＲａが０．５
〜３．Ｏｎの範囲とする。 Ｃｒメッキを施す前のスリ
ーブの中心線平均粗さＲａが、Ｒａ＞３．０ ｎである
と、突起が激しいため突起に起因するピッチングが陽極
溶解処理されたストリップ表面に形成され、また、Ｒａ
＜０．５ Ｂであると、異物により生じたスリキズの影
響を受けやすいため、スリーブの表面粗度を上記のよう
に限定した。
ツトブラスト等で調整し、中心線平均粗さＲａが０．５
〜３．Ｏｎの範囲とする。 Ｃｒメッキを施す前のスリ
ーブの中心線平均粗さＲａが、Ｒａ＞３．０ ｎである
と、突起が激しいため突起に起因するピッチングが陽極
溶解処理されたストリップ表面に形成され、また、Ｒａ
＜０．５ Ｂであると、異物により生じたスリキズの影
響を受けやすいため、スリーブの表面粗度を上記のよう
に限定した。
〈実施例〉
本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は、第１の発明の通電ロールの一実施例を示す断
面図である。第１図において、１は左右一対のロール端
部であり、２はロール端部１、■に焼ばめしたＮｉ基合
金スリーブである６ Ｎｉｐミル合金スリーブ外周には
、Ｃｒメッキ層３が設けられている。６はライニング層
である。
面図である。第１図において、１は左右一対のロール端
部であり、２はロール端部１、■に焼ばめしたＮｉ基合
金スリーブである６ Ｎｉｐミル合金スリーブ外周には
、Ｃｒメッキ層３が設けられている。６はライニング層
である。
第２図は、第２の発明の通電ロールの一実施例を示す断
面図である。ｌは左右一対のロール端部であり、２はロ
ール端部１、■に焼ばめしたＮｉ基合金スリーブである
。４はＮｉ基合金スリーブ２の外周に設けた旧メッキ層
であり、５はＮｉメッキ層の外周に設けたＣｒメッキ層
である。６はライニング層である。
面図である。ｌは左右一対のロール端部であり、２はロ
ール端部１、■に焼ばめしたＮｉ基合金スリーブである
。４はＮｉ基合金スリーブ２の外周に設けた旧メッキ層
であり、５はＮｉメッキ層の外周に設けたＣｒメッキ層
である。６はライニング層である。
次に、第２図の第２の発明の通電ロールに関する具体的
実施例を説明する。
実施例を説明する。
第２図において、Ｎｉメッキ層４の厚さを２〜３関に形
成し、中心線平均粗度Ｒａが０．５〜３．Ｏｎになるよ
うにショツトブラストを行った０次に、ショツトブラス
トを行ったＮｉメッキ層４上に、厚さ０、 ＩＯｗａ＋
＋のＣ「メッキ層５を設けた。
成し、中心線平均粗度Ｒａが０．５〜３．Ｏｎになるよ
うにショツトブラストを行った０次に、ショツトブラス
トを行ったＮｉメッキ層４上に、厚さ０、 ＩＯｗａ＋
＋のＣ「メッキ層５を設けた。
この通電ロールをハロゲン化物電解液中で鋼ストリップ
について実施したところ、第３図の鉄芯ロール表面にＣ
ｕメッキ層、Ｃｒメッキ層を設けたダル仕上げロールに
比較して、耐用期間が約５倍に延長した。
について実施したところ、第３図の鉄芯ロール表面にＣ
ｕメッキ層、Ｃｒメッキ層を設けたダル仕上げロールに
比較して、耐用期間が約５倍に延長した。
〈発明の効果〉
以上説明したように、本発明の通電ロールは、ハロゲン
化物水溶液中でも腐食および摩耗に対する抵抗性が優れ
、耐用期間を従来の通電ロールの数倍に延長することが
できる。
化物水溶液中でも腐食および摩耗に対する抵抗性が優れ
、耐用期間を従来の通電ロールの数倍に延長することが
できる。
第１図は第１の発明の通電ロールの一実施例を示す上半
部断面図、第２図は第２の発明の通電ロールの一実施例
を示す上半部断面図である。第３．４図は従来の通電ロ
ールの上半部断面図である。 ｌ・・・ロール端部、 ２・・・スリーブ、３
．５・・・Ｃｒメッキ層、 ４・・・Ｎｉメッキ層
、６・・・ライニング層。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第 １ 図 第２図 第３図 第４図
部断面図、第２図は第２の発明の通電ロールの一実施例
を示す上半部断面図である。第３．４図は従来の通電ロ
ールの上半部断面図である。 ｌ・・・ロール端部、 ２・・・スリーブ、３
．５・・・Ｃｒメッキ層、 ４・・・Ｎｉメッキ層
、６・・・ライニング層。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第 １ 図 第２図 第３図 第４図
Claims (4)
- （１）ロール胴部がＮｉ基合金スリーブと、その外周に
設けたＣｒメッキ層とからなる表面処理用通電ロール。 - （２）前記Ｎｉ基合金スリーブの表面の中心線平均粗さ
Ｒａが０．５〜３．０μｍの範囲にあることを特徴とす
る請求項（１）記載の表面処理用通電ロール。 - （３）ロール胴部がＮｉ基合金スリーブと、その外周に
設けたＮｉメッキ層と、該Ｎｉメッキ槽の外周に設けた
Ｃｒメッキ層とからなる表面処理用通電ロール。 - （４）前記Ｎｉメッキ層の表面の中心線平均粗さＲａが
０．５〜３．０μｍであることを特徴とする請求項（３
）記載の表面処理用通電ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12156889A JPH02301594A (ja) | 1989-05-17 | 1989-05-17 | 表面処理用通電ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12156889A JPH02301594A (ja) | 1989-05-17 | 1989-05-17 | 表面処理用通電ロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02301594A true JPH02301594A (ja) | 1990-12-13 |
Family
ID=14814456
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12156889A Pending JPH02301594A (ja) | 1989-05-17 | 1989-05-17 | 表面処理用通電ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02301594A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004176158A (ja) * | 2002-09-30 | 2004-06-24 | Jfe Steel Kk | コンダクタロールとその製造方法および補修方法 |
| JP2005240056A (ja) * | 2004-02-24 | 2005-09-08 | Nichicon Corp | 電解コンデンサ用箔給電型エッチング装置の給電ローラ |
| JP2008156695A (ja) * | 2006-12-22 | 2008-07-10 | Nippon Steel Corp | コンダクターロール |
| CN114059109A (zh) * | 2021-12-01 | 2022-02-18 | 上海通乐冶金设备工程有限公司 | 一种导电辊表面防腐镀层的制作工艺 |
-
1989
- 1989-05-17 JP JP12156889A patent/JPH02301594A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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