JPH1071454A - 連続鋳造用鋳型 - Google Patents
連続鋳造用鋳型Info
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- JPH1071454A JPH1071454A JP24556796A JP24556796A JPH1071454A JP H1071454 A JPH1071454 A JP H1071454A JP 24556796 A JP24556796 A JP 24556796A JP 24556796 A JP24556796 A JP 24556796A JP H1071454 A JPH1071454 A JP H1071454A
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- continuous casting
- casting mold
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱処理を行うことなく製造が可能で、しかも
耐食性及び耐摩耗性に富んで長期の寿命を有する連続鋳
造用鋳型を提供する。 【解決手段】 内面に粗面処理が行われた下地めっき層
１４上に、更に溶射皮膜１５が形成された連続鋳造用鋳
型において、溶射皮膜１５は、１０〜９０重量％のニッ
ケル系合金からなる材料Ａと、Ｃｒ3 Ｃ2 、ＷＣ、Ｎｂ
Ｃ、ＺｒＣ、ＳｉＣの一種又は二種以上からなる耐摩耗
性セラミックスを含み、材料Ａの割合に対応して９０〜
１０重量％のサーメット材料Ｂからなり、しかも、材料
Ａ及びサーメット材料Ｂとをそれぞれ独立の火炎溶射機
を用いて同時に同一箇所に溶射して形成された。
耐食性及び耐摩耗性に富んで長期の寿命を有する連続鋳
造用鋳型を提供する。 【解決手段】 内面に粗面処理が行われた下地めっき層
１４上に、更に溶射皮膜１５が形成された連続鋳造用鋳
型において、溶射皮膜１５は、１０〜９０重量％のニッ
ケル系合金からなる材料Ａと、Ｃｒ3 Ｃ2 、ＷＣ、Ｎｂ
Ｃ、ＺｒＣ、ＳｉＣの一種又は二種以上からなる耐摩耗
性セラミックスを含み、材料Ａの割合に対応して９０〜
１０重量％のサーメット材料Ｂからなり、しかも、材料
Ａ及びサーメット材料Ｂとをそれぞれ独立の火炎溶射機
を用いて同時に同一箇所に溶射して形成された。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鉄鋼等の連続鋳造用
鋳型に係り、特に耐熱、耐食、耐摩耗性に優れ、熱処理
を必要としない複合材料を内面に溶射した連続鋳造用鋳
型に関する。
鋳型に係り、特に耐熱、耐食、耐摩耗性に優れ、熱処理
を必要としない複合材料を内面に溶射した連続鋳造用鋳
型に関する。
【０００２】
【従来の技術】内面を溶射処理して耐摩耗性を高めた連
続鋳造用鋳型としては、例えば特公昭６１−１５７８２
号公報に示されるように、析出硬化型銅合金からなる母
材表面に、Ｎｉ等の下地めっきをした後、その上にＮｉ
−Ｃｒ系の自溶性合金を溶射後、約１０００℃に加熱し
て母材銅板と下地Ｎｉめっき層、下地Ｎｉめっき層と溶
射皮膜との間に拡散層を形成させて冶金的に結合させ
て、銅母材の上に強固な耐摩耗性を有する溶射皮膜を形
成させていた。
続鋳造用鋳型としては、例えば特公昭６１−１５７８２
号公報に示されるように、析出硬化型銅合金からなる母
材表面に、Ｎｉ等の下地めっきをした後、その上にＮｉ
−Ｃｒ系の自溶性合金を溶射後、約１０００℃に加熱し
て母材銅板と下地Ｎｉめっき層、下地Ｎｉめっき層と溶
射皮膜との間に拡散層を形成させて冶金的に結合させ
て、銅母材の上に強固な耐摩耗性を有する溶射皮膜を形
成させていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記公
報記載の連続鋳造用鋳型においては、溶射後１０００℃
程度に加熱することによって母材の銅板が変形するの
で、歪み取り作業を行う必要があり、更に歪み取りを行
っても連続鋳造用鋳型のバックフレームに組み込めない
ことがあり、仮にバックフレームに組み込めても平坦精
度が劣るという問題がある。また、更には母材の強度回
復のため、時効硬化熱処理を行う必要があり、その製造
工程が極めて複雑多岐にわたるという問題がある。ここ
で、前記Ｎｉ−Ｃｒ系の自溶性合金を溶射後、熱処理を
しないことも考えられるが、この場合には母材との密着
力が２〜３ｋｇ／ｍｍ2 と小さく、長期の使用が困難で
あるという問題がある。本発明はかかる事情に鑑みてな
されたもので、熱処理を行うことなく製造が可能で、し
かも耐食性及び耐摩耗性に富んで長期の寿命を有する連
続鋳造用鋳型を提供することを目的とする。
報記載の連続鋳造用鋳型においては、溶射後１０００℃
程度に加熱することによって母材の銅板が変形するの
で、歪み取り作業を行う必要があり、更に歪み取りを行
っても連続鋳造用鋳型のバックフレームに組み込めない
ことがあり、仮にバックフレームに組み込めても平坦精
度が劣るという問題がある。また、更には母材の強度回
復のため、時効硬化熱処理を行う必要があり、その製造
工程が極めて複雑多岐にわたるという問題がある。ここ
で、前記Ｎｉ−Ｃｒ系の自溶性合金を溶射後、熱処理を
しないことも考えられるが、この場合には母材との密着
力が２〜３ｋｇ／ｍｍ2 と小さく、長期の使用が困難で
あるという問題がある。本発明はかかる事情に鑑みてな
されたもので、熱処理を行うことなく製造が可能で、し
かも耐食性及び耐摩耗性に富んで長期の寿命を有する連
続鋳造用鋳型を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載の連続鋳造用鋳型は、内面に粗面処理が行われた下
地めっき層上に、更に溶射皮膜が形成された連続鋳造用
鋳型において、前記溶射皮膜は、１０〜９０重量％のニ
ッケル系合金からなる材料Ａと、Ｃｒ3 Ｃ2 、ＷＣ、Ｎ
ｂＣ、ＺｒＣ、ＳｉＣの一種又は二種以上からなる耐摩
耗性セラミックスを含み、前記材料Ａの割合に対応して
９０〜１０重量％のサーメット材料Ｂからなり、しか
も、前記材料Ａ及びサーメット材料Ｂとをそれぞれ独立
の火炎溶射機を用いて同時に同一箇所に溶射して形成さ
れている。請求項２記載の連続鋳造用鋳型は、請求項１
記載の連続鋳造用鋳型において、前記ニッケル系合金か
らなる材料Ａは、ハステロイ、インコネル、Ｎｉ、Ｎｉ
−Ｃｒ、ＭＣｒＡｌＹ（但し、Ｍ：Ｎｉ又はＮｉ−Ｃ
ｏ）の何れか一種によって構成されている。
記載の連続鋳造用鋳型は、内面に粗面処理が行われた下
地めっき層上に、更に溶射皮膜が形成された連続鋳造用
鋳型において、前記溶射皮膜は、１０〜９０重量％のニ
ッケル系合金からなる材料Ａと、Ｃｒ3 Ｃ2 、ＷＣ、Ｎ
ｂＣ、ＺｒＣ、ＳｉＣの一種又は二種以上からなる耐摩
耗性セラミックスを含み、前記材料Ａの割合に対応して
９０〜１０重量％のサーメット材料Ｂからなり、しか
も、前記材料Ａ及びサーメット材料Ｂとをそれぞれ独立
の火炎溶射機を用いて同時に同一箇所に溶射して形成さ
れている。請求項２記載の連続鋳造用鋳型は、請求項１
記載の連続鋳造用鋳型において、前記ニッケル系合金か
らなる材料Ａは、ハステロイ、インコネル、Ｎｉ、Ｎｉ
−Ｃｒ、ＭＣｒＡｌＹ（但し、Ｍ：Ｎｉ又はＮｉ−Ｃ
ｏ）の何れか一種によって構成されている。
【０００５】請求項３記載の連続鋳造用鋳型は、内面に
粗面処理が行われた下地めっき層上に、更に溶射皮膜が
形成された連続鋳造用鋳型において、前記溶射皮膜は、
１０〜９０重量％の自溶性合金からなる材料Ａと、該材
料Ａの割合に対応して９０〜１０重量％のＣｒ3 Ｃ2 、
ＷＣ、ＮｂＣ、ＺｒＣ、ＳｉＣの一種又は２種以上を含
むサーメット材料Ｂからなり、しかも、前記材料Ａ及び
サーメット材料Ｂとをそれぞれ独立の火炎溶射機を用い
て同時に同一箇所に溶射して形成されている。請求項４
記載の連続鋳造用鋳型は、請求項１〜３のいずれか１項
に記載の連続鋳造用鋳型において、前記サーメット材料
Ｂは、Ｃｒ3 Ｃ2 ／ＮｉＣｒ、Ｃｒ3Ｃ2 ／Ｎｉ、Ｃｒ
3 Ｃ2 ／Ｃｏ、ＷＣ／ＮｉＣｒ、ＷＣ／Ｎｉ、ＷＣ／Ｃ
ｏ、ＮｂＣ／ＮｉＣｒ、ＮｂＣ／Ｎｉ、ＮｂＣ／Ｃｏ、
ＺｒＣ／ＮｉＣｒ、ＺｒＣ／Ｎｉ、ＺｒＣ／Ｃｏ、Ｓｉ
Ｃ／ＮｉＣｒ、ＳｉＣ／Ｎｉ、ＳｉＣ／Ｃｏの何れか一
種又は二種以上からなっている。請求項５記載の連続鋳
造用鋳型は、請求項１〜４のいずれか１項に記載の連続
鋳造用鋳型において、前記下地めっき層はＮｉ、Ｃｏ、
Ｆｅ又はこれらを基材とする合金めっきからなって、そ
の表面にはＲｚ＝５０〜１５０μｍの粗面化処理が行わ
れている。
粗面処理が行われた下地めっき層上に、更に溶射皮膜が
形成された連続鋳造用鋳型において、前記溶射皮膜は、
１０〜９０重量％の自溶性合金からなる材料Ａと、該材
料Ａの割合に対応して９０〜１０重量％のＣｒ3 Ｃ2 、
ＷＣ、ＮｂＣ、ＺｒＣ、ＳｉＣの一種又は２種以上を含
むサーメット材料Ｂからなり、しかも、前記材料Ａ及び
サーメット材料Ｂとをそれぞれ独立の火炎溶射機を用い
て同時に同一箇所に溶射して形成されている。請求項４
記載の連続鋳造用鋳型は、請求項１〜３のいずれか１項
に記載の連続鋳造用鋳型において、前記サーメット材料
Ｂは、Ｃｒ3 Ｃ2 ／ＮｉＣｒ、Ｃｒ3Ｃ2 ／Ｎｉ、Ｃｒ
3 Ｃ2 ／Ｃｏ、ＷＣ／ＮｉＣｒ、ＷＣ／Ｎｉ、ＷＣ／Ｃ
ｏ、ＮｂＣ／ＮｉＣｒ、ＮｂＣ／Ｎｉ、ＮｂＣ／Ｃｏ、
ＺｒＣ／ＮｉＣｒ、ＺｒＣ／Ｎｉ、ＺｒＣ／Ｃｏ、Ｓｉ
Ｃ／ＮｉＣｒ、ＳｉＣ／Ｎｉ、ＳｉＣ／Ｃｏの何れか一
種又は二種以上からなっている。請求項５記載の連続鋳
造用鋳型は、請求項１〜４のいずれか１項に記載の連続
鋳造用鋳型において、前記下地めっき層はＮｉ、Ｃｏ、
Ｆｅ又はこれらを基材とする合金めっきからなって、そ
の表面にはＲｚ＝５０〜１５０μｍの粗面化処理が行わ
れている。
【０００６】請求項６記載の連続鋳造用鋳型は、請求項
１〜５のいずれか１項に記載の連続鋳造用鋳型におい
て、前記溶射皮膜の厚みは０．１〜１ｍｍの範囲で密に
形成されている。請求項７記載の連続鋳造用鋳型は、請
求項１〜６のいずれか１項に記載の連続鋳造用鋳型にお
いて、前記材料Ａとサーメット材料Ｂとをそれぞれ溶射
する前記溶射機は、溶射粒子の速度が６００ｍ／秒以上
の高速火炎溶射機を用いている。そして、請求項８記載
の連続鋳造用鋳型は、請求項１〜７のいずれか１項に記
載の連続鋳造用鋳型において、前記材料Ａ及びサーメッ
ト材料Ｂは傾斜配合されて、しかも、前記下地めっき層
側に前記材料Ａの配分が高くなっている。また、請求項
３及びこれに従属する請求項４〜８記載の連続鋳造用鋳
型において、自溶性合金には、例えばＮｉＣｒＳｉＢ、
ＣｏＣｒＳｉＢ、ＦｅＣｒＳｉＢ等の材料が用いられ
る。更に、請求項１、２及びこれに従属する請求項５〜
８記載の連続鋳造用鋳型において、前記サーメット材料
Ｂは、自溶性合金、Ｎｉ合金又はＣｏ合金をメタル分と
し、Ｃｒ3 Ｃ2 、ＷＣ、ＮｂＣ、ＺｒＣ又はＳｉＣをセ
ラミックス分とし、しかも前記サーメット材料Ｂが全溶
射材料の６０〜８５重量％とするのが耐摩耗性、耐腐食
性の点で好ましい。
１〜５のいずれか１項に記載の連続鋳造用鋳型におい
て、前記溶射皮膜の厚みは０．１〜１ｍｍの範囲で密に
形成されている。請求項７記載の連続鋳造用鋳型は、請
求項１〜６のいずれか１項に記載の連続鋳造用鋳型にお
いて、前記材料Ａとサーメット材料Ｂとをそれぞれ溶射
する前記溶射機は、溶射粒子の速度が６００ｍ／秒以上
の高速火炎溶射機を用いている。そして、請求項８記載
の連続鋳造用鋳型は、請求項１〜７のいずれか１項に記
載の連続鋳造用鋳型において、前記材料Ａ及びサーメッ
ト材料Ｂは傾斜配合されて、しかも、前記下地めっき層
側に前記材料Ａの配分が高くなっている。また、請求項
３及びこれに従属する請求項４〜８記載の連続鋳造用鋳
型において、自溶性合金には、例えばＮｉＣｒＳｉＢ、
ＣｏＣｒＳｉＢ、ＦｅＣｒＳｉＢ等の材料が用いられ
る。更に、請求項１、２及びこれに従属する請求項５〜
８記載の連続鋳造用鋳型において、前記サーメット材料
Ｂは、自溶性合金、Ｎｉ合金又はＣｏ合金をメタル分と
し、Ｃｒ3 Ｃ2 、ＷＣ、ＮｂＣ、ＺｒＣ又はＳｉＣをセ
ラミックス分とし、しかも前記サーメット材料Ｂが全溶
射材料の６０〜８５重量％とするのが耐摩耗性、耐腐食
性の点で好ましい。
【０００７】請求項１〜８記載の連続鋳造用鋳型におい
ては、内面に粗面処理が行われた下地めっき層上に、１
０〜９０重量％のニッケル系合金又は自溶性合金からな
る材料Ａと、耐摩耗性セラミックスを含み、前記材料Ａ
の割合に対応して９０〜１０重量％のサーメット材料Ｂ
からなる溶射皮膜が形成されているので、鋳型内面の耐
摩耗性が向上する。そして、ニッケル系合金又は自溶性
合金からなる材料Ａとサーメット材料Ｂが、別々の火炎
溶射機を用いて溶射されているので、溶射条件を独立に
選ぶことができ、これによってそれぞれの材料を最適の
条件で溶射することができる。前記下地めっき層の役目
は、酸化して脆く成りやすい銅材の表面を保護するため
である。そして、下地めっき材としてＮｉ、Ｃｏ、Ｆ
ｅ、又はこれらを基材とする合金からなる硬質の鉄系元
素を用いて、溶射粒子の噛み込みの保持力を確保してい
る。ここで、更に粗面処理を行っているので、溶射皮膜
の付着強度が向上する。
ては、内面に粗面処理が行われた下地めっき層上に、１
０〜９０重量％のニッケル系合金又は自溶性合金からな
る材料Ａと、耐摩耗性セラミックスを含み、前記材料Ａ
の割合に対応して９０〜１０重量％のサーメット材料Ｂ
からなる溶射皮膜が形成されているので、鋳型内面の耐
摩耗性が向上する。そして、ニッケル系合金又は自溶性
合金からなる材料Ａとサーメット材料Ｂが、別々の火炎
溶射機を用いて溶射されているので、溶射条件を独立に
選ぶことができ、これによってそれぞれの材料を最適の
条件で溶射することができる。前記下地めっき層の役目
は、酸化して脆く成りやすい銅材の表面を保護するため
である。そして、下地めっき材としてＮｉ、Ｃｏ、Ｆ
ｅ、又はこれらを基材とする合金からなる硬質の鉄系元
素を用いて、溶射粒子の噛み込みの保持力を確保してい
る。ここで、更に粗面処理を行っているので、溶射皮膜
の付着強度が向上する。
【０００８】そして、請求項２記載の連続鋳造用鋳型に
おいては、具体的例示を上げて記載するように、材料Ａ
にハステロイ、インコネル、Ｎｉ、Ｎｉ−Ｃｒ、ＭＣｒ
ＡｌＹ（但し、Ｍ：Ｎｉ又はＮｉ−Ｃｏ）の何れか一種
からなるニッケル合金を使用すると、溶射皮膜の耐食性
が向上する。請求項３の連続鋳造用鋳型においては、材
料Ａに自溶性合金を使用しているので、自溶性合金が蝋
材として働いて硬質のサーメット材料Ｂを接合するの
で、より強固に接合できる。請求項４記載の連続鋳造用
鋳型においては、サーメット材料ＢにＣｒ3 Ｃ2 ／Ｎｉ
Ｃｒ、Ｃｒ3 Ｃ2 ／Ｎｉ、Ｃｒ3 Ｃ2 ／Ｃｏ、ＷＣ／Ｎ
ｉＣｒ、ＷＣ／Ｎｉ、ＷＣ／Ｃｏ、ＮｂＣ／ＮｉＣｒ、
ＮｂＣ／Ｎｉ、ＮｂＣ／Ｃｏ、ＺｒＣ／ＮｉＣｒ、Ｚｒ
Ｃ／Ｎｉ、ＺｒＣ／Ｃｏ、ＳｉＣ／ＮｉＣｒ、ＳｉＣ／
Ｎｉ、ＳｉＣ／Ｃｏの何れか一種又は二種以上を用いて
いるので、溶射皮膜の硬度が上がり、耐摩耗性に富む。
おいては、具体的例示を上げて記載するように、材料Ａ
にハステロイ、インコネル、Ｎｉ、Ｎｉ−Ｃｒ、ＭＣｒ
ＡｌＹ（但し、Ｍ：Ｎｉ又はＮｉ−Ｃｏ）の何れか一種
からなるニッケル合金を使用すると、溶射皮膜の耐食性
が向上する。請求項３の連続鋳造用鋳型においては、材
料Ａに自溶性合金を使用しているので、自溶性合金が蝋
材として働いて硬質のサーメット材料Ｂを接合するの
で、より強固に接合できる。請求項４記載の連続鋳造用
鋳型においては、サーメット材料ＢにＣｒ3 Ｃ2 ／Ｎｉ
Ｃｒ、Ｃｒ3 Ｃ2 ／Ｎｉ、Ｃｒ3 Ｃ2 ／Ｃｏ、ＷＣ／Ｎ
ｉＣｒ、ＷＣ／Ｎｉ、ＷＣ／Ｃｏ、ＮｂＣ／ＮｉＣｒ、
ＮｂＣ／Ｎｉ、ＮｂＣ／Ｃｏ、ＺｒＣ／ＮｉＣｒ、Ｚｒ
Ｃ／Ｎｉ、ＺｒＣ／Ｃｏ、ＳｉＣ／ＮｉＣｒ、ＳｉＣ／
Ｎｉ、ＳｉＣ／Ｃｏの何れか一種又は二種以上を用いて
いるので、溶射皮膜の硬度が上がり、耐摩耗性に富む。
【０００９】請求項５記載の連続鋳造用鋳型において
は、下地めっき層の表面に、Ｒｚ＝５０〜１５０μｍの
粗面化処理が行われているが、これは、Ｒｚが５０μｍ
未満では密着力が１０ｋｇ／ｍｍ2 未満と小さく、Ｒｚ
が１５０μｍを越えると、密着力は強いが溶射皮膜の厚
みのバラツキが大きくなるからである。請求項６記載の
連続鋳造用鋳型においては、溶射皮膜の厚みを０．１〜
１ｍｍとしているが、溶射皮膜の厚みが０．１ｍｍ未満
の場合には、薄過ぎて耐用年数が短く、１ｍｍを超える
と溶射皮膜が一体となって剥離し易いからである。
は、下地めっき層の表面に、Ｒｚ＝５０〜１５０μｍの
粗面化処理が行われているが、これは、Ｒｚが５０μｍ
未満では密着力が１０ｋｇ／ｍｍ2 未満と小さく、Ｒｚ
が１５０μｍを越えると、密着力は強いが溶射皮膜の厚
みのバラツキが大きくなるからである。請求項６記載の
連続鋳造用鋳型においては、溶射皮膜の厚みを０．１〜
１ｍｍとしているが、溶射皮膜の厚みが０．１ｍｍ未満
の場合には、薄過ぎて耐用年数が短く、１ｍｍを超える
と溶射皮膜が一体となって剥離し易いからである。
【００１０】請求項７記載の連続鋳造用鋳型において
は、別々の高速火炎溶射機を用いて材料Ａとサーメット
材料Ｂを溶射しているので、溶射皮膜の密度が向上し、
緻密な溶射皮膜が形成される。特に、高速火炎溶射の場
合には、自溶性合金やニッケル合金を溶射する場合には
３５０〜４００ｍｍの溶射距離が適切であり、この範囲
を外すと密着力が弱くなる。また、サーメット材料Ｂを
溶射する場合にも、その粒度にも左右されるが２５０〜
３５０ｍｍ程度が適切であり、これらの材料を一台の高
速火炎溶射機で溶射すると何れか一方の条件で溶射を行
う必要があり、それぞれの材料の最適条件で溶射できな
いという欠点があるが、本発明においては、２台の高速
火炎溶射機を用いているので、最適の条件で溶射が可能
となる。そして、請求項８記載の連続鋳造用鋳型におい
ては、粗面処理が行われた下地めっき層上にニッケル合
金又は自溶性合金からなる材料Ａと、耐摩耗性を有する
サーメット材料Ｂが傾斜配合されて溶射されているの
で、下方に成分比率の高いニッケル合金又は自溶性合金
が下地めっき層に強固に接合し、これに前記サーメット
材料Ｂが表面程成分比率を高くして配合されているの
で、強固な耐摩耗性を有する。また、それぞれの材料が
傾斜配合されているので、物性が徐々に変わり、安定し
た溶射皮膜を形成できる。
は、別々の高速火炎溶射機を用いて材料Ａとサーメット
材料Ｂを溶射しているので、溶射皮膜の密度が向上し、
緻密な溶射皮膜が形成される。特に、高速火炎溶射の場
合には、自溶性合金やニッケル合金を溶射する場合には
３５０〜４００ｍｍの溶射距離が適切であり、この範囲
を外すと密着力が弱くなる。また、サーメット材料Ｂを
溶射する場合にも、その粒度にも左右されるが２５０〜
３５０ｍｍ程度が適切であり、これらの材料を一台の高
速火炎溶射機で溶射すると何れか一方の条件で溶射を行
う必要があり、それぞれの材料の最適条件で溶射できな
いという欠点があるが、本発明においては、２台の高速
火炎溶射機を用いているので、最適の条件で溶射が可能
となる。そして、請求項８記載の連続鋳造用鋳型におい
ては、粗面処理が行われた下地めっき層上にニッケル合
金又は自溶性合金からなる材料Ａと、耐摩耗性を有する
サーメット材料Ｂが傾斜配合されて溶射されているの
で、下方に成分比率の高いニッケル合金又は自溶性合金
が下地めっき層に強固に接合し、これに前記サーメット
材料Ｂが表面程成分比率を高くして配合されているの
で、強固な耐摩耗性を有する。また、それぞれの材料が
傾斜配合されているので、物性が徐々に変わり、安定し
た溶射皮膜を形成できる。
【００１１】
【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。ここに、図１は本発明の一実施の形
態に係る連続鋳造用鋳型の溶射状況を示す説明図、図２
は同連続鋳造用鋳型の一部断面図、図３は本発明の他の
実施の形態に係る連続鋳造用鋳型の材料配分を示すグラ
フ、図４はサーメット材料Ｂの割合と摩耗量の関係を示
すグラフである。
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。ここに、図１は本発明の一実施の形
態に係る連続鋳造用鋳型の溶射状況を示す説明図、図２
は同連続鋳造用鋳型の一部断面図、図３は本発明の他の
実施の形態に係る連続鋳造用鋳型の材料配分を示すグラ
フ、図４はサーメット材料Ｂの割合と摩耗量の関係を示
すグラフである。
【００１２】まず、図１、図２に示すようにＣｕ−Ｃｒ
−Ｚｒからなる連続鋳造用鋳型の母材１３の内面に厚み
が１００μｍ程度の下地めっきを行って下地めっき層１
４を形成する。この場合の電解液としては、１リットル
中に、Ｓ−Ｎｉ（スルファン酸ニッケル）を３５０ｇ、
塩化ニッケルを５ｇ、硼酸を３０ｇ溶かした溶液を使用
し、めっき液の温度は４５〜６０℃、電流密度は３Ａ／
ｄｍ2 とする。この実施の形態では下地めっき層１４を
Ｎｉめっきとしたが、例えばＣｏ、Ｆｅ又はこれらを基
材とする合金めっきであってもよい（以下の実施の形態
においても同じ）。そして、この下地めっき層１４にブ
ラスト処理を行い、表面をＲｚ＝５０〜１５０μｍ（好
ましくは７０〜１００μｍ）の粗度とし、その上に付着
される溶射皮膜１５の結合度を向上させる。この場合に
粗面処理には、粒度＃２０のアルミナのグリッドを使用
し、空気圧を約３ｋｇ／ｃｍ2 としてブラスト処理を行
った。なお、粗面化した下地めっき層１４を形成するま
での処理については、以下の実施の形態に共通して行っ
た。
−Ｚｒからなる連続鋳造用鋳型の母材１３の内面に厚み
が１００μｍ程度の下地めっきを行って下地めっき層１
４を形成する。この場合の電解液としては、１リットル
中に、Ｓ−Ｎｉ（スルファン酸ニッケル）を３５０ｇ、
塩化ニッケルを５ｇ、硼酸を３０ｇ溶かした溶液を使用
し、めっき液の温度は４５〜６０℃、電流密度は３Ａ／
ｄｍ2 とする。この実施の形態では下地めっき層１４を
Ｎｉめっきとしたが、例えばＣｏ、Ｆｅ又はこれらを基
材とする合金めっきであってもよい（以下の実施の形態
においても同じ）。そして、この下地めっき層１４にブ
ラスト処理を行い、表面をＲｚ＝５０〜１５０μｍ（好
ましくは７０〜１００μｍ）の粗度とし、その上に付着
される溶射皮膜１５の結合度を向上させる。この場合に
粗面処理には、粒度＃２０のアルミナのグリッドを使用
し、空気圧を約３ｋｇ／ｃｍ2 としてブラスト処理を行
った。なお、粗面化した下地めっき層１４を形成するま
での処理については、以下の実施の形態に共通して行っ
た。
【００１３】次に、図１に示すように、ニッケル系合金
又は自溶性合金からなる材料Ａと、サーメット材料Ｂと
を独立に溶射できる２台の高速火炎溶射機１０、１１を
用いて、粗面化処理された下地めっき層１４上に溶射を
行う。この場合、ニッケル系合金からなる材料Ａとして
は、ハステロイ、インコネル、Ｎｉ、Ｎｉ−Ｃｒ、ＭＣ
ｒＡｌＹ（但し、Ｍ：Ｎｉ又はＮｉ−Ｃｏ）がある。ま
た、サーメット材料Ｂとしては、耐摩耗性セラミックの
Ｃｒ3 Ｃ2 、ＷＣ、ＮｂＣ、ＺｒＣ、ＳｉＣの一種又は
二種以上と、金属分である自溶性合金及び／又はＮｉ系
金属、Ｃｏ系金属との混合物であって、具体的にはＣｒ
3 Ｃ2 ／ＮｉＣｒ、Ｃｒ3 Ｃ2 ／Ｎｉ、Ｃｒ3 Ｃ2 ／Ｃ
ｏ、ＷＣ／ＮｉＣｒ、ＷＣ／Ｎｉ、ＷＣ／Ｃｏ、ＮｂＣ
／ＮｉＣｒ、ＮｂＣ／Ｎｉ、ＮｂＣ／Ｃｏ、ＺｒＣ／Ｎ
ｉＣｒ、ＺｒＣ／Ｎｉ、ＺｒＣ／Ｃｏ、ＳｉＣ／ＮｉＣ
ｒ、ＳｉＣ／Ｎｉ、ＳｉＣ／Ｃｏの何れか一種又は二種
以上からなるものを使用する。
又は自溶性合金からなる材料Ａと、サーメット材料Ｂと
を独立に溶射できる２台の高速火炎溶射機１０、１１を
用いて、粗面化処理された下地めっき層１４上に溶射を
行う。この場合、ニッケル系合金からなる材料Ａとして
は、ハステロイ、インコネル、Ｎｉ、Ｎｉ−Ｃｒ、ＭＣ
ｒＡｌＹ（但し、Ｍ：Ｎｉ又はＮｉ−Ｃｏ）がある。ま
た、サーメット材料Ｂとしては、耐摩耗性セラミックの
Ｃｒ3 Ｃ2 、ＷＣ、ＮｂＣ、ＺｒＣ、ＳｉＣの一種又は
二種以上と、金属分である自溶性合金及び／又はＮｉ系
金属、Ｃｏ系金属との混合物であって、具体的にはＣｒ
3 Ｃ2 ／ＮｉＣｒ、Ｃｒ3 Ｃ2 ／Ｎｉ、Ｃｒ3 Ｃ2 ／Ｃ
ｏ、ＷＣ／ＮｉＣｒ、ＷＣ／Ｎｉ、ＷＣ／Ｃｏ、ＮｂＣ
／ＮｉＣｒ、ＮｂＣ／Ｎｉ、ＮｂＣ／Ｃｏ、ＺｒＣ／Ｎ
ｉＣｒ、ＺｒＣ／Ｎｉ、ＺｒＣ／Ｃｏ、ＳｉＣ／ＮｉＣ
ｒ、ＳｉＣ／Ｎｉ、ＳｉＣ／Ｃｏの何れか一種又は二種
以上からなるものを使用する。
【００１４】連続鋳造用鋳型の母材１３の表面に形成さ
れた下地めっき層１４の上に、第１の高速火炎溶射機１
０から材料Ａを、第２の高速火炎溶射機１１からサーメ
ット材料Ｂを溶射して、材料Ａとサーメット材料Ｂの複
合皮膜を形成しているが、この場合、サーメット材料Ｂ
の重量を全溶射材料の１０〜９０％にし、残りをニッケ
ル系合金又は自溶性合金からなる材料Ａとして、下地め
っき層１４にも強固に付着させ、溶射皮膜１５に十分な
耐摩耗性を有するようにした。
れた下地めっき層１４の上に、第１の高速火炎溶射機１
０から材料Ａを、第２の高速火炎溶射機１１からサーメ
ット材料Ｂを溶射して、材料Ａとサーメット材料Ｂの複
合皮膜を形成しているが、この場合、サーメット材料Ｂ
の重量を全溶射材料の１０〜９０％にし、残りをニッケ
ル系合金又は自溶性合金からなる材料Ａとして、下地め
っき層１４にも強固に付着させ、溶射皮膜１５に十分な
耐摩耗性を有するようにした。
【００１５】第１の高速火炎溶射機１０と第２の高速火
炎溶射機１１のトーチ角度θは、４５度以下になると、
相互の高速火炎溶射機１０、１１から吹き出される溶射
粒子が衝突しあうので、溶射皮膜１５の形成が悪い。従
って、高速火炎溶射機１０、１１のトーチ角度は９０度
に近い方が好ましいが、９０度にすると溶射トーチが相
互に干渉するので、７５〜８５度程度となる。そして、
第１の高速火炎溶射機１０の溶射距離Ｌ1 は原則として
３５０〜４００ｍｍ程度とし、第２の高速火炎溶射機１
１の溶射距離Ｌ2 は原則として２５０〜３５０ｍｍ程度
として、それぞれの最適の溶射距離を選定する。なお、
この場合の溶射粒子の速度は約７００〜８００ｍ／秒で
あった。
炎溶射機１１のトーチ角度θは、４５度以下になると、
相互の高速火炎溶射機１０、１１から吹き出される溶射
粒子が衝突しあうので、溶射皮膜１５の形成が悪い。従
って、高速火炎溶射機１０、１１のトーチ角度は９０度
に近い方が好ましいが、９０度にすると溶射トーチが相
互に干渉するので、７５〜８５度程度となる。そして、
第１の高速火炎溶射機１０の溶射距離Ｌ1 は原則として
３５０〜４００ｍｍ程度とし、第２の高速火炎溶射機１
１の溶射距離Ｌ2 は原則として２５０〜３５０ｍｍ程度
として、それぞれの最適の溶射距離を選定する。なお、
この場合の溶射粒子の速度は約７００〜８００ｍ／秒で
あった。
【００１６】図４は、前記した高速火炎溶射機１０、１
１を用いて高速火炎溶射を行った場合の、サーメット材
料Ｂの配合を変えた場合の摩耗試験の結果を示すが、サ
ーメット材料Ｂの配合率が２５重量％のとき、摩耗量が
著しく減少することが分かる。また、サーメット材料Ｂ
を１００％にしても、金属分が含まれているのである程
度の溶射皮膜は形成されるが、ニッケル分がないので、
耐食性が悪く、更には下地めっき層への付着も悪い。ま
た、通常の火炎溶射で溶射皮膜を形成した場合より、高
速火炎溶射で溶射皮膜を形成した場合の方がより摩耗量
の少ない溶射皮膜が形成されることが分かる。
１を用いて高速火炎溶射を行った場合の、サーメット材
料Ｂの配合を変えた場合の摩耗試験の結果を示すが、サ
ーメット材料Ｂの配合率が２５重量％のとき、摩耗量が
著しく減少することが分かる。また、サーメット材料Ｂ
を１００％にしても、金属分が含まれているのである程
度の溶射皮膜は形成されるが、ニッケル分がないので、
耐食性が悪く、更には下地めっき層への付着も悪い。ま
た、通常の火炎溶射で溶射皮膜を形成した場合より、高
速火炎溶射で溶射皮膜を形成した場合の方がより摩耗量
の少ない溶射皮膜が形成されることが分かる。
【００１７】
【実施例】表１及び表２は、第１及び第２の高速火炎溶
射機１０、１１を前記条件で用いて、材料Ａ及びサーメ
ット材料Ｂに種々の材料を使用した場合の連続鋳造用鋳
型の性状を示す。なお、比較例は、他の条件は同一と
し、溶射材料としてＮｉ−Ｃｒ系自溶性合金を通常の火
炎溶射機を用いて溶射皮膜の厚みが０．８ｍｍ程度に形
成した連続鋳造用鋳型の場合の性状を示す。
射機１０、１１を前記条件で用いて、材料Ａ及びサーメ
ット材料Ｂに種々の材料を使用した場合の連続鋳造用鋳
型の性状を示す。なお、比較例は、他の条件は同一と
し、溶射材料としてＮｉ−Ｃｒ系自溶性合金を通常の火
炎溶射機を用いて溶射皮膜の厚みが０．８ｍｍ程度に形
成した連続鋳造用鋳型の場合の性状を示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】以上の実施例からも明らかなように、本発
明の連続鋳造用鋳型の方が比較例方法によって製造され
た連続鋳造用鋳型に比較して、十分な耐摩耗性と耐食性
を有するという利点がある。次に、他の実施の形態に係
る連続鋳造用鋳型においては、同一比率の前記材料Ａと
前記サーメット材料Ｂを、高速火炎溶射機１０、１１を
同時に用いて傾斜配合して溶射皮膜を形成した。この場
合には、下地めっき層１４に自溶性合金又はニッケル合
金が強固に付着し、表面は耐摩耗性を有するサーメット
材料Ｂとなるので、耐摩耗性が更に向上し、連続鋳造用
鋳型の寿命が更に伸びることが確認された。
明の連続鋳造用鋳型の方が比較例方法によって製造され
た連続鋳造用鋳型に比較して、十分な耐摩耗性と耐食性
を有するという利点がある。次に、他の実施の形態に係
る連続鋳造用鋳型においては、同一比率の前記材料Ａと
前記サーメット材料Ｂを、高速火炎溶射機１０、１１を
同時に用いて傾斜配合して溶射皮膜を形成した。この場
合には、下地めっき層１４に自溶性合金又はニッケル合
金が強固に付着し、表面は耐摩耗性を有するサーメット
材料Ｂとなるので、耐摩耗性が更に向上し、連続鋳造用
鋳型の寿命が更に伸びることが確認された。
【００２１】また、材料Ａとサーメット材料Ｂはそれぞ
れ独立の高速火炎溶射機１０、１１によって溶射される
ので、各材料に対する溶射条件の最適化が行われ、効率
的に溶射が行える。また、図３には各材料の傾斜配合の
度合いを示すが、直線的に傾斜配合させると、溶射皮膜
の表面が少し摩耗すると内部の摩耗度合いが増加するの
で、下地めっき層側は直線配合ａより材料Ａを多く、表
面側はサーメット材料Ｂが直線配合ｂより多くするのが
好ましい。この場合の、材料Ａとサーメット材料Ｂの組
合せ及び製造された連続鋳造用鋳型は、更に耐摩耗性が
向上する（図４参照）。
れ独立の高速火炎溶射機１０、１１によって溶射される
ので、各材料に対する溶射条件の最適化が行われ、効率
的に溶射が行える。また、図３には各材料の傾斜配合の
度合いを示すが、直線的に傾斜配合させると、溶射皮膜
の表面が少し摩耗すると内部の摩耗度合いが増加するの
で、下地めっき層側は直線配合ａより材料Ａを多く、表
面側はサーメット材料Ｂが直線配合ｂより多くするのが
好ましい。この場合の、材料Ａとサーメット材料Ｂの組
合せ及び製造された連続鋳造用鋳型は、更に耐摩耗性が
向上する（図４参照）。
【００２２】前記実施の形態及び実施例では、別々の高
速火炎溶射機を用いて溶射した場合について説明した
が、別々の通常の火炎溶射機、即ち火炎速度及び溶射粒
子の飛翔速度の遅い火炎溶射機を用いて材料Ａとサーメ
ット材料Ｂを溶射する場合も本発明は適用される。
速火炎溶射機を用いて溶射した場合について説明した
が、別々の通常の火炎溶射機、即ち火炎速度及び溶射粒
子の飛翔速度の遅い火炎溶射機を用いて材料Ａとサーメ
ット材料Ｂを溶射する場合も本発明は適用される。
【００２３】
【発明の効果】従って、請求項１〜８記載の連続鋳造用
鋳型においては、ニッケル系合金又は自溶性合金からな
る材料Ａとサーメット材料Ｂが、別々の火炎溶射機を用
いて溶射されているので、溶射条件をそれぞれの材料に
合わせて独立に選ぶことができ、これによってそれぞれ
の材料を最適の条件で溶射することができる。また、別
々の火炎溶射機を用いて溶射しているので、材料Ａとサ
ーメット材料Ｂの配分を適正にすることができ、これに
よって成分バラツキのない溶射皮膜を形成できる。ま
た、連続鋳造用鋳型の母材の表面に下地めっき層を形成
すると共に粗面加工を行いその上に溶射皮膜を形成して
いるので、溶射皮膜の付着強度が向上し、長期の使用に
耐える連続鋳造用鋳型を提供できる。そして、溶射をし
た後熱処理を行わないので、歪み取り作業等を省略でき
コストの低減を図ることが可能となった。また、熱処理
を行わないので、連続鋳造用鋳型のうち寸法の大きな長
辺（例えば、幅１．５〜３ｍ）も施工できることになっ
た。特に、請求項７に記載のように、２台の高速火炎溶
射機を用いて材料Ａと、サーメット材料Ｂとを溶射する
場合には、更に緻密な溶射皮膜となるので耐摩耗性が増
し、従来の連続鋳造用鋳型に比較して約１．７倍又はそ
れ以上の寿命を有することが可能となった。そして、特
に、請求項８記載の連続鋳造用鋳型においては、粗面処
理が行われた下地めっき層上にニッケル系合金又は自溶
性合金からなる材料Ａと、耐摩耗性を有するサーメット
材料Ｂが傾斜配合されて溶射されているので、下方に成
分比率の高いニッケル系合金又は自溶性合金が下地めっ
き層に強固に接合し、これに前記サーメット材料Ｂが表
面程成分比率を高くして配合されているので、表面の硬
度を向上でき、強固な耐摩耗性を有し、更に長期の寿命
を有する連続鋳造用鋳型を提供できることになった。ま
た、それぞれの材料が傾斜配合されているので、下地め
っき層の表面から物性が徐々に変わり、剥離等が極めて
少ない安定した溶射皮膜を形成できる。
鋳型においては、ニッケル系合金又は自溶性合金からな
る材料Ａとサーメット材料Ｂが、別々の火炎溶射機を用
いて溶射されているので、溶射条件をそれぞれの材料に
合わせて独立に選ぶことができ、これによってそれぞれ
の材料を最適の条件で溶射することができる。また、別
々の火炎溶射機を用いて溶射しているので、材料Ａとサ
ーメット材料Ｂの配分を適正にすることができ、これに
よって成分バラツキのない溶射皮膜を形成できる。ま
た、連続鋳造用鋳型の母材の表面に下地めっき層を形成
すると共に粗面加工を行いその上に溶射皮膜を形成して
いるので、溶射皮膜の付着強度が向上し、長期の使用に
耐える連続鋳造用鋳型を提供できる。そして、溶射をし
た後熱処理を行わないので、歪み取り作業等を省略でき
コストの低減を図ることが可能となった。また、熱処理
を行わないので、連続鋳造用鋳型のうち寸法の大きな長
辺（例えば、幅１．５〜３ｍ）も施工できることになっ
た。特に、請求項７に記載のように、２台の高速火炎溶
射機を用いて材料Ａと、サーメット材料Ｂとを溶射する
場合には、更に緻密な溶射皮膜となるので耐摩耗性が増
し、従来の連続鋳造用鋳型に比較して約１．７倍又はそ
れ以上の寿命を有することが可能となった。そして、特
に、請求項８記載の連続鋳造用鋳型においては、粗面処
理が行われた下地めっき層上にニッケル系合金又は自溶
性合金からなる材料Ａと、耐摩耗性を有するサーメット
材料Ｂが傾斜配合されて溶射されているので、下方に成
分比率の高いニッケル系合金又は自溶性合金が下地めっ
き層に強固に接合し、これに前記サーメット材料Ｂが表
面程成分比率を高くして配合されているので、表面の硬
度を向上でき、強固な耐摩耗性を有し、更に長期の寿命
を有する連続鋳造用鋳型を提供できることになった。ま
た、それぞれの材料が傾斜配合されているので、下地め
っき層の表面から物性が徐々に変わり、剥離等が極めて
少ない安定した溶射皮膜を形成できる。
【図１】本発明の一実施の形態に係る連続鋳造用鋳型の
溶射状況を示す説明図である。
溶射状況を示す説明図である。
【図２】同連続鋳造用鋳型の一部断面図である。
【図３】本発明の他の実施の形態に係る連続鋳造用鋳型
の材料配合を示すグラフである。
の材料配合を示すグラフである。
【図４】サーメット材料Ｂの割合と摩耗量との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
１０ 高速火炎溶射機 １１ 高速火炎
溶射機 １３ 母材 １４ 下地めっ
き層 １５ 溶射皮膜
溶射機 １３ 母材 １４ 下地めっ
き層 １５ 溶射皮膜
Claims (8)
- 【請求項１】 内面に粗面処理が行われた下地めっき層
上に、更に溶射皮膜が形成された連続鋳造用鋳型におい
て、 前記溶射皮膜は、１０〜９０重量％のニッケル系合金か
らなる材料Ａと、Ｃｒ3 Ｃ2 、ＷＣ、ＮｂＣ、ＺｒＣ、
ＳｉＣの一種又は二種以上からなる耐摩耗性セラミック
スを含み、前記材料Ａの割合に対応して９０〜１０重量
％のサーメット材料Ｂからなり、しかも、前記材料Ａ及
びサーメット材料Ｂとをそれぞれ独立の火炎溶射機を用
いて同時に同一箇所に溶射して形成されたことを特徴と
する連続鋳造用鋳型。 - 【請求項２】 前記ニッケル系合金からなる材料Ａは、
ハステロイ、インコネル、Ｎｉ、Ｎｉ−Ｃｒ、ＭＣｒＡ
ｌＹ（但し、Ｍ：Ｎｉ又はＮｉ−Ｃｏ）の何れか一種か
らなる請求項１記載の連続鋳造用鋳型。 - 【請求項３】 内面に粗面処理が行われた下地めっき層
上に、更に溶射皮膜が形成された連続鋳造用鋳型におい
て、 前記溶射皮膜は、１０〜９０重量％の自溶性合金からな
る材料Ａと、該材料Ａの割合に対応して９０〜１０重量
％のＣｒ3 Ｃ2 、ＷＣ、ＮｂＣ、ＺｒＣ、ＳｉＣの一種
又は２種以上を含むサーメット材料Ｂからなり、しか
も、前記材料Ａ及びサーメット材料Ｂとをそれぞれ独立
の火炎溶射機を用いて同時に同一箇所に溶射して形成さ
れたことを特徴とする連続鋳造用鋳型。 - 【請求項４】 前記サーメット材料Ｂは、Ｃｒ3 Ｃ2 ／
ＮｉＣｒ、Ｃｒ3 Ｃ2 ／Ｎｉ、Ｃｒ3 Ｃ2 ／Ｃｏ、ＷＣ
／ＮｉＣｒ、ＷＣ／Ｎｉ、ＷＣ／Ｃｏ、ＮｂＣ／ＮｉＣ
ｒ、ＮｂＣ／Ｎｉ、ＮｂＣ／Ｃｏ、ＺｒＣ／ＮｉＣｒ、
ＺｒＣ／Ｎｉ、ＺｒＣ／Ｃｏ、ＳｉＣ／ＮｉＣｒ、Ｓｉ
Ｃ／Ｎｉ、ＳｉＣ／Ｃｏの何れか一種又は二種以上から
なる請求項１〜３のいずれか１項に記載の連続鋳造用鋳
型。 - 【請求項５】 前記下地めっき層はＮｉ、Ｃｏ、Ｆｅ又
はこれらを基材とする合金めっきからなって、その表面
にはＲｚ＝５０〜１５０μｍの粗面化処理が行われてい
る請求項１〜４のいずれか１項に記載の連続鋳造用鋳
型。 - 【請求項６】 前記溶射皮膜の厚みは０．１〜１ｍｍの
範囲で密に形成されている請求項１〜５のいずれか１項
に記載の連続鋳造用鋳型。 - 【請求項７】 前記材料Ａとサーメット材料Ｂとをそれ
ぞれ溶射する前記火炎溶射機は、溶射粒子の速度が６０
０ｍ／秒以上の高速火炎溶射機によって構成されている
請求項１〜６のいずれか１項に記載の連続鋳造用鋳型。 - 【請求項８】 前記材料Ａ及びサーメット材料Ｂは傾斜
配合されて、しかも、前記下地めっき層側に前記材料Ａ
の配分が高くなっている請求項１〜７のいずれか１項に
記載の連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24556796A JPH1071454A (ja) | 1996-08-27 | 1996-08-27 | 連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24556796A JPH1071454A (ja) | 1996-08-27 | 1996-08-27 | 連続鋳造用鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1071454A true JPH1071454A (ja) | 1998-03-17 |
Family
ID=17135642
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24556796A Pending JPH1071454A (ja) | 1996-08-27 | 1996-08-27 | 連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1071454A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6548161B1 (en) | 1998-05-28 | 2003-04-15 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High temperature equipment |
| JP2010285641A (ja) * | 2009-06-10 | 2010-12-24 | Nishimura Tekkosho:Kk | 溶射材料及び溶射層を有する構造体並びに回転ディスク型乾燥装置 |
| JP2011031247A (ja) * | 2009-07-29 | 2011-02-17 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型及びその製造方法 |
| JP2015183203A (ja) * | 2014-03-20 | 2015-10-22 | 三島光産株式会社 | 連続鋳造用鋳型及びその製造方法 |
-
1996
- 1996-08-27 JP JP24556796A patent/JPH1071454A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6548161B1 (en) | 1998-05-28 | 2003-04-15 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High temperature equipment |
| JP2010285641A (ja) * | 2009-06-10 | 2010-12-24 | Nishimura Tekkosho:Kk | 溶射材料及び溶射層を有する構造体並びに回転ディスク型乾燥装置 |
| JP2011031247A (ja) * | 2009-07-29 | 2011-02-17 | Mishima Kosan Co Ltd | 連続鋳造用鋳型及びその製造方法 |
| JP2015183203A (ja) * | 2014-03-20 | 2015-10-22 | 三島光産株式会社 | 連続鋳造用鋳型及びその製造方法 |
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