JPH0297622A - 方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法 - Google Patents
方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法Info
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- JPH0297622A JPH0297622A JP24711988A JP24711988A JPH0297622A JP H0297622 A JPH0297622 A JP H0297622A JP 24711988 A JP24711988 A JP 24711988A JP 24711988 A JP24711988 A JP 24711988A JP H0297622 A JPH0297622 A JP H0297622A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法に係わり、コイ
ル受台と接するコイル側縁部における熱歪の発生を防止
する珪素鋼ストリップコイルのボックス焼鈍方法に関す
る。
ル受台と接するコイル側縁部における熱歪の発生を防止
する珪素鋼ストリップコイルのボックス焼鈍方法に関す
る。
方向性珪素鋼板の製造方法に於いて、冷延された珪素鋼
板は脱炭焼鈍後２次再結晶並びに不純物除去のためにコ
イル状に捲き取られ、高温で仕上焼鈍（以下ボックス焼
鈍という）が行われる。方向性珪素鋼ストリップコイル
のボックス焼鈍は、コイルの捲き軸方向を鉛直にして、
焼鈍炉内に１段あるいは複数段に置かれて焼鈍される。
板は脱炭焼鈍後２次再結晶並びに不純物除去のためにコ
イル状に捲き取られ、高温で仕上焼鈍（以下ボックス焼
鈍という）が行われる。方向性珪素鋼ストリップコイル
のボックス焼鈍は、コイルの捲き軸方向を鉛直にして、
焼鈍炉内に１段あるいは複数段に置かれて焼鈍される。
ボックス焼鈍炉における仕上焼鈍は、第３図に示す如（
、捲き取られたコイル１はベース４上にシール材６でシ
ールされたインナーカバー３内に設置されたコイル受台
２上にその捲き軸を鉛直に載置され、給気管５によって
下部から供給される雰囲気ガス中でインナーカバー３の
外に設置された炉体より熱を受は焼鈍される。
、捲き取られたコイル１はベース４上にシール材６でシ
ールされたインナーカバー３内に設置されたコイル受台
２上にその捲き軸を鉛直に載置され、給気管５によって
下部から供給される雰囲気ガス中でインナーカバー３の
外に設置された炉体より熱を受は焼鈍される。
このようにしてボックス焼鈍された珪素鋼ストリップコ
イル１には、コイル受台２と接する下端部に側歪と称さ
れる座屈歪が生じる。この座屈歪は、珪素鋼ストリップ
コイル１とコイル受台２の焼鈍における加熱、均熱、冷
却の熱サイクルにおける膨張と収縮の差異および高温に
よる珪素鋼ストリップコイル自体の降伏応力の低下等に
起因して発生すると言われている。この座屈歪の発生程
度は、板厚が薄くなる程大きくなり、特に０．３５胴以
下の薄鋼板で著しくなる。
イル１には、コイル受台２と接する下端部に側歪と称さ
れる座屈歪が生じる。この座屈歪は、珪素鋼ストリップ
コイル１とコイル受台２の焼鈍における加熱、均熱、冷
却の熱サイクルにおける膨張と収縮の差異および高温に
よる珪素鋼ストリップコイル自体の降伏応力の低下等に
起因して発生すると言われている。この座屈歪の発生程
度は、板厚が薄くなる程大きくなり、特に０．３５胴以
下の薄鋼板で著しくなる。
この様な珪素鋼ストリップコイルの下端部に発生する座
屈歪は、製品の商品価値の低下を招くため、かかる歪の
発生防止ないし低減は極めて重要な課題で、過去から種
々の方法がとられている。
屈歪は、製品の商品価値の低下を招くため、かかる歪の
発生防止ないし低減は極めて重要な課題で、過去から種
々の方法がとられている。
例えば特開昭５５−１１０７２１号公報にて、ボックス
焼鈍の前にコイル側縁部の焼鈍分離剤塗布量を増すこと
で、側縁部の変形を小さくする方法が提案されている。
焼鈍の前にコイル側縁部の焼鈍分離剤塗布量を増すこと
で、側縁部の変形を小さくする方法が提案されている。
また特開昭５５−１５８２２１号公報にて、ボックス焼
鈍に先立ち、鋼板をコイル状に捲き取る際にその片側縁
部が凹凸状を形成するように捲き取り、この突起縁部を
コイル受台と接するように置いて焼鈍する方法が提案さ
れている。また特開昭５８−６１２３１号公報にて、コ
イル受台上に焼鈍される鋼板コイルと同じ材質の敷板を
置き、その上に鋼板コイルを載置して、鋼板コイルの下
端部の歪発生を防止する方法が提案されている。また特
開昭６１−５２３２０号公報にて、通常熱歪の発生し易
いコイル外周付近を捲き取り張力を増して勾配をつけた
コイルにすることで、熱歪の発生を防止する方法が提案
されている。また特開昭６３−１００１３１号公報にて
、コイル片側縁部に細粒化剤を塗布することで熱歪を軽
減する方法が提案されている。
鈍に先立ち、鋼板をコイル状に捲き取る際にその片側縁
部が凹凸状を形成するように捲き取り、この突起縁部を
コイル受台と接するように置いて焼鈍する方法が提案さ
れている。また特開昭５８−６１２３１号公報にて、コ
イル受台上に焼鈍される鋼板コイルと同じ材質の敷板を
置き、その上に鋼板コイルを載置して、鋼板コイルの下
端部の歪発生を防止する方法が提案されている。また特
開昭６１−５２３２０号公報にて、通常熱歪の発生し易
いコイル外周付近を捲き取り張力を増して勾配をつけた
コイルにすることで、熱歪の発生を防止する方法が提案
されている。また特開昭６３−１００１３１号公報にて
、コイル片側縁部に細粒化剤を塗布することで熱歪を軽
減する方法が提案されている。
以上これまでの発明は、素材そのものの強度を増す抜本
的解決がほとんどなされてなく、あっても熱歪発生機構
の解明及び変形防止効果が十分でなかった。
的解決がほとんどなされてなく、あっても熱歪発生機構
の解明及び変形防止効果が十分でなかった。
本発明はコイル下端部の材料強度を増すことで側歪の発
生を著しく低減し得るボックス焼鈍方法を提供すること
を目的とする。
生を著しく低減し得るボックス焼鈍方法を提供すること
を目的とする。
（課題を解決するための手段〕
本発明の要旨は、下記のとおりである。
（１）方向性珪素鋼ストリップコイルを受台上に捲き軸
方向を鉛直にして載置した状態で焼鈍する仕上焼鈍方法
において、仕上焼鈍前の方向性珪素鋼ストリップのコイ
ル受台と接する片側縁部の少なくとも２ ｍｍ幅の平均
結晶粒径を１５μｍ以上として仕上焼鈍することを特徴
とする方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法。
方向を鉛直にして載置した状態で焼鈍する仕上焼鈍方法
において、仕上焼鈍前の方向性珪素鋼ストリップのコイ
ル受台と接する片側縁部の少なくとも２ ｍｍ幅の平均
結晶粒径を１５μｍ以上として仕上焼鈍することを特徴
とする方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法。
（２）仕上焼鈍前の方向性珪素鋼ストリップのコイル受
台と接する片側縁部の少なくとも２ｍｍ幅の平均結晶粒
径を１５−以上とする手段が、該片側縁部の少なくとも
２１！Ｉｌ！１幅の部分を高温加熱するものである前項
１記載の方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法。
台と接する片側縁部の少なくとも２ｍｍ幅の平均結晶粒
径を１５−以上とする手段が、該片側縁部の少なくとも
２１！Ｉｌ！１幅の部分を高温加熱するものである前項
１記載の方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法。
（３）仕上焼鈍前の方向性珪素鋼ストリップのコイル受
台と接する片側縁部の少なくとも２胴幅の平均結晶粒径
を１５μｍ以上とする手段が、該片側縁部の少なくとも
２ｍｍ幅の部分に４％以上６０％以下の変形による歪を
導入するものである前項１記載の方向性珪素鋼板の仕と
焼鈍方法。
台と接する片側縁部の少なくとも２胴幅の平均結晶粒径
を１５μｍ以上とする手段が、該片側縁部の少なくとも
２ｍｍ幅の部分に４％以上６０％以下の変形による歪を
導入するものである前項１記載の方向性珪素鋼板の仕と
焼鈍方法。
以下に本発明の詳細な説明する。
本発明者らは、仕上焼鈍で発生するコイル受台と接する
コイル側縁部の熱歪が主として粒界すべりに起因する高
温クリープ変形であるという知見を得た。この結晶粒度
と高温クリープ強度との強い相関関係は、結晶粒成長を
抑制する析出物（以下インヒビターという）がＭｎＳ系
、 ＡＺＮ系にかがわらず、普遍的なものであると思わ
れる。一方、方向性珪素鋼板の磁気特性を良くするには
、インヒビターを強化してより（１１０） （００１）
方位集積度が高くなるように２次再結晶させるのが一つ
の方法であるが、この場合脱炭焼鈍までにインヒビター
を作り込むと１次再結晶粒も小さくなるので、仕上焼鈍
時に熱歪が生じ易い。従って熱歪軽減策として以下の解
決方法を見出した。例えば方向性珪素鋼板の熱延終了後
から仕上焼鈍前までの間に、鋼板の片側縁部を高温加熱
することで、その部分のインヒビターを劣化させ結晶粒
度を大きくする。
コイル側縁部の熱歪が主として粒界すべりに起因する高
温クリープ変形であるという知見を得た。この結晶粒度
と高温クリープ強度との強い相関関係は、結晶粒成長を
抑制する析出物（以下インヒビターという）がＭｎＳ系
、 ＡＺＮ系にかがわらず、普遍的なものであると思わ
れる。一方、方向性珪素鋼板の磁気特性を良くするには
、インヒビターを強化してより（１１０） （００１）
方位集積度が高くなるように２次再結晶させるのが一つ
の方法であるが、この場合脱炭焼鈍までにインヒビター
を作り込むと１次再結晶粒も小さくなるので、仕上焼鈍
時に熱歪が生じ易い。従って熱歪軽減策として以下の解
決方法を見出した。例えば方向性珪素鋼板の熱延終了後
から仕上焼鈍前までの間に、鋼板の片側縁部を高温加熱
することで、その部分のインヒビターを劣化させ結晶粒
度を大きくする。
この鋼板の片側縁部加熱は、熱延板焼鈍又は脱炭焼鈍工
程で行う方が容易である。加熱方法は例えばプラズマ加
熱や誘導加熱で急速に高温加熱することで、その部分だ
けを連続して効率的に結晶粒度を大きくできる。又脱炭
焼純後、仕上焼鈍前に、鋼板の片側縁部に変形による歪
を導入することで、仕上焼鈍昇温中の熱歪発生以前に結
晶粒度を大きくする。加工歪導入方法は、例えばショッ
トやスキンパス圧延が脱炭焼鈍工程で連続して行えるの
で好ましい。加工歪は４％以上でないと結晶粒は十分大
きくならないし、６０％超では再結晶核が多すぎて却っ
て結晶粒は小さくなるし変形も大きくなりすぎてコイル
捲取りも困難となる。なおこの結晶粒度を大きくしたコ
イル片側縁部をコイル受台に接するように載置し焼鈍す
ると、結晶粒度が大きい部分は、粒界すべりが生じ難い
ため高温クリープ強度が大きいので、コイル下端部の熱
歪が少ないと思われる。コイル片側縁部の加熱又は加工
歪導入の幅は２〜３０■が好ましい。
程で行う方が容易である。加熱方法は例えばプラズマ加
熱や誘導加熱で急速に高温加熱することで、その部分だ
けを連続して効率的に結晶粒度を大きくできる。又脱炭
焼純後、仕上焼鈍前に、鋼板の片側縁部に変形による歪
を導入することで、仕上焼鈍昇温中の熱歪発生以前に結
晶粒度を大きくする。加工歪導入方法は、例えばショッ
トやスキンパス圧延が脱炭焼鈍工程で連続して行えるの
で好ましい。加工歪は４％以上でないと結晶粒は十分大
きくならないし、６０％超では再結晶核が多すぎて却っ
て結晶粒は小さくなるし変形も大きくなりすぎてコイル
捲取りも困難となる。なおこの結晶粒度を大きくしたコ
イル片側縁部をコイル受台に接するように載置し焼鈍す
ると、結晶粒度が大きい部分は、粒界すべりが生じ難い
ため高温クリープ強度が大きいので、コイル下端部の熱
歪が少ないと思われる。コイル片側縁部の加熱又は加工
歪導入の幅は２〜３０■が好ましい。
実施例１゜
冷延後の板厚０．２３鵬、板幅１０００ｍの方向性珪素
鋼板の片側縁部幅２■を連続的に１２００℃で５秒間加
熱し平均結晶粒径を大きくしたコイルと、加熱しないコ
イルを、更に脱炭焼鈍した後加熱側を下にして仕上焼鈍
を行った。仕上焼鈍前のコイル下端部の平均結晶粒径と
、仕上焼鈍後のコイル下端部の座屈歪の板幅方向長さを
、第１表に示す。
鋼板の片側縁部幅２■を連続的に１２００℃で５秒間加
熱し平均結晶粒径を大きくしたコイルと、加熱しないコ
イルを、更に脱炭焼鈍した後加熱側を下にして仕上焼鈍
を行った。仕上焼鈍前のコイル下端部の平均結晶粒径と
、仕上焼鈍後のコイル下端部の座屈歪の板幅方向長さを
、第１表に示す。
第 １ 表
実施例２゜
熱延後の板厚２．０ｍｍ、板幅１０００閣の方向性珪素
鋼板の片側縁部幅５ｍｍを連続的に１２５０ ’Ｃで２
０秒間加熱し平均結晶粒径を大きくしたコイルと、加熱
しないコイルを、更に脱炭焼鈍した後加熱側を下にして
仕上焼鈍を行った。仕上焼鈍前のコイル下端部の平均結
晶粒径と、仕上焼鈍後のコイル下端部の座屈歪の板幅方
向長さを、第２表に示す。
鋼板の片側縁部幅５ｍｍを連続的に１２５０ ’Ｃで２
０秒間加熱し平均結晶粒径を大きくしたコイルと、加熱
しないコイルを、更に脱炭焼鈍した後加熱側を下にして
仕上焼鈍を行った。仕上焼鈍前のコイル下端部の平均結
晶粒径と、仕上焼鈍後のコイル下端部の座屈歪の板幅方
向長さを、第２表に示す。
％のスキンパス圧延を施したコイルと、施さないコ°イ
ルを、圧延側を下にして仕上焼鈍を行った。
ルを、圧延側を下にして仕上焼鈍を行った。
仕上焼鈍前のスキンパス圧延有り無しと、仕上焼鈍後の
コイル下端部の座屈歪の板幅方向長さを、第３表に示す
。
コイル下端部の座屈歪の板幅方向長さを、第３表に示す
。
第３表
第 ２ 表
実施例３゜
脱炭焼鈍後の板厚０．２３ｍｍ、板幅１０００■の方向
性珪素鋼板の片側縁部幅１０閤を連続的に５〔発明の効
果〕 第１．２．３表より明らかなように、本発明によればコ
イル下端部の座屈歪は非常に軽減され歩留を著しく向上
することができた。
性珪素鋼板の片側縁部幅１０閤を連続的に５〔発明の効
果〕 第１．２．３表より明らかなように、本発明によればコ
イル下端部の座屈歪は非常に軽減され歩留を著しく向上
することができた。
第１図は、コイル片側縁部加熱部分の仕上焼鈍前の平均
結晶粒径と、座屈歪発生幅との関係を示す図表、第２図
は本発明の実施例を示す説明図、第３図は本発明の仕上
焼鈍の時の説明図である。 １；コイル、２ニコイル受台、３：インナー力バー、４
：ベース、５：給気管、６：シール材、７：結晶粒粗大
化部分。 １５ ５０ １００ （ｇ）イ士上欠七
打の千寸宕釈餐翫ａｔ
結晶粒径と、座屈歪発生幅との関係を示す図表、第２図
は本発明の実施例を示す説明図、第３図は本発明の仕上
焼鈍の時の説明図である。 １；コイル、２ニコイル受台、３：インナー力バー、４
：ベース、５：給気管、６：シール材、７：結晶粒粗大
化部分。 １５ ５０ １００ （ｇ）イ士上欠七
打の千寸宕釈餐翫ａｔ
Claims (3)
- （１）方向性珪素鋼ストリップコイルを受台上に捲き軸
方向を鉛直にして載置した状態で焼鈍する仕上焼鈍方法
において、仕上焼鈍前の方向性珪素鋼ストリップのコイ
ル受台と接する片側縁部の少なくとも２ｍｍ幅の平均結
晶粒径を１５μｍ以上として仕上焼鈍することを特徴と
する方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法。 - （２）仕上焼鈍前の方向性珪素鋼ストリップのコイル受
台と接する片側縁部の少なくとも２ｍｍ幅の平均結晶粒
径を１５μｍ以上とする手段が、該片側縁部の少なくと
も２ｍｍ幅の部分を高温加熱するものである請求項１記
載の方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法。 - （３）仕上焼鈍前の方向性珪素鋼ストリップのコイル受
台と接する片側縁部の少なくとも２ｍｍ幅の平均結晶粒
径を１５μｍ以上とする手段が、該片側縁部の少なくと
も２ｍｍ幅の部分に４％以上６０％以下の変形による歪
を導入するものである請求項１記載の方向性珪素鋼板の
仕上焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24711988A JPH0297622A (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24711988A JPH0297622A (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0297622A true JPH0297622A (ja) | 1990-04-10 |
Family
ID=17158715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24711988A Pending JPH0297622A (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 方向性珪素鋼板の仕上焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0297622A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010103761A1 (ja) | 2009-03-11 | 2010-09-16 | 新日本製鐵株式会社 | 方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| WO2012165393A1 (ja) | 2011-05-27 | 2012-12-06 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2014080763A1 (ja) | 2012-11-26 | 2014-05-30 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-09-30 JP JP24711988A patent/JPH0297622A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010103761A1 (ja) | 2009-03-11 | 2010-09-16 | 新日本製鐵株式会社 | 方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| RU2483124C2 (ru) * | 2009-03-11 | 2013-05-27 | Ниппон Стил Корпорейшн | Электротехнический стальной лист с ориентированной зеренной структурой и способ его производства |
| EP3851547A1 (en) | 2009-03-11 | 2021-07-21 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and producing method therefor |
| WO2012165393A1 (ja) | 2011-05-27 | 2012-12-06 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US8900688B2 (en) | 2011-05-27 | 2014-12-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Grain oriented electrical steel sheet and method of producing grain oriented electrical steel sheet |
| WO2014080763A1 (ja) | 2012-11-26 | 2014-05-30 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR20150064219A (ko) | 2012-11-26 | 2015-06-10 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 방향성 전자 강판 및 방향성 전자 강판의 제조 방법 |
| US10297375B2 (en) | 2012-11-26 | 2019-05-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet and method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet |
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