JPH0291142A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
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Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は耐熱性、耐候性及び耐衝撃性lこ優れ、しかも
加工安定性、加工成形安定性と機械的強度の良好な熱可
塑性樹脂組成物に関する。
加工安定性、加工成形安定性と機械的強度の良好な熱可
塑性樹脂組成物に関する。
〈従来の技術〉
塩素含有樹脂製品は難燃性、耐薬品性、機械的強度、耐
候性などに優れた性質を有するため、パイプや建材等多
方面の用途に多量に使用されている。
候性などに優れた性質を有するため、パイプや建材等多
方面の用途に多量に使用されている。
しかし、塩素含有樹脂製品は耐熱性が比較的低く、また
耐衝撃性も必ずしも十分でないため、優れた難燃性、耐
薬品性、機械的強度、及び耐候性を有するにもかかわら
ず、用途面での制約があった。このような耐熱性や耐衝
撃性を必要とする用途分野として、比較的に過酷な条件
下で使用されるパイプや建材類があり、具体的には電線
の地中埋設用パイプ等が例示される。
耐衝撃性も必ずしも十分でないため、優れた難燃性、耐
薬品性、機械的強度、及び耐候性を有するにもかかわら
ず、用途面での制約があった。このような耐熱性や耐衝
撃性を必要とする用途分野として、比較的に過酷な条件
下で使用されるパイプや建材類があり、具体的には電線
の地中埋設用パイプ等が例示される。
これまで、塩素含有樹脂製品に耐熱性と耐衝撃性を付与
するのに多くの方法が提案されてきたが、いずれの方法
も耐熱性あるいは耐衝撃性の改良が不十分であったり、
耐候性が低下したり、グイ内流動性が悪く、成形品が偏
肉したり、あるいは動的熱安定性が悪く、加工性が悪い
などそれぞれ何らかの欠点を有しており、必ずしも満足
できるものではない。
するのに多くの方法が提案されてきたが、いずれの方法
も耐熱性あるいは耐衝撃性の改良が不十分であったり、
耐候性が低下したり、グイ内流動性が悪く、成形品が偏
肉したり、あるいは動的熱安定性が悪く、加工性が悪い
などそれぞれ何らかの欠点を有しており、必ずしも満足
できるものではない。
例えば、特開昭57−14687号公報には塩化ビニル
重合体、α−メチルスチレンとアクリロニトリルの共重
合体及びブタジェン系ゴムにモノビニル芳香族化合物と
ビニルシアン化合物又はメタクリレートを反応させたグ
ラフト共重合体のブレンドにより耐熱性と耐衝撃性が改
良される事が示されている。しかしながら、耐衝撃改良
剤として使用しているブタジェン系ゴムにモノビニル芳
香族化合物とビニルシアン化合物又はメタクリレートを
反応させた従来のグラフト共重合体は耐候性が悪く、こ
れを配合した樹脂組成物を成形加工した硬質塩化ビニル
樹脂製品は長期間の屋外暴露で衝撃強度の低下が大きく
好ましくない。
重合体、α−メチルスチレンとアクリロニトリルの共重
合体及びブタジェン系ゴムにモノビニル芳香族化合物と
ビニルシアン化合物又はメタクリレートを反応させたグ
ラフト共重合体のブレンドにより耐熱性と耐衝撃性が改
良される事が示されている。しかしながら、耐衝撃改良
剤として使用しているブタジェン系ゴムにモノビニル芳
香族化合物とビニルシアン化合物又はメタクリレートを
反応させた従来のグラフト共重合体は耐候性が悪く、こ
れを配合した樹脂組成物を成形加工した硬質塩化ビニル
樹脂製品は長期間の屋外暴露で衝撃強度の低下が大きく
好ましくない。
又、特開昭56−117519号公報および特開昭58
−88918号公報には塩化ビニル樹脂、塩素化塩化ビ
ニル樹脂にアクリル系ゴムを主成分とする衝撃強化剤を
配合してなる樹脂組成物を使用した耐熱性、耐衝撃性及
び耐候性に優れた地中線用ケーブル防護管が示されてい
る。しかしながら、アクリル系ゴムを耐衝撃強化剤とし
て単独で使用した樹脂組成物は、ダイ内流動性が悪く偏
肉が生じ成形加工性が不十分で好ましくない。
−88918号公報には塩化ビニル樹脂、塩素化塩化ビ
ニル樹脂にアクリル系ゴムを主成分とする衝撃強化剤を
配合してなる樹脂組成物を使用した耐熱性、耐衝撃性及
び耐候性に優れた地中線用ケーブル防護管が示されてい
る。しかしながら、アクリル系ゴムを耐衝撃強化剤とし
て単独で使用した樹脂組成物は、ダイ内流動性が悪く偏
肉が生じ成形加工性が不十分で好ましくない。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明は、塩素含有樹脂の有する特徴を損なわず、しか
も高度な耐熱性と耐衝撃性を付与された機械的強度のす
ぐれた熱可塑性樹脂組成物を提供する仁とにある。
も高度な耐熱性と耐衝撃性を付与された機械的強度のす
ぐれた熱可塑性樹脂組成物を提供する仁とにある。
〈課題を解決するための手段〉
本発明者らは鋭意検討した結果、塩素含有重合体に耐熱
性を付与するためにα−メチルスチレン−アクリロニト
リル共重合体を混合し、さらに耐衝撃性を付与するため
にエチレン−メタクリル酸エステル共重合体の存在下に
塩化ビニル又は塩化ビニルを主体とする単量体混合物を
グラフト重合させて得たグラフト重合体と乳化重合法で
製造された耐衝撃強化剤を混合して樹B?1組成物とし
、これを成形加工することにより難燃性、耐薬品性、剛
性、耐候性など塩素含有樹脂の優れた性質を保持したま
ま耐熱性と耐衝撃性が大幅に向上し、成形品が偏肉を生
ずることなく、しかも、動的熱安定性が良好で成形加工
性に優れることを見い出し、本発明の完成に散った。
性を付与するためにα−メチルスチレン−アクリロニト
リル共重合体を混合し、さらに耐衝撃性を付与するため
にエチレン−メタクリル酸エステル共重合体の存在下に
塩化ビニル又は塩化ビニルを主体とする単量体混合物を
グラフト重合させて得たグラフト重合体と乳化重合法で
製造された耐衝撃強化剤を混合して樹B?1組成物とし
、これを成形加工することにより難燃性、耐薬品性、剛
性、耐候性など塩素含有樹脂の優れた性質を保持したま
ま耐熱性と耐衝撃性が大幅に向上し、成形品が偏肉を生
ずることなく、しかも、動的熱安定性が良好で成形加工
性に優れることを見い出し、本発明の完成に散った。
すなわち本発明は塩素含有重合体80〜40重量部とa
−メチルスチレン−アクリロニトリル共重合体20〜6
0重量部とからなる重合体混合物100重量部に対し、
エチレン80〜20重量%及びメタクリル酸エステル2
0〜80重量%のエチレン−メタクリル酸エステル共重
合体の存在下に、この共重合体の含有量が80〜80重
量%になるように塩化ビニル又は塩化ビニルを主体とす
る単量体混合物をグラフト重合させて得たグラフト重合
体と乳化重合法で製造された耐衝撃強化剤との重合体混
合物を8〜20Ii量郡部配合た熱可塑性樹脂組成物を
提供する事にある。
−メチルスチレン−アクリロニトリル共重合体20〜6
0重量部とからなる重合体混合物100重量部に対し、
エチレン80〜20重量%及びメタクリル酸エステル2
0〜80重量%のエチレン−メタクリル酸エステル共重
合体の存在下に、この共重合体の含有量が80〜80重
量%になるように塩化ビニル又は塩化ビニルを主体とす
る単量体混合物をグラフト重合させて得たグラフト重合
体と乳化重合法で製造された耐衝撃強化剤との重合体混
合物を8〜20Ii量郡部配合た熱可塑性樹脂組成物を
提供する事にある。
本発明の熱可塑性樹脂組成物の特徴は、塩化ビニル重合
体もしくは塩化ビニル重合体と塩素化塩化ビニル重合体
の混合物である塩素含有重合体トα−メチルスチレン−
アクリロニトリル共重合体の特定割合の混合物に対し、
特定量のエチレン−メタクリル酸エステル共重合体への
塩化ビニル又は塩化ビニルを主体とする単量体混合物の
グラフト重合体、もしくは多官能性単量体と塩化ビニル
又は塩化ビニルを主体とする単量体混合物のグラフト重
合により得られる架橋グラフト重合体と耐候性改質メチ
ルメタクリレート−ブタジエン−スチレン樹脂またはア
クリル系多成分系樹脂である乳化重合法で製造された耐
衝撃強化剤の特定割合混合物を配合することにある。
体もしくは塩化ビニル重合体と塩素化塩化ビニル重合体
の混合物である塩素含有重合体トα−メチルスチレン−
アクリロニトリル共重合体の特定割合の混合物に対し、
特定量のエチレン−メタクリル酸エステル共重合体への
塩化ビニル又は塩化ビニルを主体とする単量体混合物の
グラフト重合体、もしくは多官能性単量体と塩化ビニル
又は塩化ビニルを主体とする単量体混合物のグラフト重
合により得られる架橋グラフト重合体と耐候性改質メチ
ルメタクリレート−ブタジエン−スチレン樹脂またはア
クリル系多成分系樹脂である乳化重合法で製造された耐
衝撃強化剤の特定割合混合物を配合することにある。
塩素含有重合体として塩化ビニル系重合体を単独で用い
ると動的熱安定性がよく加工安定性において有利であり
、塩化ビニル系重合体と塩素化塩化ビニル系重合体の混
合物を用いると耐熱性がより向上する。又、グラフト重
合体に架橋グラフト重合体を用いることの利点は耐衝撃
性の発現する加工条件幅がより広くなることにある。さ
らに乳化重合法で製造される耐衝撃強化剤1こ耐候性改
質されたメチルメタクリレート−ブタジエン−スチレン
樹脂を配合すると成形時のダイ内流動性がよく成形加工
性が良好となるだけでなく成形品の引張強度も向上し、
またアクリル系多成分系樹脂を配合すると耐候性がより
向上する。
ると動的熱安定性がよく加工安定性において有利であり
、塩化ビニル系重合体と塩素化塩化ビニル系重合体の混
合物を用いると耐熱性がより向上する。又、グラフト重
合体に架橋グラフト重合体を用いることの利点は耐衝撃
性の発現する加工条件幅がより広くなることにある。さ
らに乳化重合法で製造される耐衝撃強化剤1こ耐候性改
質されたメチルメタクリレート−ブタジエン−スチレン
樹脂を配合すると成形時のダイ内流動性がよく成形加工
性が良好となるだけでなく成形品の引張強度も向上し、
またアクリル系多成分系樹脂を配合すると耐候性がより
向上する。
本発明に用いられる塩化ビニル系重合体は塩化ビニル単
独重合体または90重量%以上の塩化ビニル単量体とこ
れらと共重合し得る10重量%以下のモノオレフィン単
量体、とくに限定されないが例えば酢酸ビニル、塩化ビ
ニリデン等との共重合体であり懸濁重合法、塊状重合法
、乳化重合法等の方法にて製造することができる。
独重合体または90重量%以上の塩化ビニル単量体とこ
れらと共重合し得る10重量%以下のモノオレフィン単
量体、とくに限定されないが例えば酢酸ビニル、塩化ビ
ニリデン等との共重合体であり懸濁重合法、塊状重合法
、乳化重合法等の方法にて製造することができる。
本発明に使用する塩素化塩化ビニル系重合体は、例えば
塩化ビニル系重合体を単独、又は塩素化炭化水素溶媒と
共に、水に懸濁し、塩素を付加した公知の方法にて製造
できるもので、塩素含有重合体の5重量%〜50重量%
配合するのが好ましい。5重量%より少ないと耐熱性向
上が十分でなく、逆に50重貴簡より多いと加工安定性
が不十分となる。
塩化ビニル系重合体を単独、又は塩素化炭化水素溶媒と
共に、水に懸濁し、塩素を付加した公知の方法にて製造
できるもので、塩素含有重合体の5重量%〜50重量%
配合するのが好ましい。5重量%より少ないと耐熱性向
上が十分でなく、逆に50重貴簡より多いと加工安定性
が不十分となる。
本発明に使用するα−メチルスチレン−アクリロニトリ
ル共重合体は90〜60重量%のα−メチルスチレンと
10〜40重量%のアクリロニトリルからなる共重合体
が用いられる。
ル共重合体は90〜60重量%のα−メチルスチレンと
10〜40重量%のアクリロニトリルからなる共重合体
が用いられる。
本発明に用いられる塩素含有重合体とα−メチルスチレ
ン−アクリロニトリル共重合体との混合比は塩素含有重
合体80〜40!ffi部に対してa−メチルスチレン
−アクリロニトリル共重合体20〜60重量部の割合に
て用いることができる。a−メチルスチレン−アクリロ
ニトリル共重合体が20重量部より少ないと耐熱性の向
上が不十分となり、逆に60重量部より多いと耐衝撃性
の向上が不十分となり好ましくない。
ン−アクリロニトリル共重合体との混合比は塩素含有重
合体80〜40!ffi部に対してa−メチルスチレン
−アクリロニトリル共重合体20〜60重量部の割合に
て用いることができる。a−メチルスチレン−アクリロ
ニトリル共重合体が20重量部より少ないと耐熱性の向
上が不十分となり、逆に60重量部より多いと耐衝撃性
の向上が不十分となり好ましくない。
本発明のグラフト重合体に用いられるエチレン−メタク
リル酸エステル共重合体としては、エチレンとメチルメ
タクリレート、エチルメタクリレート、プロピルメタク
リレート、ブチルメタクリレート、2−エチルへキシル
メタクリレート、ヒドロキシエチルメタクリレート、ヒ
ドロキシプロピルメタクリレートの中から選ばれた1種
又は2種以上の単量体との共重合体が挙げられる。この
共重合体中のメタクリル酸エステルの含有量は20重量
%以上で80重量%以下好ましくは80重量%以上で5
0重量%以下であることが必要である。
リル酸エステル共重合体としては、エチレンとメチルメ
タクリレート、エチルメタクリレート、プロピルメタク
リレート、ブチルメタクリレート、2−エチルへキシル
メタクリレート、ヒドロキシエチルメタクリレート、ヒ
ドロキシプロピルメタクリレートの中から選ばれた1種
又は2種以上の単量体との共重合体が挙げられる。この
共重合体中のメタクリル酸エステルの含有量は20重量
%以上で80重量%以下好ましくは80重量%以上で5
0重量%以下であることが必要である。
共重合体中のメタクリル酸エステルの含有量が20重量
%以下では塩素含有重合体との相溶性が悪くて機械的強
度が低下し耐衝撃性が低下する。逆に共重合体中のメタ
クリル酸エステルの含有量が80重量%以上では耐衝撃
性が不十分となる。
%以下では塩素含有重合体との相溶性が悪くて機械的強
度が低下し耐衝撃性が低下する。逆に共重合体中のメタ
クリル酸エステルの含有量が80重量%以上では耐衝撃
性が不十分となる。
エチレン−メタクリル酸エステル共重合体はグラフト重
合体中で80重1%以上で80.i!tffi%以下に
なるように添加される。80重量%以下では耐衝撃性が
不十分であり、801i量%を越えると耐熱性の低下や
、機械的強度の低下が起こり好ましくない。また本発明
のエチレン−メタクリル酸エステル共重合体はメルトイ
ンデックス(ASTMD −1283)が0.5へ20
0f710分の範囲のものを好ましく用いることが出来
る。
合体中で80重1%以上で80.i!tffi%以下に
なるように添加される。80重量%以下では耐衝撃性が
不十分であり、801i量%を越えると耐熱性の低下や
、機械的強度の低下が起こり好ましくない。また本発明
のエチレン−メタクリル酸エステル共重合体はメルトイ
ンデックス(ASTMD −1283)が0.5へ20
0f710分の範囲のものを好ましく用いることが出来
る。
また本発明の組成物にあっては、エチレン−酢酸ビニル
共重合体をエチレン−メタクリル酸エステル共重合体と
グラフト重合体中でエチレン−メタクリル酸エステル共
重合体の量を越えない範囲で併用して用いることも可能
である。
共重合体をエチレン−メタクリル酸エステル共重合体と
グラフト重合体中でエチレン−メタクリル酸エステル共
重合体の量を越えない範囲で併用して用いることも可能
である。
本発明のグラフト重合体に用いられる塩化ビニルを主体
とする単量体には塩化ビニル以外に脂肪酸ビニルエステ
ル、ビニリデンハライド、アクリル酸アルキルエステル
、メタクリル酸アルキルエステル、アクリロニトリル、
アルキルビニルエーテル、エチレンおよびその誘導体、
プロピレン等が挙げられるが、その添加量は塩化ビニル
と合わせた単量体総員の80%以下にとどめる必要があ
る。
とする単量体には塩化ビニル以外に脂肪酸ビニルエステ
ル、ビニリデンハライド、アクリル酸アルキルエステル
、メタクリル酸アルキルエステル、アクリロニトリル、
アルキルビニルエーテル、エチレンおよびその誘導体、
プロピレン等が挙げられるが、その添加量は塩化ビニル
と合わせた単量体総員の80%以下にとどめる必要があ
る。
又、本発明の架橋グラフト重合体に用いられる多官能性
化合物としては、ジアリルフタレート、ジアリルイソフ
タレート、ジアリルテレフタレート等のフタル酸のジア
リルエステル類、ジアリルマレート、ジアリルフマレー
ト、ジアリルイタコネート等のエチレン性不飽和二塩基
酸のジアリルエステル類、ジアリルアジペート、ジアリ
ルアセテート、ジアリルセバケート等の飽和二塩基酸の
ジアリルエステル類、ジアリルエーテル、トリアリルシ
アヌレート、トリアリルイソシアヌレート、トリアリル
トリメリテート及ヒエチレングリコールジビニルエーテ
ル、n−ブタンジオールジビニルエーテル、オクタデカ
ンジビニルエーテル等のジビニルエーテル類、エチレン
グリコールジメタクリレート、トリエチレングリコール
ジメタクリレート、ジメチレングリコールジアクリレー
ト、トリエチレングリコールジアクリレート等の多価ア
ルコールのジメタクリルエステルあるいはジアクリルエ
ステル類、トリメチロールプロパントリメタクリレート
、トリメチロチルプロパントリアクリレート、トリメチ
ロールエタントリメタクリレート、トリメチロールエタ
ントリアクリレート、テトラメチロールメタントリアク
リレート等の多価アルコールのトリメタクリルエステル
あるいはトリアクリルエステル類、ビスメタクリロイル
オキシエチレンフタレート、1.13.5−トリアクリ
ロイルヘキサハイドロトリアジン尋が挙げられ、上記多
官能性化合物のうち1種もしくは2潴以上を併用しても
よい。
化合物としては、ジアリルフタレート、ジアリルイソフ
タレート、ジアリルテレフタレート等のフタル酸のジア
リルエステル類、ジアリルマレート、ジアリルフマレー
ト、ジアリルイタコネート等のエチレン性不飽和二塩基
酸のジアリルエステル類、ジアリルアジペート、ジアリ
ルアセテート、ジアリルセバケート等の飽和二塩基酸の
ジアリルエステル類、ジアリルエーテル、トリアリルシ
アヌレート、トリアリルイソシアヌレート、トリアリル
トリメリテート及ヒエチレングリコールジビニルエーテ
ル、n−ブタンジオールジビニルエーテル、オクタデカ
ンジビニルエーテル等のジビニルエーテル類、エチレン
グリコールジメタクリレート、トリエチレングリコール
ジメタクリレート、ジメチレングリコールジアクリレー
ト、トリエチレングリコールジアクリレート等の多価ア
ルコールのジメタクリルエステルあるいはジアクリルエ
ステル類、トリメチロールプロパントリメタクリレート
、トリメチロチルプロパントリアクリレート、トリメチ
ロールエタントリメタクリレート、トリメチロールエタ
ントリアクリレート、テトラメチロールメタントリアク
リレート等の多価アルコールのトリメタクリルエステル
あるいはトリアクリルエステル類、ビスメタクリロイル
オキシエチレンフタレート、1.13.5−トリアクリ
ロイルヘキサハイドロトリアジン尋が挙げられ、上記多
官能性化合物のうち1種もしくは2潴以上を併用しても
よい。
又、多官能性化合物の添加量は特に限定されるものでは
ないが、塩化ビニル又は塩化ビニルを主体とする単量体
混合物に対して0.01重量%以上10重量%以下がよ
い。
ないが、塩化ビニル又は塩化ビニルを主体とする単量体
混合物に対して0.01重量%以上10重量%以下がよ
い。
本発明のグラフト重合体又は架桐グラフト重合体の重合
法としては通常塩化ビニル系グラフト重合体の製造に適
用できるすべての方法が可能であるが、望ましくは懸?
11i1重合法、塊状重合法あるいは乳化重合法が適当
である。
法としては通常塩化ビニル系グラフト重合体の製造に適
用できるすべての方法が可能であるが、望ましくは懸?
11i1重合法、塊状重合法あるいは乳化重合法が適当
である。
懸濁重合および塊状重合において使用される触媒は特に
限定されるものでなく、通常の塩化ビニルの懸濁重合に
使われる触媒例えばラウロイルパーオキサイド、8,5
.5−トリメチルヘキサノイルパーオキサイド、t−ブ
チルパーオキシピバレート、ジイソプロピルパーオキシ
ジカーボネート、アセチルシクロヘキシルスルフォニル
パーオキサイドなどの有機過酸化物およびa 、 a’
−アゾビスイソブチロニトリル、α。
限定されるものでなく、通常の塩化ビニルの懸濁重合に
使われる触媒例えばラウロイルパーオキサイド、8,5
.5−トリメチルヘキサノイルパーオキサイド、t−ブ
チルパーオキシピバレート、ジイソプロピルパーオキシ
ジカーボネート、アセチルシクロヘキシルスルフォニル
パーオキサイドなどの有機過酸化物およびa 、 a’
−アゾビスイソブチロニトリル、α。
a′−アゾビス2.4−ジメチルバレロニトリルなどの
アゾ化合物の一種または二種以上の混合物が挙げられる
。
アゾ化合物の一種または二種以上の混合物が挙げられる
。
懸濁重合において使用される懸濁剤1よ特に限定される
ものでなく通常の塩化ビニルの懸濁重合に使用されるゼ
ラチン、ポリビニルアルコール、水溶性セルロースエー
テル等が用いられる。
ものでなく通常の塩化ビニルの懸濁重合に使用されるゼ
ラチン、ポリビニルアルコール、水溶性セルロースエー
テル等が用いられる。
乳化重合において使用される触媒は特に限定されるもの
でなく、通常塩化ビニルの乳化重合に使用される触媒、
例えば過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム、レドック
ス系水溶性触媒等が用いられる。
でなく、通常塩化ビニルの乳化重合に使用される触媒、
例えば過硫酸カリウム、過硫酸アンモニウム、レドック
ス系水溶性触媒等が用いられる。
乳化重合に使用される乳化剤は特に限定されるものでは
ないが、通常塩化ビニルの乳化重合に使用される乳化剤
、例えばラウリル硫酸ナトリウム、ドデシルベンゼンス
ルホン酸ナトリウム等が用いられる。
ないが、通常塩化ビニルの乳化重合に使用される乳化剤
、例えばラウリル硫酸ナトリウム、ドデシルベンゼンス
ルホン酸ナトリウム等が用いられる。
本発明の架橋グラフト重合体は分子内に架橋構造を有す
ることが必要であり、より具体的には、テトラヒドロフ
ランに不溶なゲル分が1重量%以上好ましくは5重量%
以上であることが必要である。ここで、テトラヒドロフ
ランに不溶なゲル分とは、該架橋グラフト重合体を85
0メツシユ金網をフィルターとしてソックスレー抽出器
を用いて熱テトラヒドロフランで22時間抽出し分離さ
れる抽出残渣を意味する。
ることが必要であり、より具体的には、テトラヒドロフ
ランに不溶なゲル分が1重量%以上好ましくは5重量%
以上であることが必要である。ここで、テトラヒドロフ
ランに不溶なゲル分とは、該架橋グラフト重合体を85
0メツシユ金網をフィルターとしてソックスレー抽出器
を用いて熱テトラヒドロフランで22時間抽出し分離さ
れる抽出残渣を意味する。
本発明において用いられる耐衝撃強化剤は乳化重合によ
り製造されるものであって1種はアクリル酸エステル成
分及びアクリロニトリル成分を有する変性メタクリレー
ト−ブタジェン−スチレンtM脂であり、従来のいわゆ
るMBS樹脂の耐候性を改良した樹脂である。具体的に
は例えばブタジェン−スチレン−メチルメタクリレート
−アクリロニトリル−アクリル酸エステルからなる共重
合体である。ここでアクリル酸エステルとしては2−エ
チルへキシルアクリレート、ブチルアクリレート、プロ
ピルアクリレート、エチルアクリレート等を適宜用いる
ことができる。
り製造されるものであって1種はアクリル酸エステル成
分及びアクリロニトリル成分を有する変性メタクリレー
ト−ブタジェン−スチレンtM脂であり、従来のいわゆ
るMBS樹脂の耐候性を改良した樹脂である。具体的に
は例えばブタジェン−スチレン−メチルメタクリレート
−アクリロニトリル−アクリル酸エステルからなる共重
合体である。ここでアクリル酸エステルとしては2−エ
チルへキシルアクリレート、ブチルアクリレート、プロ
ピルアクリレート、エチルアクリレート等を適宜用いる
ことができる。
また、他の1種として用いられるアクリル系多成分系樹
脂はアクリル酸エステルを主体とする共重合ゴムにメタ
クリレート、スチレン、アクリロニトリル等の単量体を
反応させることにより耐候性の改良されたグラフト共重
合体である。
脂はアクリル酸エステルを主体とする共重合ゴムにメタ
クリレート、スチレン、アクリロニトリル等の単量体を
反応させることにより耐候性の改良されたグラフト共重
合体である。
両者とも乳化重合法によって製造される耐衝撃強化剤で
加工機械の混線エネルギーの大きさ等にかかわらず粒子
状の形態を保持して分散するタイプである。
加工機械の混線エネルギーの大きさ等にかかわらず粒子
状の形態を保持して分散するタイプである。
本発明のグラフト重合体または架橋グラフト重合体と乳
化重合法によって製造される耐衝撃強化剤の混合比は前
者が20〜80重量%、後者が80〜20重量%である
必要がある。前者が20重量%より少ないとグイ内流動
性が悪くなったり耐候性が不十分となり、逆に80重量
%より多いと耐衝撃性や機械的強度が不十分となり好ま
しくない。
化重合法によって製造される耐衝撃強化剤の混合比は前
者が20〜80重量%、後者が80〜20重量%である
必要がある。前者が20重量%より少ないとグイ内流動
性が悪くなったり耐候性が不十分となり、逆に80重量
%より多いと耐衝撃性や機械的強度が不十分となり好ま
しくない。
本発明のグラフト重合体または架橋グラフト重合体と乳
化重合法によって製造される耐衝撃強化剤の混合物は塩
素含有重合体とα−メチルスチレン−アクリロニトリル
共重合体とからなる重合体混合物10011!、置部に
対し、8瓜1部以上、20!ffi部以下の範囲で用い
られる。8重量部より少ないと#J衝撃性の改良が不十
分であり、逆に20重量部より多いと、耐熱性と剛性が
低下し好ましくない。
化重合法によって製造される耐衝撃強化剤の混合物は塩
素含有重合体とα−メチルスチレン−アクリロニトリル
共重合体とからなる重合体混合物10011!、置部に
対し、8瓜1部以上、20!ffi部以下の範囲で用い
られる。8重量部より少ないと#J衝撃性の改良が不十
分であり、逆に20重量部より多いと、耐熱性と剛性が
低下し好ましくない。
本発明の組成物の成形加工にあたっては、塩化ビニル系
樹脂の加工に通常用いられている公知の安定剤、滑剤、
紫外線吸収剤、酸化防止剤、顔料等を適宜添加し、必要
に応じて充填剤の使用も可能である。
樹脂の加工に通常用いられている公知の安定剤、滑剤、
紫外線吸収剤、酸化防止剤、顔料等を適宜添加し、必要
に応じて充填剤の使用も可能である。
本発明組成物はロールミル、リボンブレンダ、ヘンシェ
ルミキサー、バンバリーミキサ−等の公知の混合装置を
用いて混合され、さらに押出機、射出成形機、カレンダ
ー成形機等の公知の成形機を用いて所望の成形物に成形
できるが、その際該組成物の動的熱安定性が良いので幅
広い成形条件が可能である。また得られた成形物は機械
的強度が高く、さらに優れた耐熱性、耐衝撃性、耐候性
を発揮するのでパイプ、建材等一般の硬質製品として有
用である。
ルミキサー、バンバリーミキサ−等の公知の混合装置を
用いて混合され、さらに押出機、射出成形機、カレンダ
ー成形機等の公知の成形機を用いて所望の成形物に成形
できるが、その際該組成物の動的熱安定性が良いので幅
広い成形条件が可能である。また得られた成形物は機械
的強度が高く、さらに優れた耐熱性、耐衝撃性、耐候性
を発揮するのでパイプ、建材等一般の硬質製品として有
用である。
以下、本発明を実施例により説明するが本発明はこれら
に限定されない。なお実施例中の物性値は以下の方法で
測定した。実施例中の部数やパーセントはいずれも重量
基準で表わす。
に限定されない。なお実施例中の物性値は以下の方法で
測定した。実施例中の部数やパーセントはいずれも重量
基準で表わす。
耐熱性の評価: JIS K7206に準じ、5Kff
の荷重でビカット軟化温度を測定 して評価した。
の荷重でビカット軟化温度を測定 して評価した。
耐衝撃性の評価: JIS K7111に準じシャルピ
ー衝撃強度を測定して評価した。
ー衝撃強度を測定して評価した。
耐候性の評価: JIS A1415に規定するサンシ
ャインウェザ−オーメーター形 促進暴露試験装置を用い、ブラ ックパネル温度68°C,スプレ ー18分/120分の条件で 100時間暴露後、JISK7111 に準じ、シャルピー衝撃強度を 測定して評価した。
ャインウェザ−オーメーター形 促進暴露試験装置を用い、ブラ ックパネル温度68°C,スプレ ー18分/120分の条件で 100時間暴露後、JISK7111 に準じ、シャルピー衝撃強度を 測定して評価した。
機械的強度の評価: JIS K711gに準じ20℃
の雰囲気下での引張強度で評価した。
の雰囲気下での引張強度で評価した。
(引張速度は10日/m1n)
厚み分布の評価:直径180mの成形パイプの厚みを1
部M1間隔で測定し、下記の 式で評価した。
部M1間隔で測定し、下記の 式で評価した。
動的熱安定性の評価ニブラベンダー社プラスチコーダー
PLV151型を用い、ローラ・ ミキサーW50H型のミキサー ヘッドに樹脂組成物を充填し、 200”0,50rpmで混練した ときに分解し始めるまでの時間 で評価した。
PLV151型を用い、ローラ・ ミキサーW50H型のミキサー ヘッドに樹脂組成物を充填し、 200”0,50rpmで混練した ときに分解し始めるまでの時間 で評価した。
〈実施例および比較例〉
(1) グラフト重合体Aの製造
ステンレス製オートクレーブに脱イオン水100部、エ
チレン−メタクリル酸メチル共重合体(住友化学■製ア
クリフト■WM 805メタクリル酸メチル含有量88
重量%、メルトインデックス7N/10分)60部、ヒ
ドロキシプロピルメチルセルロース(信越化学■製、メ
トローズ■655R−50) 0.2部、a、αI−ア
ゾビスイソブチロニトリル0.08部を仕込み、オート
クレーブ内を80■HPまで脱気した後、塩化ビニル単
量体を50部仕込み、撹拌条件下に60℃に昇温し、重
合を開始した。
チレン−メタクリル酸メチル共重合体(住友化学■製ア
クリフト■WM 805メタクリル酸メチル含有量88
重量%、メルトインデックス7N/10分)60部、ヒ
ドロキシプロピルメチルセルロース(信越化学■製、メ
トローズ■655R−50) 0.2部、a、αI−ア
ゾビスイソブチロニトリル0.08部を仕込み、オート
クレーブ内を80■HPまで脱気した後、塩化ビニル単
量体を50部仕込み、撹拌条件下に60℃に昇温し、重
合を開始した。
6時間後に重合を停止し、未反応塩化ビニル単量体をパ
ージし、内容物を取出したあと脱水乾燥してグラフト重
合体Aを得た。
ージし、内容物を取出したあと脱水乾燥してグラフト重
合体Aを得た。
このもののエチレン−メタクリル酸メチル共重合体の含
有量は58%であり、テトラヒドロフランに不溶なゲル
分は0%であった。
有量は58%であり、テトラヒドロフランに不溶なゲル
分は0%であった。
(2) グラフト重合体Bの製造
ステンレス製オートクレーブに脱イオン水100部、エ
チレン−メタクリル酸メチル共重合体(住友化学■アク
リフト■WM−805)50部、ヒドロキシプロピルメ
チルセルロース(信越化学@製、メトローズ■65SH
−50)0.2部、a、α′−アゾビスイソブチロニト
リル0.08部、ジアリルフタレート0.5部を仕込み
、オートクレーブ内を80mm Hfまで脱気した後、
塩化ビニル単量体を50部仕込み、撹拌条件下に60°
Cに昇温し、重合を開始した。
チレン−メタクリル酸メチル共重合体(住友化学■アク
リフト■WM−805)50部、ヒドロキシプロピルメ
チルセルロース(信越化学@製、メトローズ■65SH
−50)0.2部、a、α′−アゾビスイソブチロニト
リル0.08部、ジアリルフタレート0.5部を仕込み
、オートクレーブ内を80mm Hfまで脱気した後、
塩化ビニル単量体を50部仕込み、撹拌条件下に60°
Cに昇温し、重合を開始した。
6時間後に重合を停止し、未反応塩化ビニル単量体をパ
ージし、内容物を取出したあと脱水乾燥してグラフト重
合体Bを得た。このもののエチレン−メタクリル酸メチ
ル共重合体の含有量は59%であり、テトラヒドロフラ
ンに不溶なゲル分は48%であった。
ージし、内容物を取出したあと脱水乾燥してグラフト重
合体Bを得た。このもののエチレン−メタクリル酸メチ
ル共重合体の含有量は59%であり、テトラヒドロフラ
ンに不溶なゲル分は48%であった。
(3) グラフト重合体Cの製造
エチレン−メタクリル酸メチル共重合体としてメタクリ
ル酸メチル含有fllO%、メルトインデックス80F
/10分のものを用いる以外はグラフト共重合体Aの製
造と全く同一の方法で製造し、グラフト重合体Cを得た
。
ル酸メチル含有fllO%、メルトインデックス80F
/10分のものを用いる以外はグラフト共重合体Aの製
造と全く同一の方法で製造し、グラフト重合体Cを得た
。
このもののエチレン−メタクリル酸メチル共重合体の含
有量は58%であり、テトラヒドロフランに不溶なゲル
分はQ96であった。
有量は58%であり、テトラヒドロフランに不溶なゲル
分はQ96であった。
(4) グラフト重合体りの製造
ステンレス製オートクレーブに脱イオン水100部、エ
チレン−メタクリル酸メチル共重合体(住友化学■アク
リフト■WM305)20部、ヒドロキシプロピルメチ
ルセルロース(信越化学■メトローズ■65SH−50
)08部、α、α′−アゾビスイソブチロニトリル0.
1部を仕込みオートクレーブ内を80w5Hfまで脱気
した後、塩化ビニル単量体を80部仕込み、撹拌条件下
に60”Cに昇温し、重合を開始した。
チレン−メタクリル酸メチル共重合体(住友化学■アク
リフト■WM305)20部、ヒドロキシプロピルメチ
ルセルロース(信越化学■メトローズ■65SH−50
)08部、α、α′−アゾビスイソブチロニトリル0.
1部を仕込みオートクレーブ内を80w5Hfまで脱気
した後、塩化ビニル単量体を80部仕込み、撹拌条件下
に60”Cに昇温し、重合を開始した。
6時間後に重合を停止し、未反応塩化ビニル単量体をパ
ージし、内、容物を取出したあと脱水乾燥してグラフト
重合体りを得た。このもののエチレン−メタクリル酸メ
チル共重合体の含有量は24%であり、テトラヒドロフ
ランに不溶なゲル分は0%であった。
ージし、内、容物を取出したあと脱水乾燥してグラフト
重合体りを得た。このもののエチレン−メタクリル酸メ
チル共重合体の含有量は24%であり、テトラヒドロフ
ランに不溶なゲル分は0%であった。
(5) グラフト重合体Eの製造
ステンレス製オートクレーブに脱イオン水100m、エ
チレン−メタクリル酸メチル共重合体(住友化学■アク
リフト■WM 805 )80部、ヒドロキシプロピル
メチルセルロース(信越化学■メトローズ■65SI(
−50)0.2g、α、α′−アゾビスイソブチロニト
リル0.05部を仕込みオートクレーブ内を80m H
(I まで脱気した後、塩化ビニル単量体を20部仕込
み、撹拌条件下に60°Cに昇温し重合を開始した。
チレン−メタクリル酸メチル共重合体(住友化学■アク
リフト■WM 805 )80部、ヒドロキシプロピル
メチルセルロース(信越化学■メトローズ■65SI(
−50)0.2g、α、α′−アゾビスイソブチロニト
リル0.05部を仕込みオートクレーブ内を80m H
(I まで脱気した後、塩化ビニル単量体を20部仕込
み、撹拌条件下に60°Cに昇温し重合を開始した。
8時間後に重合を停止し、未反応塩化ビニル単量体をパ
ージし、内容物を取出したあと脱水乾燥してグラフト重
合体Eを得た。このもののエチレン−メタクリル酸メチ
ル共重合体の含有量は89%であり、テトラヒドロフラ
ンに不溶なゲル分は096であった。
ージし、内容物を取出したあと脱水乾燥してグラフト重
合体Eを得た。このもののエチレン−メタクリル酸メチ
ル共重合体の含有量は89%であり、テトラヒドロフラ
ンに不溶なゲル分は096であった。
実施例1
平均重合度1100のポリ塩化ビニル(住友化学■製ス
ミリット■5x−11F)55重量部とa−メチルスチ
レン−アクリロニトリル共重合体(単量体重量比70対
80)45重量部とからなる重合体混合物100重量部
に対し、グラフト重合体Aを10重量部、アクリル変性
メチルメタアクリレート−ブタジェン−スチレン樹脂(
呉羽化学■製)IIA−23)5重量部、鉛系安定剤8
重量部、金属セッケン系滑剤1重量部、加工性改良剤1
゜6重量部を添加した樹脂組成物をブレンド後、三菱ク
ラウスKMD −60K異方向二軸押出機を用いて、回
転数25rpms温度条件(シリンダー:■す165℃
、■す160”C1@170”C%@175℃、アダプ
ター:Cφ170−c 、ダイス:■160℃、■15
8”C1■)8 167℃・0180°C)で混練押出
した成形パイプを用いて引張強度、耐熱性、耐候性、耐
衝撃性、厚み分布を測定した。
ミリット■5x−11F)55重量部とa−メチルスチ
レン−アクリロニトリル共重合体(単量体重量比70対
80)45重量部とからなる重合体混合物100重量部
に対し、グラフト重合体Aを10重量部、アクリル変性
メチルメタアクリレート−ブタジェン−スチレン樹脂(
呉羽化学■製)IIA−23)5重量部、鉛系安定剤8
重量部、金属セッケン系滑剤1重量部、加工性改良剤1
゜6重量部を添加した樹脂組成物をブレンド後、三菱ク
ラウスKMD −60K異方向二軸押出機を用いて、回
転数25rpms温度条件(シリンダー:■す165℃
、■す160”C1@170”C%@175℃、アダプ
ター:Cφ170−c 、ダイス:■160℃、■15
8”C1■)8 167℃・0180°C)で混練押出
した成形パイプを用いて引張強度、耐熱性、耐候性、耐
衝撃性、厚み分布を測定した。
又別途、上記樹脂組成物の動的熱安定性についても前述
の方法に従い測定した。また耐衝撃性についてはO〜0
の各シリンダー温度が5”Cずつ高い温度条件で混線押
出した成形パイプについても測定した。結果を1表−1
に示した。
の方法に従い測定した。また耐衝撃性についてはO〜0
の各シリンダー温度が5”Cずつ高い温度条件で混線押
出した成形パイプについても測定した。結果を1表−1
に示した。
実施例2
スミリット■5x−ttF’を平均重合度1850のス
ミリット@1Sx−18に変更し、耐候性改質メチルメ
タアクリレート−ブタジェン−スチレン樹脂をアクリル
系多成分系樹脂■カネエースFM)に変更した他は、実
施例1と全く同一の方法で成形し、評価を行なった。結
果を表−1に示した。
ミリット@1Sx−18に変更し、耐候性改質メチルメ
タアクリレート−ブタジェン−スチレン樹脂をアクリル
系多成分系樹脂■カネエースFM)に変更した他は、実
施例1と全く同一の方法で成形し、評価を行なった。結
果を表−1に示した。
実施例8
スミリット■5x−11F55重量部のうち15g量部
を塩素化塩化ビニル(鐘淵化学■耐熱カネビニール)と
した他は実施例1と全く同一の方法で成形し評価を行な
った。
を塩素化塩化ビニル(鐘淵化学■耐熱カネビニール)と
した他は実施例1と全く同一の方法で成形し評価を行な
った。
実施例4〜8
スミリット■5x−11F、α−メチルスチレン−アク
リロニトリル共重合体、グラフト重合体Aおよび前記)
iIA−28の部数を変更した他は実施例1と全く同一
の方法で成形し評価を行なった。結果を表−1に示した
。
リロニトリル共重合体、グラフト重合体Aおよび前記)
iIA−28の部数を変更した他は実施例1と全く同一
の方法で成形し評価を行なった。結果を表−1に示した
。
実施例1〜8の樹脂組成物はいずれも良好な動的熱安定
性を示し、これらの樹脂組成物から得た成形体はいずれ
も厚み分布が狭く偏肉のない均一な成形体でその物性も
引張強度が高く、耐熱性、耐候性、耐衝撃性に優れてい
る。
性を示し、これらの樹脂組成物から得た成形体はいずれ
も厚み分布が狭く偏肉のない均一な成形体でその物性も
引張強度が高く、耐熱性、耐候性、耐衝撃性に優れてい
る。
比較例1〜6
スミリット@5x−11F、α−メチルスチレン−アク
リロニトリル共重合体(単量体重量比70対80)、グ
ラフト共重合体AおよびHIA−28の部数を変更した
他は実施例1と全く同一の方法で成形し評価を行なった
。
リロニトリル共重合体(単量体重量比70対80)、グ
ラフト共重合体AおよびHIA−28の部数を変更した
他は実施例1と全く同一の方法で成形し評価を行なった
。
結果を表−1に示した。
比較例7
グラフト共重合体Aの部数を減少し、HIA−28をカ
ネエースFMに変更し、部数を増量した他は実施例1と
全く同一の方法で成形し評価を行なった。結果を表−1
に示す。
ネエースFMに変更し、部数を増量した他は実施例1と
全く同一の方法で成形し評価を行なった。結果を表−1
に示す。
比較例8
スミリット■5x−11F 55重量部のうち40重量
部を塩素化塩化ビニルとした他は実施例1と全く同一の
方法で成形し評価を行なった。結果を表−1に示した。
部を塩素化塩化ビニルとした他は実施例1と全く同一の
方法で成形し評価を行なった。結果を表−1に示した。
比較例1はビカット軟化温度が低く耐熱性が不十分であ
り、比較例2と比較例8はシャルピー衝撃強度が低く耐
衝撃性が不十分である。
り、比較例2と比較例8はシャルピー衝撃強度が低く耐
衝撃性が不十分である。
比較例4は剛性、耐熱性が不十分で、比較例5は耐候性
、比較例6は耐衝撃性がそれぞれ不十分である。比較例
7は、成形品が偏肉しており、加工成形性が不十分で比
較例8は、動的熱安定性が悪く、加工安定性が不十分で
好ましくない。
、比較例6は耐衝撃性がそれぞれ不十分である。比較例
7は、成形品が偏肉しており、加工成形性が不十分で比
較例8は、動的熱安定性が悪く、加工安定性が不十分で
好ましくない。
実施例9
グラフト重合体Aをグラフト重合体Bに変更した他は実
施例1と全く同じ方法で成形し、評価を行なった。結果
を表−2に示す。実施例9の樹脂組成物は良好な動的熱
安定性を示し、この樹脂組成物から得た成形体は厚み分
布が狭く偏肉のない均一な成形体でその物性も引張強度
が高く、耐熱性、耐候性、耐衝撃性に優れている。又、
滑剤を少なくして過剰に混練してもシャルピー衝撃強度
の低下が少なく、耐衝撃性が高くてその加工依存性が小
さいという実用上きわめて優れた利点を有する。
施例1と全く同じ方法で成形し、評価を行なった。結果
を表−2に示す。実施例9の樹脂組成物は良好な動的熱
安定性を示し、この樹脂組成物から得た成形体は厚み分
布が狭く偏肉のない均一な成形体でその物性も引張強度
が高く、耐熱性、耐候性、耐衝撃性に優れている。又、
滑剤を少なくして過剰に混練してもシャルピー衝撃強度
の低下が少なく、耐衝撃性が高くてその加工依存性が小
さいという実用上きわめて優れた利点を有する。
比較例9〜11
グラフト重合体Aの替りに表−2に示したグラフト重合
体を使用したほかは、実施例1と全く同一の方法で成形
し評価を行なった。
体を使用したほかは、実施例1と全く同一の方法で成形
し評価を行なった。
結果を表−2に示した。
比較例9は引張強度と耐衝撃性が低下し、比較例10は
耐衝撃性が低下し、又、比較例11は引張強度と耐熱性
が低下し好ましくない。
耐衝撃性が低下し、又、比較例11は引張強度と耐熱性
が低下し好ましくない。
〈発明の効果〉
本発明の熱可塑性樹脂組成物は加工安定性、加工成形性
に優れ、それから得られる成形物は引張強度で代表され
る機械的強度、耐候性、難燃性、及び耐薬品性に優れ、
かつ、耐熱性及び耐衝撃性が改良されている。
に優れ、それから得られる成形物は引張強度で代表され
る機械的強度、耐候性、難燃性、及び耐薬品性に優れ、
かつ、耐熱性及び耐衝撃性が改良されている。
このような優れた特性を生かして過酷な条件下で使用さ
れるパイプや建材類に用いることができる。より具体的
な用途としては、電線の地中埋設用パイプ等が例示され
る。
れるパイプや建材類に用いることができる。より具体的
な用途としては、電線の地中埋設用パイプ等が例示され
る。
\
\
\
\
\
\
\
Claims (6)
- (1)塩素含有重合体80〜40重量部とα−メチルス
チレン−アクリロニトリル共重合体20〜60重量部と
からなる重合体混合物100重量部に対し、エチレン8
0〜20重量%及びメタクリル酸エステル20〜80重
量%のエチレン−メタクリル酸エステル共重合体の存在
下に該エチレン−メタクリル酸エステル共重合体の含有
量が30〜80重量%になるように塩化ビニルまたは塩
化ビニルを主成分とする単量体混合物をグラフト重合さ
せて得られたグラフト重合体80〜20重量%と、乳化
重合法で製造された耐衝撃強化剤20〜80重量%の重
合体混合物8〜20重量部を配合することを特徴とする
熱可塑性樹脂組成物。 - (2)前記グラフト重合体が塩化ビニルを主成分とし多
官能性化合物を含有する単量体混合物をエチレン−メタ
クリル酸エステル共重合体にグラフト重合させて得られ
たものである請求項1記載の熱可塑性樹脂組成物。 - (3)前記塩素含有重合体が塩化ビニル系重合体である
請求項1記載の熱可塑性樹脂組成物。 - (4)前記塩素含有重合体が、塩素化塩化ビニル系重合
体5〜50重量%と塩化ビニル系重合体95〜50重量
%との重合体混合物である請求項1記載の熱可塑性樹脂
組成物。 - (5)前記乳化重合法で製造された耐衝撃強化剤がアク
リル酸エステル成分及びアクリロニトリル成分を含有す
る変性メチルメタクリレート−ブタジエン−スチレン樹
脂である請求項1記載の熱可塑性樹脂組成物。 - (6)前記乳化重合法で製造された耐衝撃強化剤がアク
リル系多成分系樹脂である請求項1記載の熱可塑性樹脂
組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24547288A JPH0291142A (ja) | 1988-09-28 | 1988-09-28 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24547288A JPH0291142A (ja) | 1988-09-28 | 1988-09-28 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0291142A true JPH0291142A (ja) | 1990-03-30 |
Family
ID=17134168
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24547288A Pending JPH0291142A (ja) | 1988-09-28 | 1988-09-28 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0291142A (ja) |
-
1988
- 1988-09-28 JP JP24547288A patent/JPH0291142A/ja active Pending
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