JPH0273322A - 小型のズームレンズ - Google Patents

小型のズームレンズ

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JPH0273322A
JPH0273322A JP63225959A JP22595988A JPH0273322A JP H0273322 A JPH0273322 A JP H0273322A JP 63225959 A JP63225959 A JP 63225959A JP 22595988 A JP22595988 A JP 22595988A JP H0273322 A JPH0273322 A JP H0273322A
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component
lens group
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Atsushi Shibayama
敦史 芝山
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はコンパクトカメラ用に適したズームレンズに関
するものである。
〔従来の技術〕
最近のレンズシャッター式のコンパクトカメラ用のｌ！
影レンズにおいても、ズームレンズの実用化が実現され
ており、この種のレンズが、例えば、特開昭６２−２６
４０１９号公報等で提案されている。
しかしながら、この公報においては、レンズ構成枚数が
８枚と多いためコストアップを招く恐れがあり、ユーザ
ーに安価に供給することが難しい。
そのため、構成枚数を少なくしたズームレンズが、例え
ば、特開昭６２−５６９１７号公報、特開昭６２−２８
４３１９号公報、特開昭６２−２５１７１０号公報、特
開昭５６−１２８９１１号公報等で提案されている。
〔発明が解決しようとする課題〕
このうち、特開昭６２−５６９１７号公報においては非
球面レンズ、特開昭６２−２８４３１９号公報において
は屈折率分布型レンズがそれぞれ採用されているが、通
常使用される球面レンズに比べてコストアップを招くた
めに好ましくない。
また、特開昭６２−２５１７１０号公報、特開昭５６−
１２８９１１号公報においては、レンズ構成枚数が５〜
６枚のズームレンズが実現されているが、いずれも、ズ
ーム比が１．５倍と小さく、満足いくものではなかった
。
したがって、本発明は６枚程度のレンズ構成枚数でコン
パクトな形状を持ちながら、１．６倍以上のズーム比を
有し、コストの低減を図れる高性能なズームレンズを提
供することを目的としている。
〔課題を解決するための手段〕
本発明は上記の目的を達成するために、正の屈折力を持
つ第１レンズ群Ｇ、と負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ
２とを有し、この両群の空気間隔を変化させてズーミン
グを行うズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ、は、
物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ成分Ｌ１１と
、両凹レンズ成分１−＋ｔと、両凸レンズ成分Ｌ１３と
、正レンズ成分Ｌ１４とを有し、第２レンズ群Ｇｔは、
像側に凸面を向けた正メニスカスレンズ成分ＬＺ１と、
物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ成分Ｌ！、と
を有するように構成したものである。
そして、本発明においては、上記の構成に基づいて、以
下の条件を満足するようにしたものである。
（１）　　０．４９＜Ｋ／ｆ、　＜０．７ｒ’ｂ十ｒ。
（２）　　　−１２＜　　　　　　　　　　＜−３，４
ｒｂ　　−ｒ。
（３）　　０．０７５＜Ｄ２１／ｆｔ＋　　＜０．１７
０ｒ＝　　十ｒｃ （４）　　１．２５　　＜　　　　　　　　　　　＜１
．８Ｏｒ、−ｒゎ （５）　　　０．１３＜　ｎ　ｚ＋　　ｎ　ｘｉ＜０．
０６但し、 Ｋ＝ｄ＋ｚ°Ｉｌ＋ｔ＋ｄ＋ｆｆ’ｎ＋３＋ｄｚ　°ｎ
＋４＋ＤＩ２＋Ｄ１３ ｄ＋ｚ　：両凹レンズ成分Ｌ１□の軸上レンズ厚。
ｄｌ、二両凸レンズ成分Ｌｌ！の軸上レンズ厚。
ｄｌ４：正レンズ成分Ｌ１４の軸上レンズ厚。
ｎ、！：両凹レしズ成分Ｌしｔの屈折率。
ｎ’ｓ　：両凸レンズ成分Ｌ＋ｓの屈折率。
ｎ、：正レンズ成分Ｌ１４の屈折率。
ｏｌｔ：両凹レンズ成分Ｌ１２と両凸レンズ成分Ｌｌｆ
ｆとの軸上空気間隔。
Ｄｌ、：両凸レンズ成分Ｌ１３と正レンズ成分Ｌ１４と
の軸上空気間隔。
１、、、：広角端における全系の焦点距離。
ｒｌ　；第２レンズ群中の正メニスカスレンズ成分Ｌ！
Ｉの最も物体側の曲率半径。
ｒ、：第２レンズ群中の正メニスカスレンズ成分ＬＺＩ
の最も像側の曲率半径。
０２１　：第２レンズ群における正メニスカス成分Ｌ２
と負メニスカスレンズ成分Ｌｚｚとの軸上空気間隔。
ｒｃ　：第２レンズ群中の負メニスカスレンズ成分Ｌ０
の最も物体側の曲率半径。
ｒ、：第２レンズ群中の負メニスカスレンズ成分Ｌ０の
最も像側の曲率半径。
〔作　用〕
本発明の如き正負の２群ズームレンズにおいては、広角
側にズーム比を伸ばそうとすると、−Ｃに広角側での正
の歪曲収差が増大する傾向にある。
そして、特に、本発明の如く第２レンズ群Ｇ２を２枚程
度の少ないレンズ枚数で構成する場合には、この第２レ
ンズ群において正の歪曲収差が発生し易くなる。したが
って、歪曲収差を補正するには、第１レンズ群Ｇｌにお
いて負の歪曲収差を発生させる必要がある。
そのためには、特に歪曲収差が大きく発生する絞りから
離れたレンズ成分、つまり第１１７１群の最も物体側に
位置する正レンズ成分Ｌ１１と、物体側から２番目に位
置する負レンズ成分Ｌ＋□とを適切な形状に構成するこ
とが効果的である。
そこで、先ず本発明においては、第１１７１群中の最も
物体側に位置する正レンズ成分し、の収斂作用により発
生する正の歪曲収差を極力小さく抑えるために、物体側
に凸面を向けたメニスカス形状で構成している。
また、第１１７１群中の物体側から２番目に位置する負
レンズ成分ＬＩ２は、このレンズの発散作用により負の
歪曲収差を発生させる唯一のレンズ成分である。そして
、負の歪曲収差を効率的に発生させるために、このレン
ズ成分の物体側面における軸外斜光線の入射角度を大き
くしながら、このレンズ成分の像側面における軸外斜光
線の射出角度が小さくなるように、負レンズ成分Ｌ１□
を両凹形状で構成している。
このように、本発明においては、第１レンズ群Ｇｌ内で
負の歪曲収差を発生させることにより、第２レンズ群Ｇ
２で発生する正の歪曲収差を極めてバランス良く相殺す
ることができる。
一方、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２においては、
前述の如き正の歪曲収差が発生する。そこで、この正の
歪曲収差を特に小さく抑えて歪曲収差の補正を容易とす
るために、このレンズ群中の負レンズ成分Ｌ２１を物体
側に凹面を向けたメニスカス形状で構成している。
したがって、以上の事から、本発明は、歪曲収差の補正
に対して有利な構成となっている。
また、本発明においては、第２レンズ群Ｇ２が負の屈折
力を有しているために、正の球面収差が発生し易く、特
に広角端から望遠端へズーミングを行うと、球面収差が
正の方向に増大する傾向にある。したがって、ズーミン
グによる球面収差の変動を抑えるには、第２レンズ群Ｇ
２中の物体側に位置する正レンズ成分し□において負の
球面収差を意図的に発生させて、この第２レンズ群Ｇ２
内で球面収差を良好に補正する必要がある。
そこで、正レンズ成分Ｌｔ＋の形状を両凸形状とすると
負メニスカスレンズ成分し２□で発生する正の球面収差
を補正しきれない。そのため、本発明においては、正レ
ンズ成分Ｌ！１を像側に凸面を向けたメニスカス形状と
することにより更に負の球面収差を多く発生させてズー
ミングによる球面収差の変動をバランス良く補正してい
る。しかも、第１１７１群と第２レンズ群との群間隔中
に絞りが配置されている場合には、この絞り位置に対し
て像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬＳＩの各面
が同心円状となるために、非点収差及びコマ収差の補正
に非常に有利である。
以下において、本発明の各条件式について詳述する。
条件（１）は第１レンズ群Ｇ１の両凹レンズ成分Ｌ１□
を入射した光が順に、両凸レンズ成分ＬＩ３、正レンズ
成分Ｌ１４を介した時の適切な光路長に関するものであ
る０本発明の如き正負の２群ズームレンズにおいては、
一般に第１レンズ群Ｇ、の像側に絞りが配置される場合
が多い。そして、本発明においては、前述の如き歪曲収
差を補正するために、絞りから離れた第１１７１群の両
凹レンズ成分Ｌｌ！の物体側面で負の歪曲収差を発生さ
せている。そのため、この面を絞りからの光学的距離、
所謂光路長が大きくなるように配置すると、負の歪曲収
差は大きく発生する。したがって、条件（１）で適切な
光路長を規定している。ところが、条件（１）の上限を
越えると、第１１７１群Ｇ１が大きくなり、レンズ系の
大型化を招（ために好ましくない。逆にこの条件の下限
を越えると、第２レンズ群Ｇ２で発生する正の歪曲収差
を良好に補正することが困難となる。
条件（２）は第２レンズ群の像側に凸面を向けた正メニ
スカスレンズ成分Ｌｚ＋の最適な形状を規定するもので
ある。ところが、この条件（２）の上限及び下限を越え
ると、共に球面収差の補正が困難となるため好ましくな
い。
ところで、第２レンズ群Ｇ！を構成している正メニスカ
スレンズ成分１−ｚ＋と負メニスカスレンズ成分Ｌ２□
とのレンズ間隔を拡大すると、正メニスカスレンズ成分
Ｌｔ＋を通過した無限遠からの平行光束は収斂作用を受
けて負メニスカスレンズ成分り。
２に入射する光束径がより小さくなる。すると、この光
束が受ける負メニスカスレンズ成分Ｌ２□の発散作用は
弱くなるため、負メニスカスレンズ成分Ｌｚｚで発生す
る正の球面収差を小さく抑えることができる。
そこで、条件（３）は第２レンズ群中の正メニスカスレ
ンズ成分し、１と負メニスカスレンズ成分Ｌ１２との適
切な空気間隔を規定するものである。
ところが、この条件（３）の上限を越えると、第２レン
ズ群Ｇ、の大型化を招き、しかも第１１７１群Ｇ１と第
２レンズ群Ｇ２との適切な群間隔を維持することが困難
となるため、高ズーム比を得ることができなくなる。ま
た、広角端における十分なバックフォーカスを６Ｍ保す
ることも困難となる。
反対にこの条件の下限を越えると、球面収差が補正過剰
となるため好ましくない。
条件（４）は第２レンズ群中の物体側に凹面を向けた負
メニスカスレンズＬ、の最適な形状を規定するものであ
る。ところが、この条件（４）の上限及び下限を越える
と、共に球面収差及び歪曲収差の補正が困難となるため
好ましくない。
条件（５）は第２レンズ群中の正メニスカスレンズ成分
Ｌ！１と負メニスカスレンズ成分Ｌｉｔとの適切な屈折
率の差を規定するものである。ところが、条件（５）の
上限を越えると、ペッツバール和が負の方向に増大して
像面弯曲の補正が困難となる０反対にこの条件の下限を
越えると、第２レンズ群中の正メニスカスレンズ成分Ｌ
□て発生するコマ収差が甚大に発生するため好ましくな
い。
ところで、本発明の如き正負の２群ズームレンズの広角
端においては、第１レンズ群Ｇ、と第２レンズ群Ｇ、と
の群間隔が最も大きく、バックフォーカスが最も短くな
り、一方、望遠端においては、逆に群間隔が最も狭く、
バックフォーカスが最も大きくなる。すなわち、この種
のズームレンズでは、第１レンズ群Ｇい第２レンズ群Ｇ
２のそれぞれの焦点距離が決定されれば、各群が機械的
な干渉を起こさない程度に望遠端における全系の焦点距
離が決定される。
そして、この場合の望遠側においてズーム比を伸ばすに
は、第１１７１群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の群間隔を大
きくとる必要がある。しかしながら、この群間隔を大き
くとると、広角端において十分なバンクフォーカスを確
保することが困難となる。
そこで、本発明においては、正レンズ成分Ｌ１４のパワ
ーを、このレンズ成分Ｌ１４よりも物体側に位置する３
つのレンズ成分（し１１〜Ｌ１．）の合成パワーよりも
強く構成することにより、第１１７１群Ｇ１の後側主点
をより像側に位置させて、第１レンズ群Ｇ、と第２レン
ズ群Ｇ２との十分な群間隔を確保している。そのため、
望遠側で十分なズーム比を伸ばせるとともに、広角端に
おいても十分なバンクフォーカスを確保することができ
る。
そして、この事を確実に達成するには、以下の条件（６
）を満足するように構成することが望ましい。
（６）　　０．０７　＜　ｆ　Ｌ１４／　ｆ　ｌ＜ｉ、
３゜但し、 ｒ　Ｌ１２　：第１レンズ群Ｇ、中における最も像側に
位置する正レンズ成分Ｌｅ４の焦点距離。
［１；第１１７１群Ｇ１の焦点距離。
ところが、この条件（６）の上限を越えると、第１１７
１群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との群間隔が狭くなって、
望遠側においてズーム比を伸ばすことが困難になり好ま
しくない。逆にこの条件の下限を越えると、正レンズ成
分Ｌ４の屈折力が増大して、球面収差の補正が困難とな
るため好ましくない。
また、本発明においては、第２レンズ群Ｇ２を正レンズ
成分と負レンズ成分との２レンズ成分で構成することに
より、広角端から望遠端にわたり良好に球面収差及び色
収差を補正するとともに安価に製造することを可能にし
ている。しかも、最も像側に位置するレンズ面とフィル
ム面との間の反射によるゴーストを防ぐために、第２レ
ンズ群Ｇ２を物体側から順に正負のレンズ成分を配置し
て、広角端において十分なバックフォーカスを確保でき
る有利な構成となっている。
さらに、本発明におけるフォーカシングは、第１レンズ
群Ｇｌを物体側へ繰り出す方式を採用して、合焦機構の
簡易化を図っているが、第１１７１群Ｇ１の量も像側に
位置する正レンズ成分Ｌ１４を２つに分割して、分割空
間を境に物体側のレンズ成分を物体側へ繰り出すフォー
カシングを行なえば、非点収差の変動を小さく抑えるこ
とができ、より優れた近距離合焦性能を引き出すことが
できる。
尚、この場合において、以下の条件を満足するように構
成されることが望ましい。
（７）　　３＜ｆｂ／ｆｌｌ ｆ、：正レンズ成分Ｌ１４中の物体側に位置する正レン
ズし、の焦点距離。
「、：正レンズ成分Ｌ１４中の像側に位置する正レンズ
Ｌ１の焦点距離。
条件（７）は２分割したレンズの適切なパワー配分を規
定するものである。ところが、この条件（７）の範囲を
外れると、近距離合焦における像面弯曲が過大に発生す
るため好ましくない。
〔実施例〕
以下に本発明による各実施例について説明する。
第１図、第３図、第５図、第７図、第９図、第１１図は
それぞれ順に本発明の第１〜６実施例のレンズ構成図を
示しており、第１乃至第６実施例はいずれも同様なレン
ズ構成を有している。そして、特に、第１、第６実施例
においては第１１７１群中の両凸レンズし、！が厚肉レ
ンズとなっており、第２〜第５実施例においては第１１
７１群中の両凹レンズＬｌ！が厚肉レンズとなっている
。
また、本発明による第７実施例においては第１３図に示
す如く両凹レンズＬｌ！と両凸レンズＬＩ３とが貼り合
わせとなっており、第８実施例においては第Ｘ５図に示
す如（第１１７１群中の正レンズＬ。
４を正レンズＬ、と正レンズＬ、との２つに分割された
構成となっている。
そして、各実施例のレンズ構成図にて示すように広角端
から望遠端へのズーミングは、第１レンズ群Ｇ、と第２
レンズ群Ｇ２との群間隔が縮小するように、第１レンズ
群Ｇ、と第２レンズ群Ｇ２とが物体側へ移動する。
以下に、各実施例の諸元の値を掲げる０表１〜表８中に
おける左端の数字は物体側からの順序を表し、ｒはレン
ズ面の曲率半径、ｄはレンズ面間隔、屈折率ｎ及びアツ
ベ数νはｄ線（λ−５８７．６ｎｍ）に対する（直、２
ωは画角である。
川１−１） 基ニー［に施側Ｌ ：　３６．０〜６８．８、 Ｆナンバー−４，１ 〜７．６． ２ω：　６１．０〜３５．１６ −４０．８６３ （可変） −６７，８８２ （Ｂｆ） Ｂｆ ９．８７００ ２３．２３００ ４１．１７０７ ：　３６．０〜６８．０、 Ｆナンバー ＝４．１ 〜７．５． ２ω　：　６１．０〜３５．６゜ １４．１３９ ２５．４３９ １７．８７１ ２１．４４６ ２６．３１９ −１４．６０１ −１７．７７５ １４．９８６ −１２．８１０ ４６．３５１ ２．５０ ２．５０ ４．５０ ０．４０ ４．００ ０．５０ １．９０ ５．８０ １．３０ （Ｂｆ） ６９．９ ３３．９ ４９．０ ２５．８ ３５．７ １．５１８６０ １．８０３８４ １．５３１７２ １．７８４７２ １．９０２６５ Ｂｆ ３６．０００７ １１．５５６９ ９．５９０７ ５０．０００２ ６．３８７６ ２３．６０２９ ６８．０００３ ２．８６８８ ４１．６１９３ ：３６．１〜６８．１、 Ｆナンバー二４．１ ２ω：　６０．６〜３５．５” 〜７．５． ７３６．０〜６８．０、 Ｆナンバー ２ω：６０．１〜３５．５’ ：４．１ 〜７．５、 −５６．８４５ （Ｂｆ） −６０，１９９ （Ｂｆ） Ｂｆ ９．５０６０ ２４．４８９５ ４３．９３２３ Ｂｆ ９．４２１４ ２４　、４６７４ ４３．８１２１ ニー　５　　（？　　５　・　　乍　１　）６　　６　
　　　Ｉ） ：　３６．０〜６８．０、 Ｆナンバー ：４．１ ２ω　：６０．１〜３５．４゜ １５．６３２ ２９．５５６ １７．０６６ ２５．２４６ ３１．５４４ １４．８４５ ２０．６９６ ４３．２０９ １９．１９２ １５．９２５ −１３．２６５ −６６．９９６ ２．５０ ２．５０ ６．３０ ０．３０ ３．００ ０．２０ ２．００ （可変） １．９０ ６．００ １．３０ （Ｂｆ） ６４．１ ４０．９ ６９．９ ５４．６ ２７．６ ４６．５ 〜７．５． １．５１６８０ １．７９６３１ １．５１８６０ １．５１４５４ １．７４０７７ １．８０４１１ ７３８．８〜５８．８、 Ｆナンバー：４．０ 〜６．０． ２ω　：　５７．３〜４０．９゜ １６．８６８ ４８．３７１ −３４．２６９ １５．６８４ ３３．６１４ １１５．５２７ ３５．８９７ ２２．９７５ ２９．５０６ １６．３５７ −１３．１８２ −６９．３１６ １．３０ １．７０ ０．５０ ５．４５ ２．７０ ３．４０ （可変） ２．９０ ２．９５ １．５０ （Ｂｆ） ４７．１ １．６７００３ ３８．０ １．７２３４２ ６０．３ １．６２０４１ ５８．５ １．６５１６０ ３１゜７ １．７５６９２ ３７．２ １．８３４００ Ｂｆ ３６．００７２ １４．２１５９ ８．８１７３ ５０．００００ ８．６８０９ ２２．８０６８ ６７．９９８７ ４．９１０９ ４０．８０１３ Ｂｆ ３８．８００２ １４．０３９８ １２．２１６９ ４５．０００２ １０．２２９６ ２０．１２７３ ５８．８０００ ４．６３３５ ３７．７３４１ “７　（・　７−　１） ：　３６．０〜６８．０、 Ｆナンバー：４．１〜７．５． ２ω　：６０．２〜３５．６゜ １５．２８３ ２３．０１５ １７．５０７ １８．１２５ １４．５４７ １８．５４７ −５３．２５７ ２２．３７５ １５．８７４ １２．４３６ ７４．８３５ ２．５０　５７．０ ２．５０ ６．００　３９．６ ３．８０　５４．６ ０．２０ ２．００　６４．１ （可変） １．９０ ４．００ １．３０ （Ｂｆ） ２５．５ ４０．９ １．６２２８０ １．８０４５４ １．５１４５４ １．５１６８０ １．８０４５８ １．７９６３１ Ｂｆ ３６．０００？ １５．１１３１ ９．８８４９ ５０．０００９ ９．１５９１ ２４．９３１０ ６８．００１１ ５．１０６４ ４４．２７５８ 「 ：　３６．０〜６８．０、 Ｆナンバー二４．１ 〜７．５． ２ω　：６０．１〜３５．６” ｄｌ。
Ｂｆ １５．０２１ ２８．２６７ １８．９３５ ２９．１３５ ４３．３１８ ２．５０ ２．５０ ４．５０ ０．４０ ４．００ ７９．４６９　　　１．４１ １１９．０６０　　　１．２０ ３２２．３７７　　（可変） ２０．４９３ １５．１１０ −１２．１２０ −５９．６５０ １．９０ ４．００ １．３０ （Ｂｆ） ３６．０００６ １２．８７９５ ９．６７４４ ５０．０００７ ６．９２５５ ２４．７２０３ ６９．９ １．５１８６０ ３９．６ １．８０４５４ ５４．６ １．５１４５４ ６４．１ １．５１６８０ ３３．９ １．８０３８４ ４４．７ １．８０２１８ ６８．００１２ ２．８７２７ ４４．０６５５ 以下の表９にて、 対応値表を掲げる。
本発明による各実施例の条件 盗」−０１とと ｒｂ　　−ｒ　為 ｄ Ｃ 上記の第１〜第７実施例における絞りＳば、第１レンズ
群Ｇ１と第２レンズ群との群間隔中に設けられており、
上述の如く第２レンズ群中の最も物体側に位置する正メ
ニスカスレンズＬＳＩの各面が絞りＳに対して同心円状
となるように、像側に凸面を向けているために１、非点
収差及びコマ収差に対して有利な形状となっている。そ
して、これらの実施例におけるフォーカシングは、この
絞すＳより物体側の第１レンズ群Ｇ、を物体側へ繰り出
して行っている。
これに対し、第８実施例における絞りＳは第１レンズ群
中の正レンズＬ１４を２分割した分割空間中に設けられ
ている。そして、この実施例におけるフォーカシングは
この絞りを境にして物体側のレンズを物体側へ繰り出し
て行っており、近距離合焦による非点収差の変動を良好
に抑えて、より高い合焦性能を引き出している。
第２図、第４図、第６図、第８図、第１Ｏ図、第１２図
、第１４図、第１６図は本発明の第１〜第８実施例にお
ける諸収差図を示している。そして、この収差図におけ
る（Ａ）は広角端としての最短焦点距離状態の収差図、
（Ｂ）は中間焦点距離状態における収差図、（Ｃ）は望
遠端としての最長焦点距離状態の収差図である。尚、各
収差図中の非点収差において、メリディオナル像面をＭ
、サジッタル像面をＳとして示している。
各収差の比較から、本発明はコンパクトな形状を維持し
ながら、広角端から望遠端にわたり優れた結像性能を有
しているのが分かる。
〔発明の効果〕
本発明によれば、少ないレンズ構成枚数でコンパクトな
形状を維持しているにもかかわらず比較的大きく実用的
なズーム比を有ながら広角端から望遠端にわたり優れた
結像性能を持ち、しかもコストの低減を図れる小型のズ
ームレンズを達成することができる。
【図面の簡単な説明】
第１図、第３図、第５図、第７図、第９図、第１１図、
第１３図、第１５図は、それぞれ順に本発明の第１〜第
８実施例のレンズ構成図を示している。 第２図（Ａ）、第４図（Ａ）、第６図（Ａ）、第８図（
Ａ）、第１０図（Ａ）、第１２図（Ａ）、第１４図（Ａ
）、第１６図（Ａ）はそれぞれ順に本発明の第１〜第８
実施例における広角端としての最短焦点距離状態の諸収
差図を示している。第２図（Ｂ）、第４図（Ｂ）、第６
図（Ｂ）、第８図（Ｂ）、第１０図（Ｂ）、第１２図（
Ｂ）、第１４図（Ｂ）、第１６図（Ｂ）はそれぞれ順に
本発明の第１〜第８実施例における中間焦点距離状態の
諸収差図を示している。第２図（Ｃ）、第４図（Ｃ）、
第６図（Ｃ）、第８図（Ｃ）、第１０図（Ｃ）、第１２
図（Ｃ）、第１４図（Ｃ）、第１６図（Ｃ）はそれぞれ
順に本発明の第１〜第８実施例における望遠端としての
最長焦点距離状態の諸収差図を示している。 〔主要部分の説明〕

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ＿１と負の屈折力を持
    つ第２レンズ群Ｇ＿２とを有し、該両群の空気間隔を変
    化させてズーミングを行うズームレンズにおいて、 前記第１レンズ群Ｇ＿１は、物体側に凸面を向けた正メ
    ニスカスレンズ成分Ｌ＿１＿１と、両凹レンズ成分Ｌ＿
    １＿２と、両凸レンズ成分Ｌ＿１＿３と、正レンズ成分
    Ｌ＿１＿４とを有し、前記第２レンズ群Ｇ＿２は、像側
    に凸面を向けた正メニスカスレンズ成分Ｌ＿２＿１と、
    物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ成分Ｌ＿２＿
    ２とを有し、以下の条件を満足することを特徴とする小
    型のズームレンズ。 （１）０．４９＜Ｋ／ｆ＿ｗ＜０．７ （２）−１２＜（ｒ＿ｂ＋ｒ＿ａ）／（ｒ＿ｂ−ｒ＿ａ
    ）＜−３．４ （３）０．０７５＜Ｄ＿２＿１／ｆ＿ｗ＜０．１７０ （４）１．２５＜（ｒ＿ｄ＋ｒ＿ｃ）／（ｒ＿ｄ−ｒ＿
    ｃ）＜１．８０ （５）−０．１３＜ｎ＿２＿１−ｎ＿２＿２＜０．０６
    但し、 Ｋ＝ｄ＿１＿２・ｎ＿１＿２＋ｄ＿１＿３・ｎ＿１＿３
    ＋ｄ＿１＿４・ｎ＿１＿４＋Ｄ＿１＿２＋Ｄ＿１＿３ ｄ＿１＿２：前記両凹レンズ成分Ｌ＿１＿２の軸上レン
    ズ厚。 ｄ＿１＿３：前記両凸レンズ成分Ｌ＿１＿３の軸上レン
    ズ厚。 ｄ＿１＿４：前記正レンズ成分Ｌ＿１＿４の軸上レンズ
    厚。 ｎ＿１＿２：前記両凹レンズ成分Ｌ＿１＿２の屈折率。 ｎ＿１＿３：前記両凸レンズ成分Ｌ＿１＿３の屈折率。 ｎ＿１＿４：前記正レンズ成分Ｌ＿１＿４の屈折率。 Ｄ＿１＿２：前記両凹レンズ成分Ｌ＿１＿２と前記両凸
    レンズ成分Ｌ＿１＿３との軸上空気間隔。 Ｄ＿１＿３：前記両凸レンズ成分Ｌ＿１＿３と前記正レ
    ンズ成分Ｌ＿１＿４との軸上空気間隔。 ｆ＿ｗ：広角端における全系の焦点距離。 ｒ＿ａ：第２レンズ群中の正メニスカスレンズ成分Ｌ＿
    ２＿１の最も物体側の曲率半径。ｒ＿ｂ：第２レンズ群
    中の正メニスカスレンズ成分Ｌ＿２＿１の最も像側の曲
    率半径。 Ｄ＿２＿１：第２レンズ群における正メニスカス成分Ｌ
    ＿２＿１と負メニスカスレンズ成分Ｌ＿２＿２との軸上
    空気間隔。 ｒ＿ｃ：第２レンズ群中の前記負メニスカスレンズ成分
    Ｌ＿２＿２の最も物体側の曲率半径。 ｒ＿ｄ：第２レンズ群中の前記負メニスカスレンズ成分
    Ｌ＿２＿２の最も像側の曲率半径。
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