JPH0246647B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0246647B2 JPH0246647B2 JP57033549A JP3354982A JPH0246647B2 JP H0246647 B2 JPH0246647 B2 JP H0246647B2 JP 57033549 A JP57033549 A JP 57033549A JP 3354982 A JP3354982 A JP 3354982A JP H0246647 B2 JPH0246647 B2 JP H0246647B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- chromium
- dephosphorization
- bao
- molten iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 43
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 31
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 24
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 20
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims description 13
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims description 13
- 229910016036 BaF 2 Inorganic materials 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 21
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 20
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 12
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 11
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 10
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 10
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 8
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 7
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 6
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 6
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001615 alkaline earth metal halide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000287 alkaline earth metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- LDXJRKWFNNFDSA-UHFFFAOYSA-N 2-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)-1-[4-[2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidin-5-yl]piperazin-1-yl]ethanone Chemical compound C1CN(CC2=NNN=C21)CC(=O)N3CCN(CC3)C4=CN=C(N=C4)NCC5=CC(=CC=C5)OC(F)(F)F LDXJRKWFNNFDSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YLZOPXRUQYQQID-UHFFFAOYSA-N 3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)-1-[4-[2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidin-5-yl]piperazin-1-yl]propan-1-one Chemical compound N1N=NC=2CN(CCC=21)CCC(=O)N1CCN(CC1)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F YLZOPXRUQYQQID-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 description 1
- AFCARXCZXQIEQB-UHFFFAOYSA-N N-[3-oxo-3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)propyl]-2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound O=C(CCNC(=O)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F)N1CC2=C(CC1)NN=N2 AFCARXCZXQIEQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XYFCBTPGUUZFHI-UHFFFAOYSA-N Phosphine Chemical compound P XYFCBTPGUUZFHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000245420 ail Species 0.000 description 1
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- -1 and In this sense Substances 0.000 description 1
- 229910001626 barium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- WDIHJSXYQDMJHN-UHFFFAOYSA-L barium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ba+2] WDIHJSXYQDMJHN-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N chromium(3+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Cr+3].[Cr+3] UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 235000004611 garlic Nutrition 0.000 description 1
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0037—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00 by injecting powdered material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
- C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
この発明は、クロムを含む溶融鉄合金の脱燐・
脱硫方法に関するものである。 一般に、高クロム鋼あるいはステンレス鋼中の
燐(P)は、鋼の機械的性質や応力腐食割れに悪
影響を及ぼす有害不純物であることが知られてい
る。しかしながら、このようなクロムを含む溶融
鉄合金の脱燐は、通常の鉄合金に採用されている
方法、即ち、CaO−FeO系フラツクスや生石灰等
を添加して酸素吹精するという強い酸化精錬を適
用しても、クロムが優先的に多量に酸化されるの
みでスラグが硬化しPの酸化が進行しにくいとい
うことから、非常に困難なものとされていた(例
えば、第3版「鉄鋼便覧」製銑・製鋼707〜708
頁、昭和54年10月15日丸善、参照)。 そこで、従来、クロムを含む溶融鉄合金の脱燐
法としては、 エレクトロスラグ再溶融法(ESR)にて、
Ca−CaF2系フラツクスを用いて脱燐すする方
法、 取鍋内で、CaC2−CaF2系フラツクスを用い
て脱燐する方法、 等が試みられている。 この両者の方法とも、Caで脱燐を行うもので
あり、脱燐反応としては、 3(Ca)+2P→(Ca3P2) で表される還元脱燐であつて、後者は、 CaC2→Ca+2C というCaC2の分解反応によつて生ずるCaを利用
したものである。 しかしながら、これらのいずれの方法を採用し
ても、脱燐処理後のスラグ中にCa3P2が存在する
ことになり、これが、 Ca3P2+3H2O→3CaO+2PH3 で示されるように、大気中のH2Oと反応し、に
んにく臭の強い有毒なフオスフイン(PH3)を発
生するという問題があり、脱燐後のスラグ処理に
大きな問題を残すものであつた。 本発明者等は、上述のような観点から、低燐の
高クロム鋼やステンレス鋼を溶製するに際して、
クロムを含有する溶鉄を、AOD法、VOD法、転
炉法等で脱炭したり、あるいはRH等の真空処理
設備で酸素吹精するといつた方法で脱炭したりす
る前に、厄介な処理を必要とする有害クラグを発
生せしめることなく簡単に脱燐する方法を見出す
べく、種々研究を行つた結果、クロムを3〜30%
(以下%は重量%とする)含む溶融鉄合金に、酸
化剤により酸化されたP2O5を固定するための
BaOとBaCO3とBa(OH)2とからなる群の中の1
種以上と、媒溶剤としてのBaCl2または/および
BaF2とから成るフラツクスを添加し、さらに、
特定に制限された量の酸化剤を添加することによ
つて、前記クロム含有鉄合金中のPが有効に除去
され、同時に、この高塩基性で比較的低い酸素ポ
テンシヤルのスラグにより脱硫も進行するとの新
しい知見を得るに至つたのである。 この発明は上記知見に基づいてなされたもので
あつて、クロムを3〜30重量%含む溶融鉄合金
に、BaOとBaCO3とBa(OH)2とからなる群の中
の1種以上と、媒溶剤としてのBaCl2または/お
よびBaF2とから成るフラツクスを添加し、さら
に、生成するスラグが硬化することのない量、具
体的には、スラグ中のクロム酸化物が8重量%以
下に止まる量の酸化剤を添加することによつて、
クロム含有鉄合金中のP及びS分を面倒な操作を
要することなく除去するようにしたことに特徴を
有するものである。ここで言う「スラグの硬化」
とは、一旦滓化したスラグが、融点の高いクロム
酸化物の含有量が増えるに伴つて流動性を失い、
物理的に脱隣・脱硫反応が進行しなくなる場合を
言う。 なお、この時の酸化剤としては、酸化鉄、クロ
ム酸化物及びクロム鉱石のうちの1種又は2種以
上が、製品となる鉄合金の成分組成に悪影響を与
えることがないので好ましく、また、この意味か
らは、酸素や空気等の酸化性ガスの1種以上を含
むガスも有効なものとして採用でき、さらには、
これら酸化物と酸化性ガスを併用しても良いこと
はもちろんである。これらの他に、目的とする鉄
合金の組成に悪影響を与えることのない酸化剤も
使用できることもいうまでもないことである。本
明細書において、「酸化剤の添加」というのは、
大気中での精錬において、溶湯撹拌によつて空気
を溶湯中に導入することも含むものとする。 そして、この発明の方法では、溶鉄中の炭素含
有量が約6%の飽和状態の場合であつても、1%
〔C〕以下の低炭素の場合であつても効果的な脱
燐・脱硫の進行が行われることも確認された。 次に、この発明の方法において使用される酸化
剤、およびフラツクス成分の作用について、
BaOとBaCl2とを使用した場合を例として説明す
る。 脱燐反応は下記の式および式によつて進行
する。 2P+5O→P2O5 ……… m(BaO)+P2O5→mBaO・P2O5 ……… 脱硫反応は下記式による。 BaO+S→BaS+O ……… 一方、クロムは、 2Cr+3O→Cr2O3 ……… によつて酸化される。 これらの反応生成物はスラグ中に取り込まれる
が、BaCl2は媒溶剤として、スラグの融点を下
げ、流動性を高めて反応を促進する。 脱燐を酸化反応で進行されるためには、溶融鉄
合金中のPを酸化し、P2O5という形にするため
の酸化剤、及び酸性酸化物であるこのP2O5を安
定化させるための塩基性物質が必要である。 酸化剤としては、上述のように酸素を供給する
ことができるものであつて、しかも自らが還元さ
れ、Cr、Ni又はFe等のように還元生成物となつ
て溶鉄中に入つても、高クロム鋼やステンレス鋼
等の製品に有害なものでなければどのようなもの
でも使用することができるが、いずれの酸化剤を
用いる場合でもその添加量を特定の値に制限する
ことが非常に重要である。 すなわち、添加された酸素は、式によつて溶
鉄中のPよりもCrをまず優先的に酸化し、一部、
Fe及びCも酸化するが、このCrの酸化物は比較
的高融点(例えばCr2O3で1990℃)である。従つ
て、この生成したクロム酸化物が、添加したアル
カリ土類金属酸化物とアルカリ土類金属のハロゲ
ン化物により生成したスラグに溶解し得る量(す
なわち溶解度)を越えると、その量が増加する程
該スラグは硬化し、脱燐反応が物理的に進行しな
くなる。このことから、スラグ中のクロム酸化物
量はその溶解度以下に抑えることが望ましいが、
このクロム酸化物量が、該スラグ中のその溶解度
より若干多くなつても、スラグが硬化し、物理的
に脱燐反応が進行しなくなる量でなければ良い。 一方、このスラグ中のクロム酸化物は、処理中
にPの酸化及び極く少量進行する脱炭に消費され
る。ところが、この発明の方法における脱燐反応
は酸化脱燐であるためスラグの酸化力は高い方が
良く、この意味においてはスラグ中のクロム酸化
物は多い方が良い。 以上の点から、この発明の方法においては、溶
鉄中のクロムが酸化されクロム酸化物となつたも
の、あるいは酸化剤として添加したクロム酸化物
が、スラグが硬化しない範囲で出来るだけ多くな
るように上述の酸化剤をうまく添加することが重
要である。 脱燐・脱硫処理中のスラグのクロム酸化物の含
有量の適正値は、スラグの組成、処理温度などに
よつて多少異なるが、通常の操業条件、例えばス
ラグの温度:1450〜1500℃にして、スラグの組成
がアルカリ土類金属の酸化物:30〜50%、アルカ
リ土類金属のハロゲン化物:50〜70%である場
合、8%以下である。この場合、クロム酸化物の
含有量が8%を越えると、スラグが硬化し、効果
的な脱燐・脱硫は期待できない。 ここでクロム酸化物とは、Cr2O3及びCrOのい
ずれか、または両方の混合物であり、その含有量
は、通常、スラグ中のCr含有量を分析によつて
求め、その値をCr2O3に換算した値をもつて示し
ている。 また、処理中のスラグのクロム酸化物の含有量
を8%以下に調整することは比較的容易で、スラ
グの流動性を観察しながら酸化剤の投入をコント
ロールすることにより行うことができる。 このように、スラグ中のクロム酸化物を、スラ
グが硬化しない量にコントロールすることが重要
であるが、このためには、例えば酸化鉄、クロム
酸化物あるいはクロム鉱石等の酸化物を使用する
場合、連続添加や分投のような手段を採用するの
が良い。また、酸素ガスや空気といつた酸化性ガ
スを含むガスを用いる場合も、その吹込量に十分
注意をすることが必要である。 酸化性ガスの添加は、上吹きランスを用いて吹
き付ける方法でも良いし、AOD法のように、炉
底あるいは炉底部側壁に取付けたノズルを用いて
溶鉄中に吹き込む方法でもよい。この場合は、酸
化性ガスをAr等と混合して溶鉄中に吹き込む方
法を使用すれば良い。 さらに、この処理を大気中で行えば、大気中の
酸素が有効に酸化剤として働き、積極的に酸化剤
を添加しなくても、侵入空気だけで脱燐が進行す
る。 塩基性物質としては、製鋼精錬で最も一般的な
CaO以外に、MgO、SrO、BaOのいずれも使用
可能であるが、このうち、MgOはP2O5安定化の
力が弱く、またSrOは高価である。BaO、
BaCO3及びBa(OH)2は、CaOに比較しても強塩
基性で、かつ融点が低く(CaOの融点2600℃であ
るのに対してBaOの融点は1920℃である)、最も
実用に適している。更に、BaO系のフラツクス
を使用した場合は、CaO系フラツクスでは困難な
低炭素域での脱燐も可能になる。 ただし、BaO、BaCO3及びBa(OH)2といえど
も、比較的高融点であるので、これらを効果的に
反応に寄与せしめるためには、その塩基性能力を
低下させることなく溶融させるための媒溶剤を使
用する必要がある。この媒溶剤としては、塩基性
物質と同族のアルカリ土類金属のハロゲン化物、
即ちBaCl2、BaF2が最も適している。 BaCO3やBa(OH)2といつたBaの炭酸塩や水酸
化物を溶融鉄合金に添加すると、これらが、 BaCO3→BaO+CO2 Ba(OH)2→BaO+H2O のように分解して、結局BaOと同じ作用効果を
もつ。 フラツクスとして添加するBaO、BaCO3およ
びBa(OH)2とBaCl2、BaF2の配合比率は、使用
するものの種類によるが、概ね、前者をBaOと
して20〜60%程度とするのが良い。なぜなら、こ
れよりBaO、BaCO3びBa(OH)2の割合が少なく
なると、スラグは溶融状態を保てるがP2O5を固
定する力が、弱くなつて脱燐能が低下するし、他
方、BaO、BaCO3及びBa(OH)2の割合が60%よ
り多くなると、スラグは溶融状態を保ちにくくな
るので、やはり脱燐能が悪くなるからである。好
ましくは、BaOとして30〜50%が良い。 フラツクスに含まれる不純物としては、SiO2
やAl2O3のように酸性あるいは中性の酸化物が混
入していると、スラグの塩基度を下げてP2O5を
安定化し難くするので、これらの不純物は少ない
程良く、多くても全フラツクスの20%以下とする
ことが望ましい。 添加するスラツクス量は、多い程高い脱燐・脱
硫効果があるが、処理時の作業性等の問題から、
溶融鉄合金トン当たり300Kg以下で使用するのが
良い。 また、対象とする溶融鉄合金中に、Crよりも
酸素との親和力の強いもの、例えばSi等があまり
多く存在すると、このSiが酸化剤の酸素を消費し
てしまううえ、出来たSiO2が酸性酸化物である
ことから好ましくなく、そのような元素はできる
だけ少ない方が良い。例えばSiは、フラツクス添
加量によつても異なるが、多くとも0.3%以下で
あることが必要であり、できれば0.1%以下であ
ることが望ましい。従つて、溶融鉄合金中により
多くSiが含まれる場合は、酸化鉄あるいは酸素ガ
スと、CaOを主成分とするフラツクス、もしくは
この発明の方法で使用するフラツクスを用い、事
前脱珪し、除滓した後、この発明の方法を適用す
るといつたような手段を施すことが必要である。
一方、Crよりも酸素との親和力が低い元素、例
えばNiのようなものが溶融鉄合金中に含まれて
いても全く問題はなく、JIS SUS304相当のNiが
入つていても、あるいはNi基の合金であつても、
脱燐には何の支障もない。 脱燐反応速度を上げるためには、フラツクス及
び酸化剤添加後、溶鉄とスラグとを良く接触させ
るために、撹拌が重要である。 撹拌方法としては、従来から一般に採用されて
いるインペラーによる方法であつても、ArやN2
ガス等によるバブリング法であつても良く、また
この他の方法でも、撹拌ができれば如何なる方法
であつても良い。 次いで、実施例によりこの発明の方法を説明す
る。 実施例 1 第1表に示す通りの成分組成の、クロムを含む
鉄合金2Kgを、タンマン炉を使つてMgOルツボ
内で大気溶解し、1450℃に保持した後、40%
BaO−60%BaF2から成るフラツクスを200g添加
し、MgO質のインペラーで撹拌しながら、酸化
剤としてCr2O3:10gを少量ずつ分投した。 15分間の脱燐処理の後の鉄合金の成分組成も第
1表に併せて記載した。この場合、処理後のスラ
グ中のクロム酸化物の含有量は5.2%であつた。 このように、スラグは硬化しない状態で処理が
可能であり、第1表の結果からも明らかなよう
に、この発明の方法によつて61%の脱燐と、70%
の脱硫を同時に達成することができた。
脱硫方法に関するものである。 一般に、高クロム鋼あるいはステンレス鋼中の
燐(P)は、鋼の機械的性質や応力腐食割れに悪
影響を及ぼす有害不純物であることが知られてい
る。しかしながら、このようなクロムを含む溶融
鉄合金の脱燐は、通常の鉄合金に採用されている
方法、即ち、CaO−FeO系フラツクスや生石灰等
を添加して酸素吹精するという強い酸化精錬を適
用しても、クロムが優先的に多量に酸化されるの
みでスラグが硬化しPの酸化が進行しにくいとい
うことから、非常に困難なものとされていた(例
えば、第3版「鉄鋼便覧」製銑・製鋼707〜708
頁、昭和54年10月15日丸善、参照)。 そこで、従来、クロムを含む溶融鉄合金の脱燐
法としては、 エレクトロスラグ再溶融法(ESR)にて、
Ca−CaF2系フラツクスを用いて脱燐すする方
法、 取鍋内で、CaC2−CaF2系フラツクスを用い
て脱燐する方法、 等が試みられている。 この両者の方法とも、Caで脱燐を行うもので
あり、脱燐反応としては、 3(Ca)+2P→(Ca3P2) で表される還元脱燐であつて、後者は、 CaC2→Ca+2C というCaC2の分解反応によつて生ずるCaを利用
したものである。 しかしながら、これらのいずれの方法を採用し
ても、脱燐処理後のスラグ中にCa3P2が存在する
ことになり、これが、 Ca3P2+3H2O→3CaO+2PH3 で示されるように、大気中のH2Oと反応し、に
んにく臭の強い有毒なフオスフイン(PH3)を発
生するという問題があり、脱燐後のスラグ処理に
大きな問題を残すものであつた。 本発明者等は、上述のような観点から、低燐の
高クロム鋼やステンレス鋼を溶製するに際して、
クロムを含有する溶鉄を、AOD法、VOD法、転
炉法等で脱炭したり、あるいはRH等の真空処理
設備で酸素吹精するといつた方法で脱炭したりす
る前に、厄介な処理を必要とする有害クラグを発
生せしめることなく簡単に脱燐する方法を見出す
べく、種々研究を行つた結果、クロムを3〜30%
(以下%は重量%とする)含む溶融鉄合金に、酸
化剤により酸化されたP2O5を固定するための
BaOとBaCO3とBa(OH)2とからなる群の中の1
種以上と、媒溶剤としてのBaCl2または/および
BaF2とから成るフラツクスを添加し、さらに、
特定に制限された量の酸化剤を添加することによ
つて、前記クロム含有鉄合金中のPが有効に除去
され、同時に、この高塩基性で比較的低い酸素ポ
テンシヤルのスラグにより脱硫も進行するとの新
しい知見を得るに至つたのである。 この発明は上記知見に基づいてなされたもので
あつて、クロムを3〜30重量%含む溶融鉄合金
に、BaOとBaCO3とBa(OH)2とからなる群の中
の1種以上と、媒溶剤としてのBaCl2または/お
よびBaF2とから成るフラツクスを添加し、さら
に、生成するスラグが硬化することのない量、具
体的には、スラグ中のクロム酸化物が8重量%以
下に止まる量の酸化剤を添加することによつて、
クロム含有鉄合金中のP及びS分を面倒な操作を
要することなく除去するようにしたことに特徴を
有するものである。ここで言う「スラグの硬化」
とは、一旦滓化したスラグが、融点の高いクロム
酸化物の含有量が増えるに伴つて流動性を失い、
物理的に脱隣・脱硫反応が進行しなくなる場合を
言う。 なお、この時の酸化剤としては、酸化鉄、クロ
ム酸化物及びクロム鉱石のうちの1種又は2種以
上が、製品となる鉄合金の成分組成に悪影響を与
えることがないので好ましく、また、この意味か
らは、酸素や空気等の酸化性ガスの1種以上を含
むガスも有効なものとして採用でき、さらには、
これら酸化物と酸化性ガスを併用しても良いこと
はもちろんである。これらの他に、目的とする鉄
合金の組成に悪影響を与えることのない酸化剤も
使用できることもいうまでもないことである。本
明細書において、「酸化剤の添加」というのは、
大気中での精錬において、溶湯撹拌によつて空気
を溶湯中に導入することも含むものとする。 そして、この発明の方法では、溶鉄中の炭素含
有量が約6%の飽和状態の場合であつても、1%
〔C〕以下の低炭素の場合であつても効果的な脱
燐・脱硫の進行が行われることも確認された。 次に、この発明の方法において使用される酸化
剤、およびフラツクス成分の作用について、
BaOとBaCl2とを使用した場合を例として説明す
る。 脱燐反応は下記の式および式によつて進行
する。 2P+5O→P2O5 ……… m(BaO)+P2O5→mBaO・P2O5 ……… 脱硫反応は下記式による。 BaO+S→BaS+O ……… 一方、クロムは、 2Cr+3O→Cr2O3 ……… によつて酸化される。 これらの反応生成物はスラグ中に取り込まれる
が、BaCl2は媒溶剤として、スラグの融点を下
げ、流動性を高めて反応を促進する。 脱燐を酸化反応で進行されるためには、溶融鉄
合金中のPを酸化し、P2O5という形にするため
の酸化剤、及び酸性酸化物であるこのP2O5を安
定化させるための塩基性物質が必要である。 酸化剤としては、上述のように酸素を供給する
ことができるものであつて、しかも自らが還元さ
れ、Cr、Ni又はFe等のように還元生成物となつ
て溶鉄中に入つても、高クロム鋼やステンレス鋼
等の製品に有害なものでなければどのようなもの
でも使用することができるが、いずれの酸化剤を
用いる場合でもその添加量を特定の値に制限する
ことが非常に重要である。 すなわち、添加された酸素は、式によつて溶
鉄中のPよりもCrをまず優先的に酸化し、一部、
Fe及びCも酸化するが、このCrの酸化物は比較
的高融点(例えばCr2O3で1990℃)である。従つ
て、この生成したクロム酸化物が、添加したアル
カリ土類金属酸化物とアルカリ土類金属のハロゲ
ン化物により生成したスラグに溶解し得る量(す
なわち溶解度)を越えると、その量が増加する程
該スラグは硬化し、脱燐反応が物理的に進行しな
くなる。このことから、スラグ中のクロム酸化物
量はその溶解度以下に抑えることが望ましいが、
このクロム酸化物量が、該スラグ中のその溶解度
より若干多くなつても、スラグが硬化し、物理的
に脱燐反応が進行しなくなる量でなければ良い。 一方、このスラグ中のクロム酸化物は、処理中
にPの酸化及び極く少量進行する脱炭に消費され
る。ところが、この発明の方法における脱燐反応
は酸化脱燐であるためスラグの酸化力は高い方が
良く、この意味においてはスラグ中のクロム酸化
物は多い方が良い。 以上の点から、この発明の方法においては、溶
鉄中のクロムが酸化されクロム酸化物となつたも
の、あるいは酸化剤として添加したクロム酸化物
が、スラグが硬化しない範囲で出来るだけ多くな
るように上述の酸化剤をうまく添加することが重
要である。 脱燐・脱硫処理中のスラグのクロム酸化物の含
有量の適正値は、スラグの組成、処理温度などに
よつて多少異なるが、通常の操業条件、例えばス
ラグの温度:1450〜1500℃にして、スラグの組成
がアルカリ土類金属の酸化物:30〜50%、アルカ
リ土類金属のハロゲン化物:50〜70%である場
合、8%以下である。この場合、クロム酸化物の
含有量が8%を越えると、スラグが硬化し、効果
的な脱燐・脱硫は期待できない。 ここでクロム酸化物とは、Cr2O3及びCrOのい
ずれか、または両方の混合物であり、その含有量
は、通常、スラグ中のCr含有量を分析によつて
求め、その値をCr2O3に換算した値をもつて示し
ている。 また、処理中のスラグのクロム酸化物の含有量
を8%以下に調整することは比較的容易で、スラ
グの流動性を観察しながら酸化剤の投入をコント
ロールすることにより行うことができる。 このように、スラグ中のクロム酸化物を、スラ
グが硬化しない量にコントロールすることが重要
であるが、このためには、例えば酸化鉄、クロム
酸化物あるいはクロム鉱石等の酸化物を使用する
場合、連続添加や分投のような手段を採用するの
が良い。また、酸素ガスや空気といつた酸化性ガ
スを含むガスを用いる場合も、その吹込量に十分
注意をすることが必要である。 酸化性ガスの添加は、上吹きランスを用いて吹
き付ける方法でも良いし、AOD法のように、炉
底あるいは炉底部側壁に取付けたノズルを用いて
溶鉄中に吹き込む方法でもよい。この場合は、酸
化性ガスをAr等と混合して溶鉄中に吹き込む方
法を使用すれば良い。 さらに、この処理を大気中で行えば、大気中の
酸素が有効に酸化剤として働き、積極的に酸化剤
を添加しなくても、侵入空気だけで脱燐が進行す
る。 塩基性物質としては、製鋼精錬で最も一般的な
CaO以外に、MgO、SrO、BaOのいずれも使用
可能であるが、このうち、MgOはP2O5安定化の
力が弱く、またSrOは高価である。BaO、
BaCO3及びBa(OH)2は、CaOに比較しても強塩
基性で、かつ融点が低く(CaOの融点2600℃であ
るのに対してBaOの融点は1920℃である)、最も
実用に適している。更に、BaO系のフラツクス
を使用した場合は、CaO系フラツクスでは困難な
低炭素域での脱燐も可能になる。 ただし、BaO、BaCO3及びBa(OH)2といえど
も、比較的高融点であるので、これらを効果的に
反応に寄与せしめるためには、その塩基性能力を
低下させることなく溶融させるための媒溶剤を使
用する必要がある。この媒溶剤としては、塩基性
物質と同族のアルカリ土類金属のハロゲン化物、
即ちBaCl2、BaF2が最も適している。 BaCO3やBa(OH)2といつたBaの炭酸塩や水酸
化物を溶融鉄合金に添加すると、これらが、 BaCO3→BaO+CO2 Ba(OH)2→BaO+H2O のように分解して、結局BaOと同じ作用効果を
もつ。 フラツクスとして添加するBaO、BaCO3およ
びBa(OH)2とBaCl2、BaF2の配合比率は、使用
するものの種類によるが、概ね、前者をBaOと
して20〜60%程度とするのが良い。なぜなら、こ
れよりBaO、BaCO3びBa(OH)2の割合が少なく
なると、スラグは溶融状態を保てるがP2O5を固
定する力が、弱くなつて脱燐能が低下するし、他
方、BaO、BaCO3及びBa(OH)2の割合が60%よ
り多くなると、スラグは溶融状態を保ちにくくな
るので、やはり脱燐能が悪くなるからである。好
ましくは、BaOとして30〜50%が良い。 フラツクスに含まれる不純物としては、SiO2
やAl2O3のように酸性あるいは中性の酸化物が混
入していると、スラグの塩基度を下げてP2O5を
安定化し難くするので、これらの不純物は少ない
程良く、多くても全フラツクスの20%以下とする
ことが望ましい。 添加するスラツクス量は、多い程高い脱燐・脱
硫効果があるが、処理時の作業性等の問題から、
溶融鉄合金トン当たり300Kg以下で使用するのが
良い。 また、対象とする溶融鉄合金中に、Crよりも
酸素との親和力の強いもの、例えばSi等があまり
多く存在すると、このSiが酸化剤の酸素を消費し
てしまううえ、出来たSiO2が酸性酸化物である
ことから好ましくなく、そのような元素はできる
だけ少ない方が良い。例えばSiは、フラツクス添
加量によつても異なるが、多くとも0.3%以下で
あることが必要であり、できれば0.1%以下であ
ることが望ましい。従つて、溶融鉄合金中により
多くSiが含まれる場合は、酸化鉄あるいは酸素ガ
スと、CaOを主成分とするフラツクス、もしくは
この発明の方法で使用するフラツクスを用い、事
前脱珪し、除滓した後、この発明の方法を適用す
るといつたような手段を施すことが必要である。
一方、Crよりも酸素との親和力が低い元素、例
えばNiのようなものが溶融鉄合金中に含まれて
いても全く問題はなく、JIS SUS304相当のNiが
入つていても、あるいはNi基の合金であつても、
脱燐には何の支障もない。 脱燐反応速度を上げるためには、フラツクス及
び酸化剤添加後、溶鉄とスラグとを良く接触させ
るために、撹拌が重要である。 撹拌方法としては、従来から一般に採用されて
いるインペラーによる方法であつても、ArやN2
ガス等によるバブリング法であつても良く、また
この他の方法でも、撹拌ができれば如何なる方法
であつても良い。 次いで、実施例によりこの発明の方法を説明す
る。 実施例 1 第1表に示す通りの成分組成の、クロムを含む
鉄合金2Kgを、タンマン炉を使つてMgOルツボ
内で大気溶解し、1450℃に保持した後、40%
BaO−60%BaF2から成るフラツクスを200g添加
し、MgO質のインペラーで撹拌しながら、酸化
剤としてCr2O3:10gを少量ずつ分投した。 15分間の脱燐処理の後の鉄合金の成分組成も第
1表に併せて記載した。この場合、処理後のスラ
グ中のクロム酸化物の含有量は5.2%であつた。 このように、スラグは硬化しない状態で処理が
可能であり、第1表の結果からも明らかなよう
に、この発明の方法によつて61%の脱燐と、70%
の脱硫を同時に達成することができた。
【表】
実施例 2
第2表に示す通りの、炭素飽和の成分組成のク
ムロ含有溶融鉄合金2Kgを、タンマン炉を使つて
黒鉛ルツボ内で大気溶解し、1460℃に保持した
後、30%BaO−70%BaCl2の混合フラツクス:
200gを添加し、黒鉛質インペラーで撹拌しなが
ら、Fe2O3:15gを15分間で分投した。 処理後の溶鉄成分を第2表に併せて示した。
ムロ含有溶融鉄合金2Kgを、タンマン炉を使つて
黒鉛ルツボ内で大気溶解し、1460℃に保持した
後、30%BaO−70%BaCl2の混合フラツクス:
200gを添加し、黒鉛質インペラーで撹拌しなが
ら、Fe2O3:15gを15分間で分投した。 処理後の溶鉄成分を第2表に併せて示した。
【表】
この場合、処理後のスラグ中のクロム酸化物の
含有量は4.8%であつた。 このように、スラグは処理中に溶融状態を保
ち、50%の脱燐と、89%の脱硫が実質的クロムロ
スを伴うことなく進行した。 実施例 3 第3表に示す通りの成分組成の、クロムを含む
鉄合金2Kgを、タンマン炉を使つてMgOルツボ
内で大気溶解し、1460℃に保持した後、40%
BaO−60%BaCl2の混合フラツクス:200gを添
加し、MgO管を用いてArガスバブリングしなが
ら、別のMgO管を用いてO2ガス:0.1/分を溶
湯中に25分間吹き込んだ。
含有量は4.8%であつた。 このように、スラグは処理中に溶融状態を保
ち、50%の脱燐と、89%の脱硫が実質的クロムロ
スを伴うことなく進行した。 実施例 3 第3表に示す通りの成分組成の、クロムを含む
鉄合金2Kgを、タンマン炉を使つてMgOルツボ
内で大気溶解し、1460℃に保持した後、40%
BaO−60%BaCl2の混合フラツクス:200gを添
加し、MgO管を用いてArガスバブリングしなが
ら、別のMgO管を用いてO2ガス:0.1/分を溶
湯中に25分間吹き込んだ。
【表】
処理後の溶鉄成分を第3表に併せて示した。こ
の場合、処理後のスラグ中のクロム酸化物の含有
量は6.0%であつた。 スラグは溶融状態を保つたまま処理ができ、63
%の脱燐と、87%の脱硫が、実質的クロムロスを
伴うことなく進行した。 (比較例) 第4表に示す通りの成分組成の、クロムを含む
鉄合金2Kgを、タンマン炉を使つてMgOルツボ
内で大気溶解し、1450℃に保持した後、40%
BaO−60%BaCl2の混合フラツクス:200gを添
加し、MgO質のインペラーで撹拌しながら、酸
化剤としてFe2O3:80gを一括添加した。この結
果、フラツクスは一旦溶融したが、直ちに硬化
し、第4表に示されるとおり、脱燐・脱硫はほと
んど起こらなかつた。この場合のスラグのクロム
酸化物含有量は11.6%であつた。
の場合、処理後のスラグ中のクロム酸化物の含有
量は6.0%であつた。 スラグは溶融状態を保つたまま処理ができ、63
%の脱燐と、87%の脱硫が、実質的クロムロスを
伴うことなく進行した。 (比較例) 第4表に示す通りの成分組成の、クロムを含む
鉄合金2Kgを、タンマン炉を使つてMgOルツボ
内で大気溶解し、1450℃に保持した後、40%
BaO−60%BaCl2の混合フラツクス:200gを添
加し、MgO質のインペラーで撹拌しながら、酸
化剤としてFe2O3:80gを一括添加した。この結
果、フラツクスは一旦溶融したが、直ちに硬化
し、第4表に示されるとおり、脱燐・脱硫はほと
んど起こらなかつた。この場合のスラグのクロム
酸化物含有量は11.6%であつた。
【表】
上述のように、この発明によれば、有害なスラ
グを生ずることもなく、簡単かつ安価に、しかも
高効率で、クロムを含む溶融鉄合金の脱燐および
脱硫を行うことができ、高品質の高クロム鋼やス
テンレス鋼を手軽に製造することができるなど、
工業上有用な効果が得られるのである。
グを生ずることもなく、簡単かつ安価に、しかも
高効率で、クロムを含む溶融鉄合金の脱燐および
脱硫を行うことができ、高品質の高クロム鋼やス
テンレス鋼を手軽に製造することができるなど、
工業上有用な効果が得られるのである。
Claims (1)
- 1 クロムを3〜30重量%含む鉄合金溶湯に、
BaO、BaCO3、およびBa(OH)2の1種以上と、
BaCl2およびBaF2の1種以上とを添加し、スラ
グ中のクロム酸化物の含有量が8重量%以下であ
る条件で処理することを特徴とするクロムを含む
溶融鉄合金の脱燐・脱硫方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57033549A JPS58151416A (ja) | 1982-03-03 | 1982-03-03 | クロムを含む溶融鉄合金の脱燐・脱硫方法 |
FR838303405A FR2522686B1 (fr) | 1982-03-03 | 1983-03-02 | Procede de dephosphorisation et de desulfurisation d'un alliage de fer en fusion contenant du chrome |
DE19833307367 DE3307367A1 (de) | 1982-03-03 | 1983-03-02 | Entphosphorierungs- und entschwefelungsverfahren fuer chromhaltige geschmolzene eisenlegierungen |
US06/471,238 US4450004A (en) | 1982-03-03 | 1983-03-02 | Dephosphorization and desulfurization method for molten iron alloy containing chromium |
SE8301141A SE454887B (sv) | 1982-03-03 | 1983-03-02 | Sett att avlegsna fosfor och svavel fran en smelt jernlegering som innehaller krom |
GB08305918A GB2117005B (en) | 1982-03-03 | 1983-03-03 | Dephosphorization and desulphurization method for molten iron alloy containg chromium |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57033549A JPS58151416A (ja) | 1982-03-03 | 1982-03-03 | クロムを含む溶融鉄合金の脱燐・脱硫方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58151416A JPS58151416A (ja) | 1983-09-08 |
JPH0246647B2 true JPH0246647B2 (ja) | 1990-10-16 |
Family
ID=12389632
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57033549A Granted JPS58151416A (ja) | 1982-03-03 | 1982-03-03 | クロムを含む溶融鉄合金の脱燐・脱硫方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4450004A (ja) |
JP (1) | JPS58151416A (ja) |
DE (1) | DE3307367A1 (ja) |
FR (1) | FR2522686B1 (ja) |
GB (1) | GB2117005B (ja) |
SE (1) | SE454887B (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0621287B2 (ja) * | 1984-12-01 | 1994-03-23 | 新日本製鐵株式会社 | クロムを含む溶鋼の脱燐方法 |
US4684403A (en) * | 1986-06-19 | 1987-08-04 | Elkem Metals Company | Dephosphorization process for manganese-containing alloys |
US4752327A (en) * | 1987-05-08 | 1988-06-21 | Elkem Metals Company | Dephosphorization process for manganese alloys |
ZW18288A1 (en) * | 1988-01-05 | 1989-04-19 | Middelburg Steel & Alloys Pty | Sulphur and silicon control in ferrochromium production |
US6149709A (en) * | 1997-09-01 | 2000-11-21 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of making iron and steel |
JP4871778B2 (ja) * | 2007-04-16 | 2012-02-08 | 日立建機株式会社 | 建設機械のフィルタ目詰まり判定装置 |
KR101381856B1 (ko) * | 2011-12-27 | 2014-04-04 | 주식회사 포스코 | 페로망간의 탈린용 플럭스 |
CN103509911B (zh) * | 2013-09-30 | 2016-08-24 | 承德建龙特殊钢有限公司 | 一种对含铬钢直接合金化的方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5477214A (en) * | 1977-12-02 | 1979-06-20 | Otani Masayasu | Simultaneous dephosphorizing and desulfurizing smelting agent for molten iron alloy |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB513915A (en) * | 1937-04-14 | 1939-10-25 | Virginio Angelini | Improvements in and relating to the production of carbon-poor chromium iron alloys |
US3615354A (en) * | 1968-04-30 | 1971-10-26 | Allegheny Ludlum Steel | Method of removing contaminants from steel melts |
DE1783055B1 (de) * | 1968-09-26 | 1971-10-28 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | Verfahren zur Herstellung legierter Staehle |
DE2006168A1 (en) * | 1970-02-11 | 1971-08-19 | Iwira-International SRL, Campione (Schweiz) | De-phophorizing composn for iron or steel melts |
JPS5017171B1 (ja) * | 1970-09-25 | 1975-06-19 | ||
US4014685A (en) * | 1973-11-27 | 1977-03-29 | Foseco International Limited | Manufacture of steel |
CH597350A5 (ja) * | 1973-12-14 | 1978-03-31 | Battelle Memorial Institute | |
US4097269A (en) * | 1975-01-14 | 1978-06-27 | Inteco Internationale Technische Beratung Gesellschaft M.B.H. | Process of desulfurizing liquid melts |
JPS5265800U (ja) * | 1975-11-12 | 1977-05-16 | ||
JPS54131521A (en) * | 1978-04-04 | 1979-10-12 | Showa Denko Kk | Antidigestive calcic smelting agent for steel |
JPS565910A (en) * | 1979-06-29 | 1981-01-22 | Nisshin Steel Co Ltd | Dephosphorizing method of pig iron containing chromium |
GB2078260B (en) * | 1980-06-20 | 1984-08-08 | Nisshin Steel Co Ltd | Refining cr-containing iron |
US4314847A (en) * | 1980-06-23 | 1982-02-09 | Nisshin Steel Company, Ltd. | Process for dephosphorization and denitrification of chromium-containing iron |
JPS5770219A (en) * | 1980-10-21 | 1982-04-30 | Nisshin Steel Co Ltd | Method for dephosphorizing, desulfurizing and denitrifying iron alloy |
-
1982
- 1982-03-03 JP JP57033549A patent/JPS58151416A/ja active Granted
-
1983
- 1983-03-02 FR FR838303405A patent/FR2522686B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1983-03-02 US US06/471,238 patent/US4450004A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-03-02 DE DE19833307367 patent/DE3307367A1/de active Granted
- 1983-03-02 SE SE8301141A patent/SE454887B/sv not_active IP Right Cessation
- 1983-03-03 GB GB08305918A patent/GB2117005B/en not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5477214A (en) * | 1977-12-02 | 1979-06-20 | Otani Masayasu | Simultaneous dephosphorizing and desulfurizing smelting agent for molten iron alloy |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE454887B (sv) | 1988-06-06 |
GB2117005A (en) | 1983-10-05 |
DE3307367C2 (ja) | 1987-09-10 |
FR2522686B1 (fr) | 1990-07-13 |
US4450004A (en) | 1984-05-22 |
SE8301141L (sv) | 1983-09-04 |
DE3307367A1 (de) | 1983-09-22 |
JPS58151416A (ja) | 1983-09-08 |
GB8305918D0 (en) | 1983-04-07 |
FR2522686A1 (fr) | 1983-09-09 |
GB2117005B (en) | 1986-04-23 |
SE8301141D0 (sv) | 1983-03-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR850000556B1 (ko) | 크롬 함유선철의 탈인, 탈황, 탈질소 방법 | |
JPH0246647B2 (ja) | ||
JP4765374B2 (ja) | 含クロム溶銑の脱硫処理方法 | |
JPH10102119A (ja) | 硫黄快削鋼の製造方法 | |
EP1230404B1 (en) | Method and use of calcium nitrate for foaming of steel-making slags | |
KR100423452B1 (ko) | 전로 취련중 용철의 탈황방법 | |
JPS6212301B2 (ja) | ||
JP3769875B2 (ja) | 鉄系溶融合金の脱硫方法および脱硫剤 | |
RU2786100C1 (ru) | Способ производства ванадийсодержащей стали (варианты) | |
US4065297A (en) | Process for dephosphorizing molten pig iron | |
JPS6212300B2 (ja) | ||
JP4305127B2 (ja) | 溶銑の脱燐処理方法 | |
JPS6237686B2 (ja) | ||
JPS6121285B2 (ja) | ||
JP2002275521A (ja) | 高炭素溶鋼の脱燐精錬方法 | |
JPS6031885B2 (ja) | 高クロム溶鋼の脱リン方法 | |
JP2802799B2 (ja) | ステンレス粗溶湯の脱燐、脱硫方法及びそれに使用するフラックス | |
SU1219656A1 (ru) | Способ производства конструкционной низколегированной стали | |
SU631542A1 (ru) | Тверда окислительна смесь дл внепечного рафинировани сплавов | |
CA1075012A (en) | Process for dephosphorizing molten pig iron | |
JPS6213426B2 (ja) | ||
JPH0798970B2 (ja) | クロムを含む溶融鉄合金の脱燐方法 | |
JPS62182216A (ja) | 含クロム溶鋼の脱燐方法 | |
JPH068453B2 (ja) | Crを含む鉄合金の脱燐方法 | |
HU180734B (hu) | Eljárás ötvözött acél gyártására üstmetallurgiás módszerrel |