JPH0243835B2 - - Google Patents
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- JPH0243835B2 JPH0243835B2 JP60106048A JP10604885A JPH0243835B2 JP H0243835 B2 JPH0243835 B2 JP H0243835B2 JP 60106048 A JP60106048 A JP 60106048A JP 10604885 A JP10604885 A JP 10604885A JP H0243835 B2 JPH0243835 B2 JP H0243835B2
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Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、各種の食品および飲料などを充填保
存するすぐれた溶接缶用表面処理鋼板およびその
製造法に関するものである。
存するすぐれた溶接缶用表面処理鋼板およびその
製造法に関するものである。
(従来技術)
食品、飲料を充填保存する容器である缶体を得
るための製缶方法は半田法、接着法が主体であつ
た。しかしながら、近年電気抵抗溶接による製缶
方法が著しく発展普及し、安価で溶接性、耐食
性、塗装性の優れた缶用材料が強く望まれるよう
になつた。
るための製缶方法は半田法、接着法が主体であつ
た。しかしながら、近年電気抵抗溶接による製缶
方法が著しく発展普及し、安価で溶接性、耐食
性、塗装性の優れた缶用材料が強く望まれるよう
になつた。
ぶりきの溶接性は非常に良好であるが、めつき
されているSnは高価であり、溶接性、耐食性、
塗装性の許すかぎり、そのSnめつき量を低減さ
せる試みがなされてきた。しかしながら、単に
Snめつき量を低減させただけでは、それに伴つ
てこれらの諸特性は次第に劣り、Snめつき量と
して約1g/m2以下となると諸特性の劣化を補う
目的で何らかの改良技術が提起されてきたのが実
情である。例えば、低Snめつき量での耐食性を
改良する目的で、鋼板表面に30〜1000mg/m2の
Niめつき層を設け、その上に50〜2000mg/m2Sn
めつきを行い加熱溶融処理を施す方法(特開昭57
−23091号)が提起されている。この方法は、Ni
下地処理を施すことにより、Snめつき量を減少
させても重ねめつきによる相乗効果でピンホール
生成量が少くなり耐食性が向上することを期待し
たものであり、相乗効果によりNiとSnめつき量
を合わせた総めつき量を少なからず減少できたと
しても必要Ni量範囲が30〜1000mg/m2と広いこ
とから推定して、高価なめつきSnの一部を、金
属価格としては決して安いとは言えないNiに置
換した構造となつている。その他、焼鈍前に30〜
300mg/m2のNiめつきを施し、焼鈍時の熱により
鋼板表面へNiの一部又は全部を拡散浸透させて
Fe−Ni合金層を形成させ、さらに調質圧延によ
り圧下率0.5〜15%の歪を与えた後、電気めつき
Snを100〜1500mg/m2施す方法(特開昭60−
33362号)が提起されている。いずれも、Ni層又
はFe−Ni合金層による耐食性向上を主目的とし
たものである。
されているSnは高価であり、溶接性、耐食性、
塗装性の許すかぎり、そのSnめつき量を低減さ
せる試みがなされてきた。しかしながら、単に
Snめつき量を低減させただけでは、それに伴つ
てこれらの諸特性は次第に劣り、Snめつき量と
して約1g/m2以下となると諸特性の劣化を補う
目的で何らかの改良技術が提起されてきたのが実
情である。例えば、低Snめつき量での耐食性を
改良する目的で、鋼板表面に30〜1000mg/m2の
Niめつき層を設け、その上に50〜2000mg/m2Sn
めつきを行い加熱溶融処理を施す方法(特開昭57
−23091号)が提起されている。この方法は、Ni
下地処理を施すことにより、Snめつき量を減少
させても重ねめつきによる相乗効果でピンホール
生成量が少くなり耐食性が向上することを期待し
たものであり、相乗効果によりNiとSnめつき量
を合わせた総めつき量を少なからず減少できたと
しても必要Ni量範囲が30〜1000mg/m2と広いこ
とから推定して、高価なめつきSnの一部を、金
属価格としては決して安いとは言えないNiに置
換した構造となつている。その他、焼鈍前に30〜
300mg/m2のNiめつきを施し、焼鈍時の熱により
鋼板表面へNiの一部又は全部を拡散浸透させて
Fe−Ni合金層を形成させ、さらに調質圧延によ
り圧下率0.5〜15%の歪を与えた後、電気めつき
Snを100〜1500mg/m2施す方法(特開昭60−
33362号)が提起されている。いずれも、Ni層又
はFe−Ni合金層による耐食性向上を主目的とし
たものである。
(発明が解決しようとする問題点)
以上説明した従来技術においては、高価なSn
を薄めつき化した場合における諸特性の劣化を
Niと組み合わすことによりできるだけ軽減させ
るという目的は果しているものの単に溶接性の向
上、あるいは塗装後耐食性の向上効果のみに偏つ
たきらいがあり、両特性を同時に満足させるよう
な溶接缶用材料の開発が望まれていた。
を薄めつき化した場合における諸特性の劣化を
Niと組み合わすことによりできるだけ軽減させ
るという目的は果しているものの単に溶接性の向
上、あるいは塗装後耐食性の向上効果のみに偏つ
たきらいがあり、両特性を同時に満足させるよう
な溶接缶用材料の開発が望まれていた。
(問題点を解決するための手段)
鋼板表面を通常の方法で脱脂し、それに引き続
き酸洗を行つた後、PH10以上の水溶液中で、鋼板
表面に電気量3〜30クローン/dm2の陽極処理を
施し、その後5〜20mg/m2のNi電気めつきを行
つた後に400〜900mg/m2の電気めつきSn層をも
うけ、引き続き加熱溶融処理をすれば、金属Sn
が不連続な島状となつた表面が得られ、この島状
金属Sn以外の部分はFe−Sn合金層およびNi−Sn
合金層に富む表面となり、溶接缶用表面処理鋼板
として優れた溶接性、塗装後耐食性を兼ねそなえ
ていることが判明した。
き酸洗を行つた後、PH10以上の水溶液中で、鋼板
表面に電気量3〜30クローン/dm2の陽極処理を
施し、その後5〜20mg/m2のNi電気めつきを行
つた後に400〜900mg/m2の電気めつきSn層をも
うけ、引き続き加熱溶融処理をすれば、金属Sn
が不連続な島状となつた表面が得られ、この島状
金属Sn以外の部分はFe−Sn合金層およびNi−Sn
合金層に富む表面となり、溶接缶用表面処理鋼板
として優れた溶接性、塗装後耐食性を兼ねそなえ
ていることが判明した。
Snめつき前に2〜30mg/m2のNiめつきを施す
ことにより、塗装焼付加熱後においても、良好な
電気抵抗溶接性に必要な金属Snを確保するとい
う方法は特開昭60−56074号において、既に開示
されている。
ことにより、塗装焼付加熱後においても、良好な
電気抵抗溶接性に必要な金属Snを確保するとい
う方法は特開昭60−56074号において、既に開示
されている。
ところが、この公報においては、Niめつき量
とSnめつき量を限定するのみで、本発明の最も
特徴とするSnめつき前にPH10以上の水溶液中で
電気量3〜30クローン/dm2の陽極処理を施した
後にNiめつきを行い、さらに錫めつき後に加熱
溶融処理を施すことにより、表面から観察すると
Fe−Sn金層およびNi−Sn合金層に富む表面と不
連続に分布した島状に金属Snを同時に存在させ
るという本発明の特徴とは異なつている。
とSnめつき量を限定するのみで、本発明の最も
特徴とするSnめつき前にPH10以上の水溶液中で
電気量3〜30クローン/dm2の陽極処理を施した
後にNiめつきを行い、さらに錫めつき後に加熱
溶融処理を施すことにより、表面から観察すると
Fe−Sn金層およびNi−Sn合金層に富む表面と不
連続に分布した島状に金属Snを同時に存在させ
るという本発明の特徴とは異なつている。
Snめつき前に、PH10以上の水溶液中で陽極処
理した後のNiめつき量とSnめつきに引き続き加
熱溶融処理した後の金属Snの分布の関係を調査
した結果、第1図に示すように、Ni量が5〜20
mg/m2の範囲において、表面の金属Snは不連続
島状に(第2図参照)に分布しているのに対し、
20mg/m2を超えると表面のSnは均一に分布して
おり、本発明の特徴とする表面は得られない。
理した後のNiめつき量とSnめつきに引き続き加
熱溶融処理した後の金属Snの分布の関係を調査
した結果、第1図に示すように、Ni量が5〜20
mg/m2の範囲において、表面の金属Snは不連続
島状に(第2図参照)に分布しているのに対し、
20mg/m2を超えると表面のSnは均一に分布して
おり、本発明の特徴とする表面は得られない。
本発明において5〜20mg/m2のNiめつき前に
施される陽極処理はPH10以上のアルカリ溶液中で
行われるが、このアルカリ溶液としては、アルカ
リ金属あるいはアンモニウムの水酸化物、炭酸
塩、重炭酸塩、ホウ酸塩から選ばれた1種又は2
種以上を含む処理液であつて、いずれもPH10以上
のアルカリ性水溶液で電気量3〜30クローン/d
m2の陽極処理を施すことを特徴としている。溶液
はPH10以上のアルカリ性に維持する必要がある
が、前述のアルカリ金属あるいはアンモニウムの
水酸化物などの濃度は特に限定されるものではな
い。あえて限定すれば10〜100g/が好ましい。
10g/以下では浴電圧が高くなり、電力の浪費
となる。また100g/以上でも特に本発明の目
的とする効果に悪影響を与えないが、省資源の面
より限定される。陽極処理における電気量は3ク
ローン/dm2以上より効果が現われ、30クロー
ン/dm2以上にしても特に特性の確保において支
障はないが工業的に容易に実施できるという制約
から30クローン/dm2と限定される。このアルカ
リ溶液中での陽極処理前に同浴中で陰極処理をか
けても効果は変らず同浴中における最終極性を陽
極としさえすれば良い。温度は常温でよく、特に
加熱の必要はない。
施される陽極処理はPH10以上のアルカリ溶液中で
行われるが、このアルカリ溶液としては、アルカ
リ金属あるいはアンモニウムの水酸化物、炭酸
塩、重炭酸塩、ホウ酸塩から選ばれた1種又は2
種以上を含む処理液であつて、いずれもPH10以上
のアルカリ性水溶液で電気量3〜30クローン/d
m2の陽極処理を施すことを特徴としている。溶液
はPH10以上のアルカリ性に維持する必要がある
が、前述のアルカリ金属あるいはアンモニウムの
水酸化物などの濃度は特に限定されるものではな
い。あえて限定すれば10〜100g/が好ましい。
10g/以下では浴電圧が高くなり、電力の浪費
となる。また100g/以上でも特に本発明の目
的とする効果に悪影響を与えないが、省資源の面
より限定される。陽極処理における電気量は3ク
ローン/dm2以上より効果が現われ、30クロー
ン/dm2以上にしても特に特性の確保において支
障はないが工業的に容易に実施できるという制約
から30クローン/dm2と限定される。このアルカ
リ溶液中での陽極処理前に同浴中で陰極処理をか
けても効果は変らず同浴中における最終極性を陽
極としさえすれば良い。温度は常温でよく、特に
加熱の必要はない。
アルカリ水溶液中の陽極処理に引き続き行われ
るNiめつきは通常のNiめつき法で行われる。例
えば、ワツト浴ではNiSO4・6H2O 200〜300g/
、NiCl2・6H2O 20〜50g/、H3BO3 20〜
40g/、スルフアミン酸浴ではスルフアミン酸
Ni 300〜500g/、H3BO3 20〜40g/の浴
組成で電流密度2〜30A/dm2、浴温30〜70℃の
条件で行われる。本発明に必要なNi量を得るに
は、おおむね電気量として1〜3クローン/dm2
程度の陰極電気で可能である。
るNiめつきは通常のNiめつき法で行われる。例
えば、ワツト浴ではNiSO4・6H2O 200〜300g/
、NiCl2・6H2O 20〜50g/、H3BO3 20〜
40g/、スルフアミン酸浴ではスルフアミン酸
Ni 300〜500g/、H3BO3 20〜40g/の浴
組成で電流密度2〜30A/dm2、浴温30〜70℃の
条件で行われる。本発明に必要なNi量を得るに
は、おおむね電気量として1〜3クローン/dm2
程度の陰極電気で可能である。
Sn量を片面当り400mg/m2以上としたのは、
400mg/m2未満では本発明の最も特徴とする金属
Snの島状分布が得られないからであり、上限の
Sn量を900mg/m2以下としたのは、900mg/m2を
越えると溶融されたSnが多くなり全面に均一に
濡れ、本発明の特徴とする表面は得られなくな
る。
400mg/m2未満では本発明の最も特徴とする金属
Snの島状分布が得られないからであり、上限の
Sn量を900mg/m2以下としたのは、900mg/m2を
越えると溶融されたSnが多くなり全面に均一に
濡れ、本発明の特徴とする表面は得られなくな
る。
Snめつきは、通常ぶりきにおいて使われてい
るSnめつき法が使われ、特にその方式は限定さ
れない。例えばフエノールスルフオン酸浴として
フエノールスルフオン酸10〜30g/(硫酸に換
算して)、SnSO4 40〜80g/、エトキシ化αナ
フトールスルフオン酸0.5〜10g/の浴組成に
おいて、温度30〜50℃、電流密度5〜50A/dm2
のめつき条件で行われる。
るSnめつき法が使われ、特にその方式は限定さ
れない。例えばフエノールスルフオン酸浴として
フエノールスルフオン酸10〜30g/(硫酸に換
算して)、SnSO4 40〜80g/、エトキシ化αナ
フトールスルフオン酸0.5〜10g/の浴組成に
おいて、温度30〜50℃、電流密度5〜50A/dm2
のめつき条件で行われる。
Snめつきに引き続き1〜3秒で鋼板の温度を
240〜350℃迄加熱した後に急冷する加熱溶融処理
が施される。この加熱溶融処理により、Sn融点
以上に加熱されたSnめつき層は溶融するととも
にその表面張力により不連続な島状に分布する。
このような金属Snの不連続な島状の分布は、Sn
めつき前の下地がアルカリ溶液中での陽極処理、
引き続き行われる5〜20mg/m2のNiめつきによ
りはじめて効果的に達成される。
240〜350℃迄加熱した後に急冷する加熱溶融処理
が施される。この加熱溶融処理により、Sn融点
以上に加熱されたSnめつき層は溶融するととも
にその表面張力により不連続な島状に分布する。
このような金属Snの不連続な島状の分布は、Sn
めつき前の下地がアルカリ溶液中での陽極処理、
引き続き行われる5〜20mg/m2のNiめつきによ
りはじめて効果的に達成される。
本発明において、最上層に塗装密着性、塗装後
耐食性、未塗装耐食性の向上を目的として、従来
から良く知られているクロメート系後処理が施さ
れる。このクロメート系後処理層の全クロム量と
して片面当り3〜20mg/m2、好ましくは5〜15
mg/m2とする必要がある。全クロム量が3mg/m2
未満では、溶接性には何ら支障はないが、塗装後
耐食性、未塗装耐食性が劣り実用的でない。一
方、20mg/m2を越えると、溶接による製缶方式の
場合、電気抵抗が高くなり溶接時に局部過熱が生
じ易く、溶融鉄の針状「散り」が生じ易くなり、
著しく溶接部の外観が悪くなる。全クロム中に金
属クロムが含まれる場合は、この金属クロム量は
17mg/m2以下とすることが溶接性の観点から望ま
しい。全クロム量から金属クロム量を引いた残り
の水和酸化物クロム量は、塗装後耐食性の確保の
観点から3mg/m2以上とするべきである。
耐食性、未塗装耐食性の向上を目的として、従来
から良く知られているクロメート系後処理が施さ
れる。このクロメート系後処理層の全クロム量と
して片面当り3〜20mg/m2、好ましくは5〜15
mg/m2とする必要がある。全クロム量が3mg/m2
未満では、溶接性には何ら支障はないが、塗装後
耐食性、未塗装耐食性が劣り実用的でない。一
方、20mg/m2を越えると、溶接による製缶方式の
場合、電気抵抗が高くなり溶接時に局部過熱が生
じ易く、溶融鉄の針状「散り」が生じ易くなり、
著しく溶接部の外観が悪くなる。全クロム中に金
属クロムが含まれる場合は、この金属クロム量は
17mg/m2以下とすることが溶接性の観点から望ま
しい。全クロム量から金属クロム量を引いた残り
の水和酸化物クロム量は、塗装後耐食性の確保の
観点から3mg/m2以上とするべきである。
本発明におけるクロメート系後処理は、従来か
ら良く知られているぶりきの重クロム酸電解後処
理または、30〜100g/のクロム酸、重クロム
酸、クロム酸塩を主体とした溶液に、助剤として
0.01〜5%程度の硫酸、硫酸塩、弗酸、弗化物を
1種又は2種添加した浴中で温度30〜60℃、電流
密度5〜20A/dm2で陰極電解することにより実
施される。
ら良く知られているぶりきの重クロム酸電解後処
理または、30〜100g/のクロム酸、重クロム
酸、クロム酸塩を主体とした溶液に、助剤として
0.01〜5%程度の硫酸、硫酸塩、弗酸、弗化物を
1種又は2種添加した浴中で温度30〜60℃、電流
密度5〜20A/dm2で陰極電解することにより実
施される。
(発明の作用)
本発明のように金属Snを島状に分布させるこ
とにより、同じ金属Sn量をもち金属Snが均一分
布したものに比較して、第3図に示すように接触
電気抵抗は低く、溶接性が著しく向上する。又第
4図に示すようにNi量5〜20mg/m2の範囲にお
いて、本発明のアルカリ前処理を施さないものに
比較して、耐糸錆性が格段に向上している。
とにより、同じ金属Sn量をもち金属Snが均一分
布したものに比較して、第3図に示すように接触
電気抵抗は低く、溶接性が著しく向上する。又第
4図に示すようにNi量5〜20mg/m2の範囲にお
いて、本発明のアルカリ前処理を施さないものに
比較して、耐糸錆性が格段に向上している。
アルカリ水溶液中での陽極処理及びNiめつき
層が加熱溶融処理後の金属Snを島状に分布させ
る理由については明確ではないが、陽極処理によ
り生成する薄い陽極酸化皮膜がその上層の微量
Niめつき層と相俟つて、Snめつき後の加熱溶融
処理時に溶融したSnが部分的に「はじき」現象
を起こし、金属Snが島状分布になるものと稚定
される。このように金属Snが島状となり局部的
に金属Sn量が多い部分が存在することにより、
この金属Sn層の流動効果により溶接時の接触電
気抵抗が低くなり、溶接性が向上するものと思わ
れる。又、島状の金属Sn以外の部分は、金属Sn
が「はじき」により薄くなつた部分であるが、緻
密なFe−Sn合金層およびNi−Sn合金層に富む表
面となり、塗装後耐食性の向上に寄与する結果、
溶接性、塗装耐食性の両特性が同時に得られたと
推定される。
層が加熱溶融処理後の金属Snを島状に分布させ
る理由については明確ではないが、陽極処理によ
り生成する薄い陽極酸化皮膜がその上層の微量
Niめつき層と相俟つて、Snめつき後の加熱溶融
処理時に溶融したSnが部分的に「はじき」現象
を起こし、金属Snが島状分布になるものと稚定
される。このように金属Snが島状となり局部的
に金属Sn量が多い部分が存在することにより、
この金属Sn層の流動効果により溶接時の接触電
気抵抗が低くなり、溶接性が向上するものと思わ
れる。又、島状の金属Sn以外の部分は、金属Sn
が「はじき」により薄くなつた部分であるが、緻
密なFe−Sn合金層およびNi−Sn合金層に富む表
面となり、塗装後耐食性の向上に寄与する結果、
溶接性、塗装耐食性の両特性が同時に得られたと
推定される。
(実施例)
次に本発明の実施の方法につき説明する。
ぶりき製造において行われている通常の方法に
よつて冷間圧延され、連続焼鈍および調質圧延さ
れた0.20mm厚の軟鋼板を使用した。
よつて冷間圧延され、連続焼鈍および調質圧延さ
れた0.20mm厚の軟鋼板を使用した。
実施例、比較例に使われたNiめつき浴はワツ
ト浴(NiSO4・6H2O 250g/、NiCl2・6H2O
30g/、H3BO3 40g/)およびスルフアミ
ン酸浴(スルフアミン酸Ni 350g/、H3BO3
40g/)を使用した。Snめつき浴はフエノー
ルスルフオン酸浴(硫酸Sn60g/、フエノー
ルスルフオン酸30g/、エトキシ化αナフトー
ルスルフオン酸5g/)、およびアルカリ浴
(錫酸ソーダ80g/、苛性ソーダ15g/)を
使用した。加熱溶融処理は1.6秒間で板温を280℃
まで昇温後、直ちに水冷を施すことにより実施し
た。第1表に実施例、比較例の処理工程および特
性評価結果を示す。
ト浴(NiSO4・6H2O 250g/、NiCl2・6H2O
30g/、H3BO3 40g/)およびスルフアミ
ン酸浴(スルフアミン酸Ni 350g/、H3BO3
40g/)を使用した。Snめつき浴はフエノー
ルスルフオン酸浴(硫酸Sn60g/、フエノー
ルスルフオン酸30g/、エトキシ化αナフトー
ルスルフオン酸5g/)、およびアルカリ浴
(錫酸ソーダ80g/、苛性ソーダ15g/)を
使用した。加熱溶融処理は1.6秒間で板温を280℃
まで昇温後、直ちに水冷を施すことにより実施し
た。第1表に実施例、比較例の処理工程および特
性評価結果を示す。
比較例1は、アルカリ溶液中での陽極処理を行
わない場合であるが、金属Snは均一分布となり、
溶接性、耐糸錆性ともに劣つている。比較例2は
金属Snを島状に分布させるに必要な加熱溶融処
理を施さない例であるが特に耐糸錆性が不充分で
ある。
わない場合であるが、金属Snは均一分布となり、
溶接性、耐糸錆性ともに劣つている。比較例2は
金属Snを島状に分布させるに必要な加熱溶融処
理を施さない例であるが特に耐糸錆性が不充分で
ある。
Ni量が本発明の範囲を外れている比較例3は
塗装後耐食性は優れているものの溶接性は劣つて
いる。又比較例4はSn量が本発明の範囲を外れ
ている例であるが、表面金属Snは島状分布とな
らず、溶接性、塗装後耐食性ともに劣つている。
塗装後耐食性は優れているものの溶接性は劣つて
いる。又比較例4はSn量が本発明の範囲を外れ
ている例であるが、表面金属Snは島状分布とな
らず、溶接性、塗装後耐食性ともに劣つている。
実施例および比較例における特性評価方法を以
下説明する。
下説明する。
(1) ワイヤーシーム溶接性試験
ワイヤーシーム溶接性は溶接部の機械的強度が
母材強度を越えるに必要な電流下限と溶接部から
ちりを発生させる上限電流との差により表わさ
れ、差が大きいほどワイヤーシーム溶接性に優れ
る。この差分と溶接缶用表面処理鋼板を二枚重ね
して、二つの円盤電極間に挿入し、周速5m/
minで回転させ、5Aの直流電流を流して電極間
の電圧を測定し、求めた接触電気抵抗値とは良好
な逆相関がある。このため溶接性の指標として、
210℃20分加熱後の接触抵抗で表わした。
母材強度を越えるに必要な電流下限と溶接部から
ちりを発生させる上限電流との差により表わさ
れ、差が大きいほどワイヤーシーム溶接性に優れ
る。この差分と溶接缶用表面処理鋼板を二枚重ね
して、二つの円盤電極間に挿入し、周速5m/
minで回転させ、5Aの直流電流を流して電極間
の電圧を測定し、求めた接触電気抵抗値とは良好
な逆相関がある。このため溶接性の指標として、
210℃20分加熱後の接触抵抗で表わした。
(2) 塗装後耐食性試験
(耐糸錆性試験)
ビニールオルガノゾルを75mg/m2塗装し、200
℃10分焼付を行い、地鉄に達するスクラツチを入
れた後、エリクセン加工を5mm行い、3%食塩水
に1時間浸漬後、塩水をふきとり、45℃で相対湿
度85%の恒温槽に10日間放置し、スクラツチから
発生した糸錆を4段階法で評価した。
℃10分焼付を行い、地鉄に達するスクラツチを入
れた後、エリクセン加工を5mm行い、3%食塩水
に1時間浸漬後、塩水をふきとり、45℃で相対湿
度85%の恒温槽に10日間放置し、スクラツチから
発生した糸錆を4段階法で評価した。
(アンダーカツテイング・コロージヨン試験:
UCC) フエールエポキシ塗料を65mg/dm2塗装し、
210℃10分焼付を行い、荷重200grで十字のスクラ
ツチを入れた。1.5%クエン酸+1.5%食塩水溶液
に浸漬して、窒素ガスを用いて脱気した後、37℃
で15日間保存をした。試験後、試料のスクラツチ
からの腐食巾及び腐食程度を4段階法で評価し
た。
UCC) フエールエポキシ塗料を65mg/dm2塗装し、
210℃10分焼付を行い、荷重200grで十字のスクラ
ツチを入れた。1.5%クエン酸+1.5%食塩水溶液
に浸漬して、窒素ガスを用いて脱気した後、37℃
で15日間保存をした。試験後、試料のスクラツチ
からの腐食巾及び腐食程度を4段階法で評価し
た。
(発明の効果)
以上詳しく説明したように、Snを薄めつきし
た場合において、本発明のごとく表面の金属Sn
を島状に分布させることにより良好な溶接性と塗
装後耐食性を兼ね備えた溶接缶用材料が得られ
た。
た場合において、本発明のごとく表面の金属Sn
を島状に分布させることにより良好な溶接性と塗
装後耐食性を兼ね備えた溶接缶用材料が得られ
た。
第1図は本発明のアルカリ溶液中での陽極処理
を施したものと、施さいものの、金属Snの島状
分布発生程度を比較したものである。第2図は、
本発明の特徴である金属Snが島状に分布した形
態を示した拡大写真である。第3図及び第4図は
それぞれ本発明のアルカリ溶液中での陽極処理が
溶接性及び耐糸錆性に及ぼす効果を示している。
を施したものと、施さいものの、金属Snの島状
分布発生程度を比較したものである。第2図は、
本発明の特徴である金属Snが島状に分布した形
態を示した拡大写真である。第3図及び第4図は
それぞれ本発明のアルカリ溶液中での陽極処理が
溶接性及び耐糸錆性に及ぼす効果を示している。
【表】
【表】
評価記号:◎ 著しく良好、○ 良好、△ やや
劣る、× 劣る
劣る、× 劣る
Claims (1)
- 1 鋼板表面に、先ずPH10以上のアルカリ水溶液
中で3−30クローン/dm2の陽極処理した後、さ
らに5−20mg/m2のNiめつきを施し、次に400−
900mg/m2のSnめつきを施し引き続き温度240−
350℃で加熱溶融処理を施して、該めつきSnを不
連続な島状分布形態とさせた後、クロメート系後
処理を施すことを特徴とする溶接缶用表面処理鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10604885A JPS61264196A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10604885A JPS61264196A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61264196A JPS61264196A (ja) | 1986-11-22 |
JPH0243835B2 true JPH0243835B2 (ja) | 1990-10-01 |
Family
ID=14423744
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10604885A Granted JPS61264196A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61264196A (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61288080A (ja) * | 1985-06-14 | 1986-12-18 | Kawasaki Steel Corp | シ−ム溶接缶用表面処理鋼板およびその製造方法 |
JP2723511B2 (ja) * | 1987-02-21 | 1998-03-09 | 北海製罐株式会社 | 塗装された溶接缶胴 |
JPH0441694A (ja) * | 1990-06-05 | 1992-02-12 | Nkk Corp | 溶接性に優れた薄錫めっき鋼板の製造方法 |
JPH0488193A (ja) * | 1990-07-30 | 1992-03-23 | Nkk Corp | 光沢錫めっき鋼板の製造方法 |
TW448247B (en) * | 1996-10-09 | 2001-08-01 | Toyo Kohan Co Ltd | Surface treated steel sheet |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6056074A (ja) * | 1983-09-03 | 1985-04-01 | Nippon Steel Corp | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
-
1985
- 1985-05-20 JP JP10604885A patent/JPS61264196A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6056074A (ja) * | 1983-09-03 | 1985-04-01 | Nippon Steel Corp | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS61264196A (ja) | 1986-11-22 |
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