JPS61264196A - 溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 - Google Patents
溶接缶用表面処理鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS61264196A JPS61264196A JP10604885A JP10604885A JPS61264196A JP S61264196 A JPS61264196 A JP S61264196A JP 10604885 A JP10604885 A JP 10604885A JP 10604885 A JP10604885 A JP 10604885A JP S61264196 A JPS61264196 A JP S61264196A
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- Japan
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- plating
- steel sheet
- welded
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- layer
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- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、各種の食品および飲料などを充填保存するす
ぐれた溶接缶用表面処理鋼板およびその、製造法に関す
るものである。
ぐれた溶接缶用表面処理鋼板およびその、製造法に関す
るものである。
（従来技術）
食品、飲料を充填保存する容器である缶体な得るための
製缶方法は半田法、接着法が主体であった。しかしなが
ら、近年電気抵抗溶接による製缶方法が著しく発展普及
し、安価で溶接性、耐食性。
製缶方法は半田法、接着法が主体であった。しかしなが
ら、近年電気抵抗溶接による製缶方法が著しく発展普及
し、安価で溶接性、耐食性。
塗装性の優れた缶用材料が強く望まれるようになった〇
ぶりきの溶接性は非常（＝良好であるが、めっきされて
いるＳｎは高価であり、溶接性、耐食性、塗装性の許す
かぎり、そのＳｎめっき量を低減させる試みがなされて
きた。しかしながら、単にＳｎめっき量を低減させただ
けでは、それに伴ってこれらの緒特性は次第に劣り、Ｓ
ｎめっき量として約１９／ｍ２以下となると緒特性の劣
化を補う目的で何らかの改良技術が提起されてきたのが
実情である。
いるＳｎは高価であり、溶接性、耐食性、塗装性の許す
かぎり、そのＳｎめっき量を低減させる試みがなされて
きた。しかしながら、単にＳｎめっき量を低減させただ
けでは、それに伴ってこれらの緒特性は次第に劣り、Ｓ
ｎめっき量として約１９／ｍ２以下となると緒特性の劣
化を補う目的で何らかの改良技術が提起されてきたのが
実情である。
例えば、低Ｓｎめっき量での耐食性を改良する目的で、
鋼板表面に３０〜１０００■／ｍ２のＮｉめっき層を設
け、その上に５０〜２０００ ｍｇ／ｍ２Ｓｎめつきを
行い加熱溶融処理を施す方法（特開昭５７−２３０９１
号）が提起されている。この方法は。
鋼板表面に３０〜１０００■／ｍ２のＮｉめっき層を設
け、その上に５０〜２０００ ｍｇ／ｍ２Ｓｎめつきを
行い加熱溶融処理を施す方法（特開昭５７−２３０９１
号）が提起されている。この方法は。
Ｎｉ下地処理を施すことにより、 Ｆ３ｎめつき量を減
少させても重ねめっきによる相乗効果でピンホール生成
量が少くなり耐食性が向上することを期待したものであ
り、相乗効果Ｃ＝よりＮｉとａｎめっき量を合わせた総
めっき量を少なからず減少できたとしても必要Ｎｉ量範
囲が３０〜１０００ ｍｇ／ｍ２と広いことから推定し
て、高価なめりきＳｎの一部を。
少させても重ねめっきによる相乗効果でピンホール生成
量が少くなり耐食性が向上することを期待したものであ
り、相乗効果Ｃ＝よりＮｉとａｎめっき量を合わせた総
めっき量を少なからず減少できたとしても必要Ｎｉ量範
囲が３０〜１０００ ｍｇ／ｍ２と広いことから推定し
て、高価なめりきＳｎの一部を。
金属価格としては決して安いとは言えないＮｉに置換し
た構造となっている。その他、焼鈍前に３０〜３００
ｍｇ／ｍ２のＮｉめりきを施し、焼鈍時の熱により鋼板
表面へＮｉの一部又は全部を拡散浸透させてＦｅ−Ｎｉ
合金層を形成させ、さらに調質圧延により圧下率０．５
〜１５９６の歪を与えた後、電気めっきＳｎを１００〜
１５００ｍｇ／ｍ２施す方法（特開昭６０−３３３６２
号）が提起されている。いずれも、Ｎｉ層又はＦｅ−Ｎ
ｉ合金層による耐食性向上を主目的としたものである。
た構造となっている。その他、焼鈍前に３０〜３００
ｍｇ／ｍ２のＮｉめりきを施し、焼鈍時の熱により鋼板
表面へＮｉの一部又は全部を拡散浸透させてＦｅ−Ｎｉ
合金層を形成させ、さらに調質圧延により圧下率０．５
〜１５９６の歪を与えた後、電気めっきＳｎを１００〜
１５００ｍｇ／ｍ２施す方法（特開昭６０−３３３６２
号）が提起されている。いずれも、Ｎｉ層又はＦｅ−Ｎ
ｉ合金層による耐食性向上を主目的としたものである。
（発明が解決しようとする問題点）
以上説明した従来技術においては、高価なＳｎを薄めつ
き化した場合における緒特性の劣化をＮｉと組み合わす
ことによりできるだけ軽減させるという目的は果してい
るものの単に溶接性の向上、あるいは塗装後耐食性の向
上効果のみに偏ったきらいがあり２両特性を同時に満足
させるような溶接缶用材料の開発が望まれていた。
き化した場合における緒特性の劣化をＮｉと組み合わす
ことによりできるだけ軽減させるという目的は果してい
るものの単に溶接性の向上、あるいは塗装後耐食性の向
上効果のみに偏ったきらいがあり２両特性を同時に満足
させるような溶接缶用材料の開発が望まれていた。
（問題点を解決するための手段）
鋼板表面を通常の方法で脱脂し、それに引き続き酸洗を
行った後、 ｐＨ１０以上の水溶液中で、鋼板表面に電
気量３〜３０クーロン／ｄｍ２の陽極処理を施し、その
後５〜２０■／ｍ２′のＮｉ電気めっきを行った後に４
００〜９００ ｍｇ／ｍ２の電気めっきＳｎ層をもうけ
、引き続き加熱溶融処理をすれば。
行った後、 ｐＨ１０以上の水溶液中で、鋼板表面に電
気量３〜３０クーロン／ｄｍ２の陽極処理を施し、その
後５〜２０■／ｍ２′のＮｉ電気めっきを行った後に４
００〜９００ ｍｇ／ｍ２の電気めっきＳｎ層をもうけ
、引き続き加熱溶融処理をすれば。
金属Ｓｎが不連続な島状となった表面が得られ、この島
状金属Ｓｎ以外の部分はＦｅ −Ｓｎ合金層およびＮｉ
−Ｓｎ合金層に富む表面となり、溶接缶用表面処理鋼
板として優れた溶接性、塗装後耐食性な兼ねそなえてい
ることが判明した。
状金属Ｓｎ以外の部分はＦｅ −Ｓｎ合金層およびＮｉ
−Ｓｎ合金層に富む表面となり、溶接缶用表面処理鋼
板として優れた溶接性、塗装後耐食性な兼ねそなえてい
ることが判明した。
ａｎめっき前に２〜３０■／ｍ２のＮｉめっきを施すこ
とにより、塗装焼付加熱後においても、良好な電気抵抗
溶接性に必要な金属８２確保するという方法は特開昭６
０−５６０７４号において、既Ｃ開示されている。
とにより、塗装焼付加熱後においても、良好な電気抵抗
溶接性に必要な金属８２確保するという方法は特開昭６
０−５６０７４号において、既Ｃ開示されている。
ところが、この公報においては、Ｎｉめっき量とＳｎめ
っき量を限定するのみで２本発明の最も特徴とするＳｎ
めっき前にｐＨ１０以上の水溶液中で電気量３〜３０ク
ーロン／ｄｍ２の陽極処理を施した後にＮｉめっきを行
い、さらに錫めっき後（二加熱溶融処理を施すことによ
り２表面から観察するとＦｅ−８ｉ合金層およびＮｉ−
８ｉ合金層に富む表面と不連続に分布した島状に金属Ｓ
ｎを同時に存在させるという本発明の特徴とは異なって
いる。
っき量を限定するのみで２本発明の最も特徴とするＳｎ
めっき前にｐＨ１０以上の水溶液中で電気量３〜３０ク
ーロン／ｄｍ２の陽極処理を施した後にＮｉめっきを行
い、さらに錫めっき後（二加熱溶融処理を施すことによ
り２表面から観察するとＦｅ−８ｉ合金層およびＮｉ−
８ｉ合金層に富む表面と不連続に分布した島状に金属Ｓ
ｎを同時に存在させるという本発明の特徴とは異なって
いる。
Ｓｎめっき前に、 ｐＨ１０以上の水溶液中で陽極処理
した後のＮｉめっき量とＳｎめっき（＝引き続き加熱溶
融処理した後の金属Ｓｎの分布の関係を調査した結果、
第１図に示すように、Ｎｉ１ｉ：が５〜２ｏ＠／ｍ２の
範囲において２表面の金属Ｓｎは不連続島状（第２図参
照）に分布しているの（二対し、２０ｍｇ／ｍ２を超え
ると表面のＳｏは均一（二分布しており。
した後のＮｉめっき量とＳｎめっき（＝引き続き加熱溶
融処理した後の金属Ｓｎの分布の関係を調査した結果、
第１図に示すように、Ｎｉ１ｉ：が５〜２ｏ＠／ｍ２の
範囲において２表面の金属Ｓｎは不連続島状（第２図参
照）に分布しているの（二対し、２０ｍｇ／ｍ２を超え
ると表面のＳｏは均一（二分布しており。
本発明の特徴とする表面は得られない。
本発明において５〜２０■／ｍ２のＮｉめっき前に施さ
れる陽極処理はｐＨ１０以上のアルカリ溶液中で行われ
るが、このアルカリ溶液としては、アルカリ金属あるい
はアンモニウムの水酸化物、炭酸塩２重炭酸塩、ホク酸
塩から選ばれた１種又は２種以上を含む処理液であって
、いずれもｐＨ１０以上のアルカリ性水溶液で電気量３
〜３０クーロン／ ｄｍ２の陽極処理を施すことを特徴
としている。
れる陽極処理はｐＨ１０以上のアルカリ溶液中で行われ
るが、このアルカリ溶液としては、アルカリ金属あるい
はアンモニウムの水酸化物、炭酸塩２重炭酸塩、ホク酸
塩から選ばれた１種又は２種以上を含む処理液であって
、いずれもｐＨ１０以上のアルカリ性水溶液で電気量３
〜３０クーロン／ ｄｍ２の陽極処理を施すことを特徴
としている。
溶液はｐＨ１０以上のアルカリ性に維持する必要がある
が、前述のアルカリ金属あるいはアンモニウムの水酸化
物などの濃度は特に限定されるものではない。あえて限
定すれば１０〜１００ ｇ／ｌが好ましい。１０ ｇ／
ｌ以下では浴電圧が高くなり、電力の浪費となる。また
１ ００ ｇ／１以上でも特に本発明の目的とする効果
に悪影響を与えないが、省資源の面より限定される。陽
極処理！：おＣする電気量は３クーロン／ｄｍ２以上よ
り効果が現われ、３０クーロフッ６ｍ２以上Ｃ二しても
特Ｃ二特性の確保（；オいて支障はないが工業的に容易
に実施できるという制約から３０クーロン／ ４ｍ２と
限定される。このアルカリ溶液中での陽極処理前に同浴
中で陰極処理をかけても効果は変らす同浴中における最
終極性を陽極としさえすれば良い。温度は常温でよく、
特に加熱の必要はない。
が、前述のアルカリ金属あるいはアンモニウムの水酸化
物などの濃度は特に限定されるものではない。あえて限
定すれば１０〜１００ ｇ／ｌが好ましい。１０ ｇ／
ｌ以下では浴電圧が高くなり、電力の浪費となる。また
１ ００ ｇ／１以上でも特に本発明の目的とする効果
に悪影響を与えないが、省資源の面より限定される。陽
極処理！：おＣする電気量は３クーロン／ｄｍ２以上よ
り効果が現われ、３０クーロフッ６ｍ２以上Ｃ二しても
特Ｃ二特性の確保（；オいて支障はないが工業的に容易
に実施できるという制約から３０クーロン／ ４ｍ２と
限定される。このアルカリ溶液中での陽極処理前に同浴
中で陰極処理をかけても効果は変らす同浴中における最
終極性を陽極としさえすれば良い。温度は常温でよく、
特に加熱の必要はない。
アルカリ水溶液中の陽極処理に引き続き行われるＮｉめ
っきは通常のＮｉめっき法で行われる。例えば、ワット
浴ではＮｉＳＯ４・６Ｈ２０２００〜３００ｖ’ｌ 、
Ｎ１ＣＪ２・６Ｈ２０２０〜５０ ｖ’ｌ 、 Ｈａ
ＢＯａ ２０〜４０ ｇ／ｌ！、スルファミン酸浴では
スルファミン酸Ｎｉ３００〜５００ Ｊｌ 、 ＨａＢ
Ｏａ ２０〜４ｏｇ／ｌの浴組成で電流密度２〜３０Ａ
／ｄｍ２．浴温３０〜７０℃の条件で行われる。本発明
に必要なＮｉ量を得る（二は、おおむね電気量として１
〜３クーロン／ｄｍ２程度の陰極電解で可能である。
っきは通常のＮｉめっき法で行われる。例えば、ワット
浴ではＮｉＳＯ４・６Ｈ２０２００〜３００ｖ’ｌ 、
Ｎ１ＣＪ２・６Ｈ２０２０〜５０ ｖ’ｌ 、 Ｈａ
ＢＯａ ２０〜４０ ｇ／ｌ！、スルファミン酸浴では
スルファミン酸Ｎｉ３００〜５００ Ｊｌ 、 ＨａＢ
Ｏａ ２０〜４ｏｇ／ｌの浴組成で電流密度２〜３０Ａ
／ｄｍ２．浴温３０〜７０℃の条件で行われる。本発明
に必要なＮｉ量を得る（二は、おおむね電気量として１
〜３クーロン／ｄｍ２程度の陰極電解で可能である。
Ｓｎ量を片面当り４００■／ｍ２以上としたのは。
４００■／ｍ２未満では本発明の最も特徴とする金属Ｓ
ｎの島状分布が得られないからであり、上限のＳｎ量を
９００ ｍｇ／ｍ２以下としたのは、９００＠／ｍ２を
越えると溶融されたＳｎが多くなり全面に均一に濡れ２
本発明の特徴とする表面は得られなくなる。
ｎの島状分布が得られないからであり、上限のＳｎ量を
９００ ｍｇ／ｍ２以下としたのは、９００＠／ｍ２を
越えると溶融されたＳｎが多くなり全面に均一に濡れ２
本発明の特徴とする表面は得られなくなる。
Ｓｎめっきは２通常ぶりきにおいて使われているＳｎめ
っき法が使われ、特にその方式は限定されない。例えば
フェノールスルフォン酸浴としてフェノールスルフォン
酸１０〜３０ ｖ’ｌ （硫酸に換算して） ＋ Ｓ
ｎ８０４ ４０〜８０ ＺＺ ＋ −１１−トキシ化α
ナフトールスルフォン酸０．５〜１０ ｎ／ｌの浴組成
において、温度３０〜５０６Ｃ１電流密度５〜５０Ａ／
４ｍ２のめっき条件で行われる。
っき法が使われ、特にその方式は限定されない。例えば
フェノールスルフォン酸浴としてフェノールスルフォン
酸１０〜３０ ｖ’ｌ （硫酸に換算して） ＋ Ｓ
ｎ８０４ ４０〜８０ ＺＺ ＋ −１１−トキシ化α
ナフトールスルフォン酸０．５〜１０ ｎ／ｌの浴組成
において、温度３０〜５０６Ｃ１電流密度５〜５０Ａ／
４ｍ２のめっき条件で行われる。
Ｓｎめっきに引き続き１〜３秒で鋼板の温度を２４０〜
３５０℃迄加熱した後に急冷する加熱溶融処理が施され
る。この加熱溶融処理により、Ｓｎ融点以上に加熱され
たＳｎめっき層は溶融するとともＣ二その表面張力によ
り不連続な島状に分布する。
３５０℃迄加熱した後に急冷する加熱溶融処理が施され
る。この加熱溶融処理により、Ｓｎ融点以上に加熱され
たＳｎめっき層は溶融するとともＣ二その表面張力によ
り不連続な島状に分布する。
このような金属Ｓｎの不連続な島状の分布は、Ｓｎめっ
き前の下地がアルカリ溶液中での陽極処理、引き続き行
われる５〜２０＠／ｍ２のＮｉめつきによりはじめて効
果的に達成される。
き前の下地がアルカリ溶液中での陽極処理、引き続き行
われる５〜２０＠／ｍ２のＮｉめつきによりはじめて効
果的に達成される。
本発明において、最上層に塗料密着性、塗装後耐食性、
未塗装耐食性の向上を目的として、従来から良く知られ
ているクロメート系後処理が施される。このクロメート
系後処理層の全クロム量として片面当り３〜２０■／ｍ
２．好ましくは５〜１５ＩＩＩｇ／ｍ２とする必要があ
る。全クロム量が３ｍ／ｍ２未満では、溶接性には何ら
支障はないが、塗装後耐食性、未塗装耐食性が劣り実用
的でない。一方。
未塗装耐食性の向上を目的として、従来から良く知られ
ているクロメート系後処理が施される。このクロメート
系後処理層の全クロム量として片面当り３〜２０■／ｍ
２．好ましくは５〜１５ＩＩＩｇ／ｍ２とする必要があ
る。全クロム量が３ｍ／ｍ２未満では、溶接性には何ら
支障はないが、塗装後耐食性、未塗装耐食性が劣り実用
的でない。一方。
２０ ｍｇ／ｍ２を越えると、溶接による製缶方式の場
合、電気抵抗が高くなり溶接時に局部過熱が生じ易く、
溶融鉄の針状「散り」が生じ易（なり、著しく溶接部の
外観が悪くなる。全クロム中に金属クロムが含まれる場
合は、この金属クロム量は１７Ｉ！Ｉｇ／ｍ２以下とす
ることが溶接性の観点から望ましい。全クロム量から金
属クロム量を引いた残りの水和酸化物クロム量は、塗装
後耐食性の確保の観点から３■／ｍ２以上とするべきで
ある。
合、電気抵抗が高くなり溶接時に局部過熱が生じ易く、
溶融鉄の針状「散り」が生じ易（なり、著しく溶接部の
外観が悪くなる。全クロム中に金属クロムが含まれる場
合は、この金属クロム量は１７Ｉ！Ｉｇ／ｍ２以下とす
ることが溶接性の観点から望ましい。全クロム量から金
属クロム量を引いた残りの水和酸化物クロム量は、塗装
後耐食性の確保の観点から３■／ｍ２以上とするべきで
ある。
本発明におけるクロメート系後処理は、従来から良く知
られているぶりきの重クロム酸電解後処理または、３０
〜１００Ｖ／Ｉ！のクロム酸２重クロム酸、クロム酸塩
を主体とした溶液Ｃ，助剤として０．０１〜５９６程度
の硫酸、硫酸塩、弗酸、弗化物をＩＭ又は２種添加した
浴中で温度３０〜６０℃、電流密度５〜２０ Ａ／ｄｍ
２で陰極電解することにより実施される。
られているぶりきの重クロム酸電解後処理または、３０
〜１００Ｖ／Ｉ！のクロム酸２重クロム酸、クロム酸塩
を主体とした溶液Ｃ，助剤として０．０１〜５９６程度
の硫酸、硫酸塩、弗酸、弗化物をＩＭ又は２種添加した
浴中で温度３０〜６０℃、電流密度５〜２０ Ａ／ｄｍ
２で陰極電解することにより実施される。
（発明の作用）
本発明のように金属Ｓｎを島状に分布させることＣ：よ
り、同じ金属Ｓｎ量をもち金１ｊ！ＩＳｎが均一分布し
たものに比較して、第３図に示すように接触電気抵抗°
は低く、溶接性が著しく向上する。又第４図に示すよう
ＣＮｉ量５〜２０ ｍｇ／ｍ２の範囲において２本発明
のアルカリ前処理を施さないものに比較して耐糸錆性が
格段に向上している。
り、同じ金属Ｓｎ量をもち金１ｊ！ＩＳｎが均一分布し
たものに比較して、第３図に示すように接触電気抵抗°
は低く、溶接性が著しく向上する。又第４図に示すよう
ＣＮｉ量５〜２０ ｍｇ／ｍ２の範囲において２本発明
のアルカリ前処理を施さないものに比較して耐糸錆性が
格段に向上している。
アルカリ水溶液中での陽極処理及びＮｉめつき層が加熱
溶融処理後の金属Ｓｎを島状に分布させる理由について
は明確ではないが、陽極処理により生成する薄い陽極酸
化皮膜がその上層の微量Ｎｉめっき層と相俟って、Ｓｎ
めっき後の加熱溶融処理時に溶融したＳｎが部分的に「
はじき」現象を起こし。
溶融処理後の金属Ｓｎを島状に分布させる理由について
は明確ではないが、陽極処理により生成する薄い陽極酸
化皮膜がその上層の微量Ｎｉめっき層と相俟って、Ｓｎ
めっき後の加熱溶融処理時に溶融したＳｎが部分的に「
はじき」現象を起こし。
金属Ｓｎが島状分布ζ二なるものと推定される。このよ
うに金ｆｆ１ｓｎが島状となり局部的（二金１ｉＸＳｎ
ｆｆｌが多い部分が存在することにより、この金１ｔＡ
ｓｎｉの流動効果Ｉ：より溶接時の接触電気抵抗が低く
なり。
うに金ｆｆ１ｓｎが島状となり局部的（二金１ｉＸＳｎ
ｆｆｌが多い部分が存在することにより、この金１ｔＡ
ｓｎｉの流動効果Ｉ：より溶接時の接触電気抵抗が低く
なり。
溶接性が向上するものと思われる。又、島状の金属Ｓｎ
以外の部分は、金属Ｓｎが「はじき」により薄くなった
部分であるが、緻密なＦｅ −Ｓｎ合金層およびＮｉ−
Ｓｎ合金層に富む表面となり、塗装後耐食性の向上Ｃ二
寄与する結果、溶接性、塗装耐食性の両特性が同時に得
られたと推定される。
以外の部分は、金属Ｓｎが「はじき」により薄くなった
部分であるが、緻密なＦｅ −Ｓｎ合金層およびＮｉ−
Ｓｎ合金層に富む表面となり、塗装後耐食性の向上Ｃ二
寄与する結果、溶接性、塗装耐食性の両特性が同時に得
られたと推定される。
（実施例）
次に本発明の実施の方法につき説明する。
ぶりき製造において行われている通常の方法によって冷
間圧延され、連続焼鈍および調質圧延された０、２０＝
厚の軟鋼板を使用した。
間圧延され、連続焼鈍および調質圧延された０、２０＝
厚の軟鋼板を使用した。
実施例、比較例に使われたＮｉめつき浴はワット浴（Ｎ
ｉＳＯ４・６Ｈ２０２’ ５０ ｇ／ｌ 、 Ｎ＊Ｃ１
ｚ・６Ｈ２０３０ｅ／ｌ 、 ＨａＢＯ３４０ｇ／ｌ
）およびスルフ１ミン酸浴（スルファミン酸Ｎｉ ３
５０ ｇ／ｌ 、 Ｈ３ＢＯ３４０ｆＶ／ｌりを使用し
た。Ｓｎめっき浴はフェノールスルフォン酸浴（硫酸ａ
ｎ ６０９／’！！ ｌ フェノールスルフォン酸３０
ｇ／ｌ 、エトキン化αナフトールスルフォン酸５
ｇ／ｌ ） 、およびアルカリ浴（錫酸ソーダ８０ ｇ
／ｌ 、苛性ソーダ１５ Ｑ／ｌ ）を使用した。加熱
溶融処理は１．６秒間で板温な２８０℃まで昇温後、直
ちに水冷を施すことにより実施した。第１表Ｃ実施例、
比較例の処理工程および特性評価結果を示す。
ｉＳＯ４・６Ｈ２０２’ ５０ ｇ／ｌ 、 Ｎ＊Ｃ１
ｚ・６Ｈ２０３０ｅ／ｌ 、 ＨａＢＯ３４０ｇ／ｌ
）およびスルフ１ミン酸浴（スルファミン酸Ｎｉ ３
５０ ｇ／ｌ 、 Ｈ３ＢＯ３４０ｆＶ／ｌりを使用し
た。Ｓｎめっき浴はフェノールスルフォン酸浴（硫酸ａ
ｎ ６０９／’！！ ｌ フェノールスルフォン酸３０
ｇ／ｌ 、エトキン化αナフトールスルフォン酸５
ｇ／ｌ ） 、およびアルカリ浴（錫酸ソーダ８０ ｇ
／ｌ 、苛性ソーダ１５ Ｑ／ｌ ）を使用した。加熱
溶融処理は１．６秒間で板温な２８０℃まで昇温後、直
ちに水冷を施すことにより実施した。第１表Ｃ実施例、
比較例の処理工程および特性評価結果を示す。
比較例１は、アルカリ溶液中での陽極処理を行わない場
合であるが、金属Ｓｎは均一分布となり。
合であるが、金属Ｓｎは均一分布となり。
溶接性、耐糸錆性ともに劣っている。比較例２は金属Ｓ
ｎを島状ζ；分布させるに必要な加熱溶融処理を施さな
い例であるが特に耐糸錆性が不充分である。
ｎを島状ζ；分布させるに必要な加熱溶融処理を施さな
い例であるが特に耐糸錆性が不充分である。
Ｎｉ量が本発明の範囲を外れている比較例３は塗装後耐
食性は優れているものの溶接性は劣っている。又比較例
４はＳｎ量が本発明の範囲を外れている例であるが１表
面金属Ｓｎは島状分布とならず。
食性は優れているものの溶接性は劣っている。又比較例
４はＳｎ量が本発明の範囲を外れている例であるが１表
面金属Ｓｎは島状分布とならず。
溶接性、塗装後耐食性ともに劣っている。
実施例および比較例における特性評価方法を以下説明す
る。
る。
（１）ワイヤーシーム溶接性試験
ワイヤーシーム溶接性は溶接部の機械的強度が母材強度
を越えるに必要な電流下限と溶接部からちりを発生させ
る上限電流との差により表わされ。
を越えるに必要な電流下限と溶接部からちりを発生させ
る上限電流との差により表わされ。
差が大きいほどワイヤーシーム溶接性に優れる。
この差分と溶接缶用表面処理鋼板を二枚重ねして。
二つの円盤電極間に挿入し１周速５ ｍ／ ｍｉｎで回
転させ、５Ａの直流電流を流して電極間の電圧を測定し
、求めた接触電気抵抗値とは良好な逆相関がある。この
ため溶接性の指標として、２１０で２・０分加熱後の接
触抵抗で表わした。
転させ、５Ａの直流電流を流して電極間の電圧を測定し
、求めた接触電気抵抗値とは良好な逆相関がある。この
ため溶接性の指標として、２１０で２・０分加熱後の接
触抵抗で表わした。
（２）塗装後耐食性試験
（耐糸錆性試験）
ビニールオルガノゾルを７５ｍｇ／ｄｍ２塗装し。
２００６Ｃ１０分焼付を行い、地鉄に達するスクラッチ
を入れた後、エリクセン加工を５＝行い、３％食塩水に
１時間浸漬後、塩水をふきとり、４５℃で相対湿度８５
ｅ４６の恒温槽に１０日間放置し。
を入れた後、エリクセン加工を５＝行い、３％食塩水に
１時間浸漬後、塩水をふきとり、４５℃で相対湿度８５
ｅ４６の恒温槽に１０日間放置し。
スクラッチから発生した糸錆な４段階法で評価した。
（アンダーカッティング・コロ−ジョン試験：ＵＣＣ）
フェノールエポキシ塗料を６５ ｍｇ、／ｄｍ２塗装し
。
。
２１０℃１０分焼付を行い、荷重２００ｇｒで十字のス
クラッチを入れた。１．５９６ク工ン酸＋１６５％食塩
水溶液に浸漬して、窒素ガスを用いて脱気した後、３７
℃で１５日間保存をした。試験後、試料のスクラッチか
らの腐食「１１及び腐食程度を４段階法で評価した。
クラッチを入れた。１．５９６ク工ン酸＋１６５％食塩
水溶液に浸漬して、窒素ガスを用いて脱気した後、３７
℃で１５日間保存をした。試験後、試料のスクラッチか
らの腐食「１１及び腐食程度を４段階法で評価した。
（発明の効果）
以上詳しく説明したように、 ３ｎを薄めつきした場合
において２本発明のごとく表面の金属Ｓｎを島状に分布
させることにより良好な溶接性と塗装後耐食性を兼ね備
えた溶接缶用材料が得られた。
において２本発明のごとく表面の金属Ｓｎを島状に分布
させることにより良好な溶接性と塗装後耐食性を兼ね備
えた溶接缶用材料が得られた。
第１図は本発明のアルカリ溶液中での陽極処理を施した
ものと、施さないものの、金属Ｓｎの島状分布発生程度
を比較したものである。第２図は。 本発明の特徴である金属Ｓｎが島状に分布した形態を示
した拡大写真である。第３図及び第４図はそれぞれ本発
明のアルカリ溶液中での陽極処理が溶接性及び耐糸錆性
に及ぼす効果を示している。 第１２ 寮２図 第３図 ｍ−Ｎｉは序） 第４図 −ｎ；にｇ／慝２）
ものと、施さないものの、金属Ｓｎの島状分布発生程度
を比較したものである。第２図は。 本発明の特徴である金属Ｓｎが島状に分布した形態を示
した拡大写真である。第３図及び第４図はそれぞれ本発
明のアルカリ溶液中での陽極処理が溶接性及び耐糸錆性
に及ぼす効果を示している。 第１２ 寮２図 第３図 ｍ−Ｎｉは序） 第４図 −ｎ；にｇ／慝２）
Claims (2)
- （１）鋼板表面に片面当り５〜２０ｍｇ／ｍ＾２のＮｉ
めっき層、その上に４００〜９００ｍｇ／ｍ＾２のＳｎ
めっき層、その上にクロメート系後処理層を有するめっ
き鋼板において、Ｓｎめっき層は加熱溶融処理を施され
ることによって、不連続な島状分布形態となっているこ
とを特徴とする溶接缶用表面処理鋼板。 - （２）鋼板表面に、先ずｐＨ１０以上のアルカリ水溶液
中で３〜３０クーロン／ｄｍ＾２の陽極処理した後、さ
らに５〜２０ｍｇ／ｍ＾２のＮｉめっきを施し、次に４
００〜９００ｍｇ／ｍ＾２のＳｎめっきを施し引き続き
温度２４０〜３５０℃で加熱溶融処理を施して、該めっ
きＳｎを不連続な島状分布形態とさせた後、クロメート
系後処理を施すことを特徴とする溶接缶用表面処理鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10604885A JPS61264196A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10604885A JPS61264196A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61264196A true JPS61264196A (ja) | 1986-11-22 |
| JPH0243835B2 JPH0243835B2 (ja) | 1990-10-01 |
Family
ID=14423744
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10604885A Granted JPS61264196A (ja) | 1985-05-20 | 1985-05-20 | 溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61264196A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61288080A (ja) * | 1985-06-14 | 1986-12-18 | Kawasaki Steel Corp | シ−ム溶接缶用表面処理鋼板およびその製造方法 |
| JPS63206481A (ja) * | 1987-02-21 | 1988-08-25 | Hokkai Can Co Ltd | 塗装された溶接缶胴 |
| JPH0441694A (ja) * | 1990-06-05 | 1992-02-12 | Nkk Corp | 溶接性に優れた薄錫めっき鋼板の製造方法 |
| JPH0488193A (ja) * | 1990-07-30 | 1992-03-23 | Nkk Corp | 光沢錫めっき鋼板の製造方法 |
| WO1998015673A1 (fr) * | 1996-10-09 | 1998-04-16 | Toyo Kohan Co. Ltd. | Tole d'acier a surface traitee et procede de fabrication |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6056074A (ja) * | 1983-09-03 | 1985-04-01 | Nippon Steel Corp | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
-
1985
- 1985-05-20 JP JP10604885A patent/JPS61264196A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6056074A (ja) * | 1983-09-03 | 1985-04-01 | Nippon Steel Corp | シ−ム溶接性に優れた製缶用表面処理鋼板 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61288080A (ja) * | 1985-06-14 | 1986-12-18 | Kawasaki Steel Corp | シ−ム溶接缶用表面処理鋼板およびその製造方法 |
| JPH0425350B2 (ja) * | 1985-06-14 | 1992-04-30 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS63206481A (ja) * | 1987-02-21 | 1988-08-25 | Hokkai Can Co Ltd | 塗装された溶接缶胴 |
| JPH0441694A (ja) * | 1990-06-05 | 1992-02-12 | Nkk Corp | 溶接性に優れた薄錫めっき鋼板の製造方法 |
| JPH0488193A (ja) * | 1990-07-30 | 1992-03-23 | Nkk Corp | 光沢錫めっき鋼板の製造方法 |
| WO1998015673A1 (fr) * | 1996-10-09 | 1998-04-16 | Toyo Kohan Co. Ltd. | Tole d'acier a surface traitee et procede de fabrication |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0243835B2 (ja) | 1990-10-01 |
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