JPH0225863Y2

JPH0225863Y2 -

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Publication number: JPH0225863Y2
Application number: JP1983047524U
Authority: JP
Priority date: 1983-03-31
Filing date: 1983-03-31
Publication date: 1990-07-16
Also published as: JPS59152039U

Description

【考案の詳細な説明】本考案は畳床用芯材に関する。

従来より畳は、稲藁から構成される畳床にいぐ
さを編んで形成した畳表を縫着して製造されてい
た。近年、畳の軽量化が要求されるに伴ない畳床
用芯材として合成樹脂発泡体、特にポリスチレン
系樹脂発泡体が使用されている。なかでも、軽量
でありしかも耐吸水性が良好であること等から、
畳床用芯材としての使用はポリスチレン系樹脂押
出発泡体が大半を占める。

ところが、従来の畳床用ポリスチレン系樹脂押
出発泡体は、厚板状の発泡体をスライスして製造
している為、一枚の発泡体の中で厚さ断面におけ
る気泡の形状が厚さ方向（第１図において矢印Ａ
で示す方向）に引き伸ばされた形状をして厚さ方
向に並んでおり、このように構成された上記発泡
体は剛性が強く、クツシヨン性に乏しかつた。そ
の為、畳床の角の破損がおこつたり、製畳時に畳
床を強く圧縮する為、糸により発泡体に“切れ”
が生じたり、圧縮後の弾性回復性に乏しい為いわ
ゆる座屈を生じる等、物性上の欠点があつた。

本考案は、上記従来技術の欠点を解消したクツ
シヨン性に勝れ、製畳時等の取扱時に破損するこ
との少ない畳床用芯材を提供することを目的とす
る。

すなわち本考案は、厚さ断面の気泡の形状が、
上下表層部においては幅方向及び／又は長手方向
に引き伸ばされ、中央層においては厚さ方向に引
き伸ばされており、且つ５％圧縮時の圧縮強度が
2.0Kg／cm²以上3.0Kg／cm²未満、10％圧縮時の圧縮
強度が2.5Kg／cm²以上となる圧縮強度を有するポ
リスチレン系樹脂押出発泡体からなる畳床用芯材
に関するものである。

以下、本考案の実施例を図面に基き説明する。

第１図において、１は本考案の畳床用芯材で、
該芯材１は独立気泡構造をしたポリスチレン系樹
脂押出発泡体よりなり、通常20〜50mmの厚さを有
する。該芯材１は表層部２，２′、中間層３、中
央層４より構成されており、第２図に示す如く上
下表層部２，２′より中央層４に近くなるにした
がい平均気泡径が大きくなる。

畳床用芯材は、製畳時厚さ断面において厚さ方
向に圧力をかけても稲藁及び木質繊維板等と密着
することが必要であり、この為芯材の表層部にお
いては柔軟性が要求される。本考案においては、
第２図に示す如く、上下表層部２，２′の気泡の
形状は、芯材１の厚さ断面において、芯材１の幅
方向及び／又は長手方向（第１図において、芯材
１の幅方向は矢印Ｂ、長手方向は矢印Ｃで各々示
す方向）に引き伸ばされた形状をしている。つま
り該気泡は、芯材１の厚さ断面において、幅方向
及び長手方向に引き伸ばされた円盤状であるか、
幅方向のみあるいは長手方向のみ引き伸ばされた
紡錘球状である。この構造により芯材１の上下表
層部２，２′は、厚さ断面において厚さ方向に偏
平であるので柔軟性を持ち、畳床用芯材として好
ましい条件を備えている。ところが上下表層部
２，２′の気泡が、芯材１の厚さ断面において、
厚さ方向及び幅方向、あるいは厚さ方向及び長手
方向に引き伸ばされた円盤状であるか、厚さ方向
に引き伸ばされた紡錘球状であると、上下表層部
２，２′は柔軟性に欠け、畳床用芯材として好ま
しい条件を備えていない。

上記上下表層部２，２′の気泡の厚さ断面にお
いて、第３図のイで示す如く厚さ方向と、幅方向
及び／又は長手方向の気泡径比ａ：ｂは、２：３
〜２：５の範囲内が好ましい。該気泡径比ａ：ｂ
において、ｂの値５に対してａの値が２未満であ
ると、気泡が幅方向及び／又は長手方向に引き伸
ばされすぎて上下表層部２，２′は柔かすぎる為、
芯材１と稲藁及び木質繊維板等とを縫着する際変
形しやすく、畳床用芯材として好ましい条件を備
えていない。

上記上下表層部２，２′において、厚さ方向、
幅方向及び長手方向各々における平均気泡径は
0.55mm以下が好ましい。該平均気泡径が0.55mmを
超えると、上下表層部２，２′は柔軟性に乏しく
なり座屈を生じやすく好ましくない。

上記中央層４の気泡は、厚さ断面において厚さ
方向に大きく伸ばされており、紡錘球状である。
この構造により、中央層４は厚さ方向における剛
性が強くなり、芯材１に畳床用芯材として要求さ
れる強度を付与する。もし中央層４の気泡が、厚
さ断面において幅方向及び／又は長手方向に引き
伸ばされていると、気泡は幅方向及び長手方向に
引き伸ばされた円盤状、あるいは幅方向のみか長
手方向のみかに引き伸ばされた紡錘球状となり、
中央層４は厚さ方向における剛性に乏しくなり、
畳床用芯材として好ましい条件を備えていない。

第３図のロで示す如く、芯材１の厚さ断面にお
いて厚さ方向と、幅方向及び／又は長手方向にお
ける該中央層４の各気泡の気泡径比ｃ：ｄは、
1.3：１〜３：１の範囲内が好ましい。該気泡径
比ｃ：ｄにおいてｄの値１に対しｃの値が1.3未
満であり、特に1.0未満であると気泡の形状が厚
さ方向に引き伸ばされた形状にならず、厚さ断面
において厚さ方向に対し横に引き伸ばされた紡錘
球状あるいは円盤状となり、この場合、厚さ方向
に荷重のかかることが多い畳床用芯材としては、
座屈等永久歪みの原因ともなり好ましくない。該
中央層４の各気泡の気泡径比ｃ：ｄにおいて、ｄ
の値１に対しｃの値が３を超えると、厚さ断面に
おいて厚さ方向に引き伸ばされすぎて、厚さ方向
にかかる局部的な荷重に対する抵抗力が弱く、芯
材１に割れが生じる原因となり、好ましくない。

上記中央層４の厚さ断面において厚さ方向、幅
方向及び長手方向各々における平均気泡径は0.65
mm以下が好ましい。該平均気泡径が0.65mmを超え
る場合には、芯材１はクツシヨン性に乏しく、動
的荷重に対してもろく、座屈が生じ好ましくな
い。

上記中間層３の各気泡は、略真球に近い形状で
あり、真球に近いことにより、芯材１の厚さ方
向、幅方向及び長手方向において適当強度を有す
る。

該中間層３における平均気泡径は0.65mm以下が
好ましい。該平均気泡径が0.65mmを超えると、芯
材１はクツシヨン性に乏しくなり、座屈を生じや
すく好ましくない。

上記上部表層部２及び下部表層部２′は芯材１
の全厚みに対し各々１〜５％の比率であることが
好ましい。各々の比率が１％未満であると上下表
層部２，２′が柔軟性に欠け、芯材１と稲藁及び
木質繊維板等とを緊密に縫着することが困難で芯
材１は畳床用芯材として好ましくない。各々の比
率が５％を超えると上下表層部２，２′が柔かす
ぎ、荷重による変形が大きくなり、芯材１は畳床
用芯材として好ましくない。

上記中央層４は芯材１の全厚みに対し30〜70％
の比率であることが好ましい。30％未満であると
芯材１は厚さ方向における剛性に乏しく、厚さ方
向に荷重のかかることが多い畳床用芯材として
は、変形しやすくなり好ましくない。70％を超え
ると芯材１はクツシヨン性に乏しくなり、畳床用
芯材として好ましくない。

上記芯材１は、５％圧縮時の圧縮強度が2.0
Kg／cm²以上3.0Kg／cm²未満であり、好ましくは2.5
Kg／cm²以上3.0Kg／cm²未満である。また、10％圧
縮時の圧縮強度は2.5Kg／cm²以上であり、好まし
くは3.0Kg／cm²以上である（10％圧縮時に要する
圧縮力は常に５％圧縮時に要する圧縮力よりも大
である）。５％圧縮時の圧縮強度が2.0Kg／cm²以上
3.0Kg／cm²未満であることにより、芯材１は、製
畳時比較的弱い圧縮力でも稲藁及び木質繊維板等
との密着が良好であり、10％圧縮時の圧縮強度が
2.5Kg／cm²以上であることにより、製畳時畳を充
分竪締めすることができ、そのうえ長期間の荷重
に対する耐久性にも勝れている。ここでいう圧縮
強度とはASTM D1621の試験方法に示される方
法で測定した降伏点における圧縮強度である。

上記５％圧縮時の圧縮強度が2.0Kg／cm²未満で
あると芯材１は柔らかすぎる為稲藁及び木質繊維
板等と縫着する際変形しやすく、畳床用芯材とし
て好ましくない。3.0Kg／cm²以上であると剛性が
強すぎ、稲藁及び木質繊維板等との密着性に欠
け、更に弾性回復性が小さく座屈が生じやすい
為、長期間使用しているうちに芯材１と稲藁及び
木質繊維板等との間に隙間ができ、畳の糸が緩み
好ましくない。

上記10％圧縮時の圧縮強度が2.5Kg／cm²未満で
あると芯材１が剛性に乏しい為、荷重による変形
が大きく畳床用芯材として好ましくない。

本考案のポリスチレン系樹脂としては、スチレ
ンを構成モノマー成分の主成分とするホモポリマ
ー又はコポリマーであつて、例えば、ポリスチレ
ン、耐衝撃性ポリスチレン、スチレンと無水マレ
イン酸とのコポリマー、スチレン−アクリロニト
リルのコポリマー、スチレン−ブタジエン−アク
リロニトリルのコポリマー（ABS樹脂）、並びに
上記の如きホモポリマー又はコポリマーとその他
のビニル系樹脂との混合物等が例示される。

上記のような本考案の畳床用芯材は、例えば下
記のような方法にて得られる。

ポリスチレン、必要に応じて気泡調整剤及び難
燃剤を押出機に供して加熱溶融し、この溶融組成
物に塩化メチルとジクロロフルオロエタンからな
る発泡剤を押出機に設置された発泡剤注入口より
圧入し、更にこれらを加熱、溶融、混練して均一
流動組成物となし、幅寸法440mm、リツプ間隔１
mmのダイオリフイスから押出温度95〜120℃にて
押し出し（吐出量：200〜400Kg／hr）、その直後
に幅寸法610mm、高さ寸法25mmを有するガイダー
と呼ばれる調形装置に通すことにより、厚さが約
25mm、幅が610mmの断面形状からなる板状発泡体
を得ることができる。この際、ガイダーは押出温
度より15〜25℃低い温度に保持調整されると共
に、このガイダー内の発泡体は該ガイダーの後方
に設置されたコンベアー、ロール等により押出方
向へ強制的に引き取られる。

上記の方法によれば、押出後に主に厚さ方向に
向けて発泡を開始した押出物は押出し方向へ強制
的に引き取られるようにしてガイダーを通過する
ことにより、特にその表面部分がガイダーの規制
された枠内を押さえ付けられながら通過すると共
に強制的に押出し方向へ引き取られ、しかも冷却
されるため、幅方向及び／又は長手方向に引き伸
ばされた形状で保形された気泡が存在する表層部
が形成され、そして、その中央部分にかけては上
記の冷却効果が殆ど及ばず、発泡が継続状態にあ
るため厚さ方向に引き伸ばされた形状をなす気泡
が存在する中央層が形成された押出発泡体として
得られる。尚、略真球状の気泡群が存在する中間
層を形成する場合は、上記製造条件等を適宜調整
することにより、表面部分と中央部分の間に略真
球形状をなす気泡が存在する層を形成することが
できる。また上記方法において突出量やガイダー
の温度、発泡体引取り速度を適宜設定して、上下
表層部、中央層の厚さ方向と幅方向及び／又は長
手方向における気泡径比を調整することにより、
本考案で規定する圧縮強度を有する押出発泡体
（畳床用芯材）を得ることができる。

本考案の畳床用芯材１は第４図、第５図及び第
６図の如く任意に稲藁６、ベニヤ単板７、防湿紙
８、木質繊維板９、合成樹脂製単板１０、或いは
ポリエチレンクロス編みシート１１等を該芯材１
に固着して畳床１２となし、該畳床１２にい草５
等を縫着して畳１３として使用される。

以上の構成よりなる本考案のポリスチレン系樹
脂押出発泡体よりなる畳床用芯材は、上下表層部
が柔軟性に富み、中央層の剛性が強く構成され、
且つ、５％圧縮時の圧縮強度が2.0Kg／cm²以上3.0
Kg／cm²未満、10％圧縮時の圧縮強度が2.5Kg／cm²
以上であるので芯材の表面はクツシヨン性に勝れ
ると共に、芯材全体としては芯材として要求され
る強度を有するという効果がある。

また、本考案の畳床用芯材は表面が柔軟でクツ
シヨン性を有することにより、畳床の角の破損が
おこらず、製畳時に稲藁及び木質繊維板等との縫
着が容易であり、圧縮後の弾性回復性に富む等の
効果を有する。

【図面の簡単な説明】

図面は本考案の実施例を示すもので、第１図は
本考案の一実施例である畳床用芯材の斜視図、第
２図は第１図の−線要部拡大縦断面図、第３
図は上下表層部及び中央層の気泡径比を示す説明
図であり、イは厚さ断面において厚さ方向、幅方
向及び／又は長手方向における、上下表層部の気
泡径比を示す説明図、ロは同じく厚さ断面におい
て厚さ方向、幅方向及び／又は長手方向におけ
る、中央層の気泡径比を示す説明図、第４図、第
５図及び第６図は本考案の畳床用芯材を使用した
畳の縦断面図である。１…畳床用芯材、２，２′…上下表層部、４…
中央層。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

厚さ断面の気泡の形状が、上下表層部において
は幅方向及び／又は長手方向に引き伸ばされ、中
央層においては厚さ方向に引き伸ばされており、
且つ５％圧縮時の圧縮強度が2.0Kg／cm²以上3.0
Kg／cm²未満、10％圧縮時の圧縮強度が2.5Kg／cm²
以上となる圧縮強度を有するポリスチレン系樹脂
押出発泡体からなる畳床用芯材。