JPH0225203A - 二相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、二相ステンレス鋼の調帯を、耳割れなどの
欠陥なしに、効率良く製造する方法に関する。

（従来の技術） 二相ステンレス鋼は耐海水性をはじめとする優れた耐食
性を有するため、各種化学工業プラントや海洋措造物な
どに使用分野が拡大している。

しかし、二相ステンレス鋼は熱間加工性が良くないため
、連続熱間圧延で銅帯を製造するのは必ずしも容易では
ない、即ち、二相ステンレス鋼の熱間圧延では、シグマ
脆化のため耳割れ等の表面欠陥が発生し、４７５脆性の
ためコイル破断が起こりやすい。

特に、結晶粒の大きい連続鋳造スラブでは、耳割れの発
生率が高い、これらの理由から、従来、二相ステンレス
鋼鋼帯は鋼塊法で製造したインゴットから分塊して得た
スラブを使用して製造してきたが、この方法では能率が
悪く、歩留りも良くない。

（発明が解決しようとする課題） 本発明は、生産能率が高く、歩留りと省エネルギの面か
らも望ましい連続鋳造法を利用し、これによって製造し
たスラブを耳割れなどの欠陥なしに圧延して鋼帯を製造
する新しい方法を堤供することを目的とする。

（課題を解決するための手段） 本発明は、「Ｂを０．００２０〜０．００８０重世％含
有する二相ステンレス鋼の連続鋳造スラブを１１５０〜
１３００℃に加熱して粗圧延を行い、再度１１５０〜１
３００℃の温度に加熱し、仕上げ温度９５０℃以上で熱
間圧延し、４５０℃以下で巻き取ることを特１枚とする
二相ステンレス綱熱延鋼帯の製造方法」をその要旨とす
る。

まず、本発明において二相ステンレス鋼と称するのは、
常温でフェライトとオーステナイトの二相組繊となるス
テンレス鋼であって、その一般的な組成は、Ｃｒ　：　
１８〜２５％、Ｎｉ：４〜８％を主成分とし、数％のＭ
ｏ、　Ｃｕ、　Ｓｉ等を単独または複合添加したもの、
或いは更にＮ、Ｗ、■、Ｎｂなどの副成分を添加したも
の、である。

本発明の方法は、上記のような二相ステンレス鋼にＢを
０．００２０〜０．００８０％含有させたものを対象と
する。（この明細書において、成分含有量の％は全で重
量％である。） Ｂは、結晶粒界にＢ炭窒化物として微細に析出し、結晶
粒微細化の効果とともに他の不純物の粒界析出を防止す
る効果を持ち、粒界の脆化を防止する。従って、Ｂを適
正量含有させた二相ステンレス鋼では熱間圧延時に粒界
から発生する耳割れが少なくなる。

かかる効果が顕著になるのは、含有量が０．００２０％
以上となったときである。一方、Ｂの含有量が、０．０
０８０％を超えるとＢ炭窒化物の析出物が粗大になりか
えって耳割れを発生しやすくなり、また靭性にも悪影響
がでる。

本発明はあらゆる二相ステンレス鋼こ熱延ｍ帯の製造に
適用できるが、対象鋼種として望ましいのはものを例示
すれば、下記のような組成をもつ二相ステンレス鋼であ
る。

Ｃ：　０．０５％以下、Ｓｉ　：　２．０％、Ｍｎ　：
　２．０％以下、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％
以下、Ｃｕ　二０．６０％以下、Ｎｉ　：　５．０〜９
．０％、Ｃｒ　：　２２〜３５％、Ｍｏ　：　０．５〜
５．０％、Ｎ：０．３０％以下、残部Ｆｅおよび不可避
不純物からなる二相ステンレス鋼、または更に必要に応
じて、Ｖ：０．０５〜１．５％とＮｂ　：　０．０１〜
０．５％とＴｉ　：　０．０１〜０．５％の中の１種以
上を含有する二相ステンレス鋼。

上記のような二相ステンレス鋼を溶製し、連続鋳造によ
ってスラブとする。このスラブを、必要に応じて適度に
手入れした後、１１５０〜１３００℃に加熱する。

ここで、加熱温度が１３００℃を超えるとバーニング現
象が起こってスラブ形状が悪化する。一方、加熱温度が
１１５０℃よりも低いと粗圧延の仕上げ温度が低くなり
すぎてシグマ相析出温度で圧延することになり、圧延材
にひびわれが発生する。

粗圧延はおよそ１１００℃で開始し、粗圧延回数はスラ
ブの厚みと製品の厚みにもよるが、通常１回または２回
でよい。

この粗圧延によって、スラブ表面およびコーナー近傍の
結晶粒が微細化され、また、圧延歪が残ることによって
後の再加熱の際に再結晶を促進しスラブの整粒化が進む
。更に、最終圧延工程での圧下率を小さくできるので、
加工の厳しさによる耳割れ発生を少なくする効果もある
。

粗圧延の終了時には、圧延材の温度はおよそ９５０〜１
０５０℃まで低下する。そこで、次の仕上げ圧延の前に
再び１１５０〜１３００℃の温度に加熱する。この温度
範囲を選ぶ理由は、前記の粗圧延の曲の加熱と同じであ
る。

仕上げ圧延工程では、およそ１５０〜１８０■厚のね圧
延材から、およそ２〜１０１厚の銅帯に圧延する。

このとき、仕上げ圧延（最終バスでの加工）の温度を、
９５０℃以上にするのが重要である。９５０℃より低温
ではシグマ相が生成し、そこで加工すると耳割れ等の表
面欠陥が発生する。

上記により連続的に製造された調帯は、コイルに巻き取
られる。この巻き取りの温度は４５０℃以下にしなけれ
ばならない、即ち、これより高い温度で巻き取ると、４
７５脆性のためにコイルが破断することがある。

なお、仕上げ圧延後は、シグマ相の生成防止と工程短縮
のために、ホットランスプレーなどによって冷却を促進
するのが望ましい。

本発明は、素材の二相ステンレス鋼にＢを含有させるこ
とと、前記のとおり、粗圧延の加熱温度から巻き取り温
度まで一連の条件を適切に選ぶこととによって、連続鋳
造スラブを用いても耳割れなどの欠陥なく、鋼帯を製造
することを可能にする。このような効果が得られる理由
は、次のように考えられる。

−ｍに、耳割れの発生原因は、スラブ表面或いはコーナ
一部近傍の結晶粒界にＦＩｏ、　Ｗ等の炭化物や窒素等
の不純物が析出し、偏析して１種の粒界脆化がおこり、
圧延時の応力によってに割れが発生するためと考えられ
る。Ｂは、微細な炭窒化物として析出するため、上記の
Ｍｏ５Ｗ等の粗大炭化物や窒素の粒界析出、粒界偏析を
防止する効果がある。

また、耳割れは、スラブ表面やコーナ一部の結晶粒が鋳
造組織のように粗大で、かつ偏析が多いと促進される０
本発明方法における粗圧延は、表面およびコーナ一部の
結晶粒を微細化させて耳割れを少なくする。更に、粗圧
延の後、再加熱することによって、粗圧延のままでは混
粒であった結晶粒が圧延歪によって促進された再結晶に
よって整粒化され、また偏析も減少して耳割れが減少す
る。粗圧延を行えば、次の熱間圧延の圧下量は少なくで
き、それだけ圧延歪が減少して耳割れも少なくなる。

再加熱の加熱温度は、あまり高すぎると一度微細化した
結晶粒が再び粗大化する。ただし、あまりに低すぎると
仕上げ圧延温度が低くなりシグマ相生成による耳割れが
起こる。好ましい再加熱温度は１２００℃前後である。

（実施例） 第１表に示す３種類の鋼イ、口、八を電気炉−ＡＯＤの
プロセスで溶製し、連続鋳造によってそれぞれ異なった
厚みのスラブにした。

第１表（供試鋼の組成　重量％） 第１表の鋼種の各スラブをプレーナー手入れした後、第
２表の各条件で圧延をおこなって銅帯を製造し、そのと
きの欠陥の発生状況を調べた。その結果を第２表中に併
記する。なお、耳割れは目視観察で発見して、その長さ
を計測した。

まず、第２表の比較例２をみれば、素材の二相ステンレ
ス鋼がＢを含有していないために、製造プロセスは本発
明の条件を満たしているにもかかわらず、耳割れの発生
が著しい。

比較例１は、熱間圧延の仕上げ温度が低すぎるために、
Ｂを含む素材であるにもかかわらず、やはり耳割れが発
生している。

これらの結果に対して、本発明の実施例に相当するもの
は、耳割れの発生が極めて少ない、このことは、素材の
二相ステンレス鋼に適正量のＢを含有させることと、加
工条件を適正に選ぶことの両方が重要で、この二つの要
件の総合効果として上記の効果が得られることを証明し
ている。

（発明の効果） 本発明によれば、耳割れ等の欠陥のない二相ステンレス
鋼の熱延鋼帯が連続鋳造スラブから製造できる。従って
、製造工程の合理化、および省エネルギーと歩留り向上
による二相ステンレス鋼熱延鋼帯の製造コストの低減効
果が大きい。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. Ｂを０．００２０〜０．００８０重量％含有する二相ス
   テンレス鋼の連続鋳造スラブを１１５０〜１３００℃に
   加熱して粗圧延を行い、再度１１５０〜１３００℃の温
   度に加熱し、仕上げ温度９５０℃以上で熱間圧延し、４
   ５０℃以下で巻き取ることを特徴とする二相ステンレス
   鋼熱延鋼帯の製造方法。