JPH10273731A - Ｃｕを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 - Google Patents
Ｃｕを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法Info
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- JPH10273731A JPH10273731A JP7940597A JP7940597A JPH10273731A JP H10273731 A JPH10273731 A JP H10273731A JP 7940597 A JP7940597 A JP 7940597A JP 7940597 A JP7940597 A JP 7940597A JP H10273731 A JPH10273731 A JP H10273731A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】Ｃｕを１％以上、Ｃｒを１６％以上含有する、
靱性に優れるフェライト系ステンレス鋼帯を製造する。 【解決手段】重量％にて、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓ
ｉ：０．０５〜１％、Ｍｎ：０．０５１％、Ｐ：０．０
３５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１６〜２１
％、Ｎｉ：１％以下、Ｃｕ：１〜３％、Ｍｏ：０〜３
％、Ｖ：０〜０．１５％、Ａｌ：０〜０．１５％、Ｎ
ｂ：０〜０．６％、Ｔｉ：０〜０．３％、Ｎ：０．０１
５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなるフェライト系ステンレス鋼を熱間圧延し、４５０
℃以下まで冷却した後に巻き取る。熱間圧延後、任意の
温度で巻き取った後に７００℃以上９００℃以下の温度
で箱焼鈍した後、６００℃から４００℃までの温度域を
３０℃／ｈ以上の冷却速度で冷却してもよい。
靱性に優れるフェライト系ステンレス鋼帯を製造する。 【解決手段】重量％にて、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓ
ｉ：０．０５〜１％、Ｍｎ：０．０５１％、Ｐ：０．０
３５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１６〜２１
％、Ｎｉ：１％以下、Ｃｕ：１〜３％、Ｍｏ：０〜３
％、Ｖ：０〜０．１５％、Ａｌ：０〜０．１５％、Ｎ
ｂ：０〜０．６％、Ｔｉ：０〜０．３％、Ｎ：０．０１
５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなるフェライト系ステンレス鋼を熱間圧延し、４５０
℃以下まで冷却した後に巻き取る。熱間圧延後、任意の
温度で巻き取った後に７００℃以上９００℃以下の温度
で箱焼鈍した後、６００℃から４００℃までの温度域を
３０℃／ｈ以上の冷却速度で冷却してもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｃｕを含有するフ
ェライト系ステンレス鋼帯を製造する方法に関する。な
お、本発明でいう鋼帯とは、ＪＩＳ Ｇ０２０３に規定
されている、熱間圧延を施した後にコイル状に巻かれた
鋼材を意味する。
ェライト系ステンレス鋼帯を製造する方法に関する。な
お、本発明でいう鋼帯とは、ＪＩＳ Ｇ０２０３に規定
されている、熱間圧延を施した後にコイル状に巻かれた
鋼材を意味する。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼に９００℃程
度の温度で終了する熱間圧延を施し、水スプレーを用い
ずに７００℃程度の温度で巻き取ると、フェライト系ス
テンレス鋼の靱性が不良なために、鋼帯に割れが起こる
場合や破断する場合がある。そこでＣｒやＭｏを多量に
含有する靱性の乏しいフェライトステンレス鋼では、熱
間圧延後の鋼材を水等で急冷して温度を５００℃程度以
下に下げた後に巻き取って鋼帯にしていた（特開平３−
５３０２５号公報等）。その後、鋼帯には、通常、連続
焼鈍炉を用いて９００〜１０００℃の温度で２〜５分間
の焼鈍処理が施されている。
度の温度で終了する熱間圧延を施し、水スプレーを用い
ずに７００℃程度の温度で巻き取ると、フェライト系ス
テンレス鋼の靱性が不良なために、鋼帯に割れが起こる
場合や破断する場合がある。そこでＣｒやＭｏを多量に
含有する靱性の乏しいフェライトステンレス鋼では、熱
間圧延後の鋼材を水等で急冷して温度を５００℃程度以
下に下げた後に巻き取って鋼帯にしていた（特開平３−
５３０２５号公報等）。その後、鋼帯には、通常、連続
焼鈍炉を用いて９００〜１０００℃の温度で２〜５分間
の焼鈍処理が施されている。
【０００３】しかし、Ｃｕを１％以上含有するフェライ
ト系ステンレス鋼は、Ｃｕを含有しないフェライト系ス
テンレス鋼に比べて、靱性が極端に悪いので、５００℃
程度の低温で巻き取っても、その後の焼鈍や冷間加工の
ために熱延鋼帯を解いて張力を負荷した場合に、鋼帯の
破断や鋼帯に割れが起こる場合がある。例えば、連続焼
鈍炉において、熱延鋼帯を解き、炉内を走らせた際に、
焼鈍炉の出側で割れや破断が発見されることがある。ま
た、割れや破断が起こらないまでも、連続焼鈍炉で９０
０〜１０００℃の焼鈍を実施すると、鋼中のＣｕが固溶
し、熱延焼鈍鋼帯が硬質化して後の冷間圧延で微細な割
れが発生するという問題もある。
ト系ステンレス鋼は、Ｃｕを含有しないフェライト系ス
テンレス鋼に比べて、靱性が極端に悪いので、５００℃
程度の低温で巻き取っても、その後の焼鈍や冷間加工の
ために熱延鋼帯を解いて張力を負荷した場合に、鋼帯の
破断や鋼帯に割れが起こる場合がある。例えば、連続焼
鈍炉において、熱延鋼帯を解き、炉内を走らせた際に、
焼鈍炉の出側で割れや破断が発見されることがある。ま
た、割れや破断が起こらないまでも、連続焼鈍炉で９０
０〜１０００℃の焼鈍を実施すると、鋼中のＣｕが固溶
し、熱延焼鈍鋼帯が硬質化して後の冷間圧延で微細な割
れが発生するという問題もある。
【０００４】近年、Ｃｕを含有するフェライト系ステン
レス鋼は、鋼自体が持つ抗菌性が注目されている。例え
ば、特開平８−６０３０３号公報には、鋼の表層部にＣ
ｕを濃化させることにより、大腸菌やぶどう状球菌等の
繁殖を抑制するフェライト系ステンレス鋼が開示されて
いる。産業界では、このような優れた性能を発揮する、
Ｃｕを含有するフェライト系ステンレス鋼の鋼板を量産
する方法の確立が急がれている。
レス鋼は、鋼自体が持つ抗菌性が注目されている。例え
ば、特開平８−６０３０３号公報には、鋼の表層部にＣ
ｕを濃化させることにより、大腸菌やぶどう状球菌等の
繁殖を抑制するフェライト系ステンレス鋼が開示されて
いる。産業界では、このような優れた性能を発揮する、
Ｃｕを含有するフェライト系ステンレス鋼の鋼板を量産
する方法の確立が急がれている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、Ｃｕ
を１％以上かつ、Ｃｒを１６％以上含有する、靱性に優
れるフェライト系ステンレス鋼帯を製造する方法を提供
することである。
を１％以上かつ、Ｃｒを１６％以上含有する、靱性に優
れるフェライト系ステンレス鋼帯を製造する方法を提供
することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の
（１）および（２）のＣｕを１％以上含有するフェライ
ト系ステンレス鋼帯の製造方法にある。
（１）および（２）のＣｕを１％以上含有するフェライ
ト系ステンレス鋼帯の製造方法にある。
【０００７】（１）重量％にて、Ｃ：０．０１５％以
下、Ｓｉ：０．０５〜１％、Ｍｎ：０．０５〜１％、
Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１
６〜２１％、Ｎｉ：１％以下、Ｃｕ：１〜３％、Ｍｏ：
０〜３％、Ｖ：０〜０．１５％、Ａｌ：０〜０．１５
％、Ｎｂ：０〜０．６％、Ｔｉ：０〜０．３％、Ｎ：
０．０１５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなるフェライト系ステンレス鋼に熱間圧延を
施し、４５０℃以下の温度で巻き取ることを特徴とする
Ｃｕを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法
（以下、発明１という）。 （２）重量％にて、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：０．
０５〜１％、Ｍｎ：０．０５〜１％、Ｐ：０．０３５％
以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１６〜２１％、Ｎ
ｉ：１％以下、Ｃｕ：１〜３％、Ｍｏ：０〜３％、Ｖ：
０〜０．１５％、Ａｌ：０〜０．１５％、Ｎｂ：０〜
０．６％、Ｔｉ：０〜０．３％、Ｎ：０．０１５％以下
を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるフ
ェライト系ステンレス鋼に熱間圧延を施し、巻き取った
後、７００℃以上９００℃以下の温度で箱焼鈍し、その
後６００℃から４００℃までの温度域を３０℃／ｈ以上
の冷却速度で冷却することを特徴とするＣｕを含有する
フェライト系ステンレス鋼帯の製造方法（以下、発明２
という）。
下、Ｓｉ：０．０５〜１％、Ｍｎ：０．０５〜１％、
Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１
６〜２１％、Ｎｉ：１％以下、Ｃｕ：１〜３％、Ｍｏ：
０〜３％、Ｖ：０〜０．１５％、Ａｌ：０〜０．１５
％、Ｎｂ：０〜０．６％、Ｔｉ：０〜０．３％、Ｎ：
０．０１５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなるフェライト系ステンレス鋼に熱間圧延を
施し、４５０℃以下の温度で巻き取ることを特徴とする
Ｃｕを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法
（以下、発明１という）。 （２）重量％にて、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓｉ：０．
０５〜１％、Ｍｎ：０．０５〜１％、Ｐ：０．０３５％
以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１６〜２１％、Ｎ
ｉ：１％以下、Ｃｕ：１〜３％、Ｍｏ：０〜３％、Ｖ：
０〜０．１５％、Ａｌ：０〜０．１５％、Ｎｂ：０〜
０．６％、Ｔｉ：０〜０．３％、Ｎ：０．０１５％以下
を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるフ
ェライト系ステンレス鋼に熱間圧延を施し、巻き取った
後、７００℃以上９００℃以下の温度で箱焼鈍し、その
後６００℃から４００℃までの温度域を３０℃／ｈ以上
の冷却速度で冷却することを特徴とするＣｕを含有する
フェライト系ステンレス鋼帯の製造方法（以下、発明２
という）。
【０００８】
（ａ）鋼の化学組成 本発明方法が対象とするフェライト系ステンレス鋼の化
学組成は、次のとおりである。
学組成は、次のとおりである。
【０００９】Ｃ：０．０１５％以下 Ｃは、溶解原料等から不可避的に混入してくる不純物元
素であり、少ない方が望ましい。含有量の上限は、０．
０１５％とする。この量を超えると鋼の靱性および冷間
加工性を悪化させるからである。
素であり、少ない方が望ましい。含有量の上限は、０．
０１５％とする。この量を超えると鋼の靱性および冷間
加工性を悪化させるからである。
【００１０】Ｓｉ：０．０５〜１％ Ｓｉは、溶鋼の脱酸剤として必要な元素であり、少なく
とも０．０５％以上含有させる必要がある。しかし、１
％を超えると鋼の靱性を悪化させる。したがって、含有
量を０．０５〜１％とした。
とも０．０５％以上含有させる必要がある。しかし、１
％を超えると鋼の靱性を悪化させる。したがって、含有
量を０．０５〜１％とした。
【００１１】Ｍｎ：０．０５〜１％ Ｍｎも溶鋼の脱酸剤として必要な元素であり、少なくと
も０．０５％以上含有させる必要がある。しかし、１％
を超えると鋼の靱性を悪化させる。したがって、含有量
を０．０５〜１％とした。
も０．０５％以上含有させる必要がある。しかし、１％
を超えると鋼の靱性を悪化させる。したがって、含有量
を０．０５〜１％とした。
【００１２】Ｐ：０．０３５％以下 Ｐは、溶解原料等から不可避的に混入してくる不純物元
素であり、少ない方が望ましい。含有量の上限は、０．
０３５％とする。この量を超えると鋼の靱性および耐食
性を悪化させるからである。
素であり、少ない方が望ましい。含有量の上限は、０．
０３５％とする。この量を超えると鋼の靱性および耐食
性を悪化させるからである。
【００１３】Ｓ：０．０１％以下 Ｓは、溶解原料等から不可避的に混入してくる不純物元
素であり、少ない方が望ましい。含有量の上限は、０．
０１％とする。この量を超えると鋼の耐食性を悪化させ
るからである。
素であり、少ない方が望ましい。含有量の上限は、０．
０１％とする。この量を超えると鋼の耐食性を悪化させ
るからである。
【００１４】Ｃｒ：１６〜２１％ Ｃｒは、鋼の耐食性を発揮させる最も重要な元素であ
り、１６％以上含有させる必要がある。しかし、２１％
を超えて含有させると、本発明で規定する条件で巻き取
りや焼鈍を実施しても鋼の靱性を悪化させる。したがっ
て、含有量を１６〜２１％とした。
り、１６％以上含有させる必要がある。しかし、２１％
を超えて含有させると、本発明で規定する条件で巻き取
りや焼鈍を実施しても鋼の靱性を悪化させる。したがっ
て、含有量を１６〜２１％とした。
【００１５】Ｎｉ：１％以下 Ｎｉは必須の成分ではないが、Ｃｕによる溶融脆性を防
止する観点より含有させたほうが好ましいことがある。
しかしＮｉは鋼を硬質化させるので１％以上含有させる
ことは避けるべきである。そこで含有量を１％以下とし
た。
止する観点より含有させたほうが好ましいことがある。
しかしＮｉは鋼を硬質化させるので１％以上含有させる
ことは避けるべきである。そこで含有量を１％以下とし
た。
【００１６】Ｃｕ：１〜３％ Ｃｕは、鋼の抗菌性を発揮させる元素であり、１％以上
含有させる必要がある。しかし、３％を超えて含有させ
ると、本発明で規定する条件での巻き取りや焼鈍を実施
しても鋼の靱性を悪化させる。したがって、含有量を１
〜３％とした。 Ｍｏ：０〜３％ Ｍｏは、鋼の耐食性を向上させるために必要に応じ含有
させる元素である。その効果を一層発揮させるには、
０．５％以上含有させるのが好ましい。しかし、３％を
超えて含有させると金属間化合物が析出して鋼の靱性を
悪化させる。したがって、含有量を０〜３％とした。
含有させる必要がある。しかし、３％を超えて含有させ
ると、本発明で規定する条件での巻き取りや焼鈍を実施
しても鋼の靱性を悪化させる。したがって、含有量を１
〜３％とした。 Ｍｏ：０〜３％ Ｍｏは、鋼の耐食性を向上させるために必要に応じ含有
させる元素である。その効果を一層発揮させるには、
０．５％以上含有させるのが好ましい。しかし、３％を
超えて含有させると金属間化合物が析出して鋼の靱性を
悪化させる。したがって、含有量を０〜３％とした。
【００１７】Ｖ：０〜０．１５％ Ｖは、鋼の強度を向上させるために含有させてもよい元
素である。その効果を一層発揮させるには、０．０３％
以上含有させるのが好ましい。しかし、０．１５％を超
えて含有させると鋼の靱性を悪化させる。したがって、
含有量を０〜０．１５％とした。
素である。その効果を一層発揮させるには、０．０３％
以上含有させるのが好ましい。しかし、０．１５％を超
えて含有させると鋼の靱性を悪化させる。したがって、
含有量を０〜０．１５％とした。
【００１８】Ａｌ：０〜０．１５％ Ａｌは、溶鋼の脱酸剤として必要に応じ添加する元素で
ある。しかし、０．１５％を超えると鋼の靱性を悪化さ
せる。したがって、含有量を ０〜０．１５％とした。
ある。しかし、０．１５％を超えると鋼の靱性を悪化さ
せる。したがって、含有量を ０〜０．１５％とした。
【００１９】Ｎｂ：０〜０．６％ Ｎｂは、鋼の耐食性と加工性を高めるために含有させて
もよい元素である。その効果を一層発揮させるには、
０．１％以上含有させるのが好ましい。しかし、０．６
％を超えて含有させると金属間化合物が析出して鋼を脆
化させる。したがって、含有量を０〜０．６％とした。
もよい元素である。その効果を一層発揮させるには、
０．１％以上含有させるのが好ましい。しかし、０．６
％を超えて含有させると金属間化合物が析出して鋼を脆
化させる。したがって、含有量を０〜０．６％とした。
【００２０】Ｔｉ：０〜０．３％ Ｔｉも鋼の耐食性と加工性を高めるために含有させても
よい元素である。その効果を一層発揮させるには、０．
０５％以上含有させるのが好ましい。しかし、０．３％
を超えて含有させると金属間化合物が析出して鋼を脆化
させる。したがって、含有量を０〜０．３％とした。
よい元素である。その効果を一層発揮させるには、０．
０５％以上含有させるのが好ましい。しかし、０．３％
を超えて含有させると金属間化合物が析出して鋼を脆化
させる。したがって、含有量を０〜０．３％とした。
【００２１】Ｎ：０．０１５％以下 Ｎは、溶解原料等から不可避的に混入してくる不純物元
素であり、少ない方が望ましい。含有量の上限は、０．
０１５％とする。この量を超えると鋼の靱性および耐食
性を悪化させるからである。
素であり、少ない方が望ましい。含有量の上限は、０．
０１５％とする。この量を超えると鋼の靱性および耐食
性を悪化させるからである。
【００２２】（ｂ）熱間圧延および巻き取り 発明１では、上記（ａ）の化学組成のフェライト系ステ
ンレス鋼に仕上げ温度が９００℃程度の通常の熱間圧延
を施して、厚さ３〜６ｍｍ程度の鋼材に加工する。その
後、鋼材を水冷等により４５０℃以下まで冷却した後、
巻き取って鋼帯とする。巻き取る際の鋼材の温度が４５
０℃を超えている場合は、巻き取り後にコイルを水冷し
ても、鋼帯の靱性が悪化し、室温で４０Ｊ／ｃｍ2 未満
の衝撃値となる。なお、この衝撃値はＶノッチ付きの衝
撃試験片でＪＩＳ Ｚ ２２４２に準じてシャルピー衝
撃試験を実施した場合の値である。衝撃値が４０Ｊ／ｃ
ｍ2 未満の鋼帯には、連続焼鈍や冷間加工等の鋼帯に張
力が負荷される工程で鋼帯に割れが発生したり、破断す
る恐れがある。
ンレス鋼に仕上げ温度が９００℃程度の通常の熱間圧延
を施して、厚さ３〜６ｍｍ程度の鋼材に加工する。その
後、鋼材を水冷等により４５０℃以下まで冷却した後、
巻き取って鋼帯とする。巻き取る際の鋼材の温度が４５
０℃を超えている場合は、巻き取り後にコイルを水冷し
ても、鋼帯の靱性が悪化し、室温で４０Ｊ／ｃｍ2 未満
の衝撃値となる。なお、この衝撃値はＶノッチ付きの衝
撃試験片でＪＩＳ Ｚ ２２４２に準じてシャルピー衝
撃試験を実施した場合の値である。衝撃値が４０Ｊ／ｃ
ｍ2 未満の鋼帯には、連続焼鈍や冷間加工等の鋼帯に張
力が負荷される工程で鋼帯に割れが発生したり、破断す
る恐れがある。
【００２３】巻き取る際の鋼材の温度が４５０℃を超え
ている場合に鋼帯の靱性が悪化し、後の工程で割れや破
断が起こるのは、Ｃｕを１％以上含有するフェライト系
ステンレス鋼の脆化温度である４７５℃付近で鋼中にＣ
ｕが析出し、時効硬化するからである。鋼材の温度を４
５０℃以下まで急冷した後に巻き取れば、鋼帯の靱性が
低下することがないので、割れや破断が起きない。その
理由は、脆化温度である４７５℃付近を急速に通過する
のでわずかな量のＣｕしか析出しないからである。
ている場合に鋼帯の靱性が悪化し、後の工程で割れや破
断が起こるのは、Ｃｕを１％以上含有するフェライト系
ステンレス鋼の脆化温度である４７５℃付近で鋼中にＣ
ｕが析出し、時効硬化するからである。鋼材の温度を４
５０℃以下まで急冷した後に巻き取れば、鋼帯の靱性が
低下することがないので、割れや破断が起きない。その
理由は、脆化温度である４７５℃付近を急速に通過する
のでわずかな量のＣｕしか析出しないからである。
【００２４】巻き取る際の鋼材の温度の下限は、特に規
定する必要はないが、４００〜３００℃程度とするのが
好ましい。３００℃以下に下げるとコイルの巻き形状が
劣化して取り扱いが困難になる。
定する必要はないが、４００〜３００℃程度とするのが
好ましい。３００℃以下に下げるとコイルの巻き形状が
劣化して取り扱いが困難になる。
【００２５】巻き取った鋼帯は、使用目的に合わせて種
々の利用ができる。たとえば、通常の処理である、鋼材
の再結晶により加工性を付与するための連続焼鈍処理ま
たは箱焼鈍処理が施され、その後冷間圧延等が施されて
薄板に加工される。
々の利用ができる。たとえば、通常の処理である、鋼材
の再結晶により加工性を付与するための連続焼鈍処理ま
たは箱焼鈍処理が施され、その後冷間圧延等が施されて
薄板に加工される。
【００２６】（ｃ）熱間圧延および箱焼鈍 発明２では、上記（ａ）の化学組成のフェライト系ステ
ンレス鋼に仕上げ温度が９００℃程度の通常の熱間圧延
を施して、厚さ３〜６ｍｍ程度の鋼材に加工する。
ンレス鋼に仕上げ温度が９００℃程度の通常の熱間圧延
を施して、厚さ３〜６ｍｍ程度の鋼材に加工する。
【００２７】その後、巻き取って鋼帯にする。巻き取る
際の温度は、特に規定しない。
際の温度は、特に規定しない。
【００２８】次に鋼帯に箱焼鈍を施す。焼鈍時の鋼帯の
温度は、７００〜９００℃とする。均熱時間は、６時間
以上２４時間以内とするのが好ましい。焼鈍温度が７０
０℃未満では、析出したＣｕの大きさがおよそ０．１μ
ｍ未満で鋼帯が硬質のままであり、靱性に劣る。焼鈍温
度が７００〜９００℃の範囲では、析出したＣｕの大き
さがおよそ０．１〜１μｍ未満で、鋼帯が軟質化し、靱
性を向上させる。一方、焼鈍温度が９００℃を超えると
鋼中でＣｕが再固溶し、鋼帯を硬質化するとともに結晶
粒径が粗大化するので靱性を悪化させる。したがって、
焼鈍温度を７００〜９００℃とした。
温度は、７００〜９００℃とする。均熱時間は、６時間
以上２４時間以内とするのが好ましい。焼鈍温度が７０
０℃未満では、析出したＣｕの大きさがおよそ０．１μ
ｍ未満で鋼帯が硬質のままであり、靱性に劣る。焼鈍温
度が７００〜９００℃の範囲では、析出したＣｕの大き
さがおよそ０．１〜１μｍ未満で、鋼帯が軟質化し、靱
性を向上させる。一方、焼鈍温度が９００℃を超えると
鋼中でＣｕが再固溶し、鋼帯を硬質化するとともに結晶
粒径が粗大化するので靱性を悪化させる。したがって、
焼鈍温度を７００〜９００℃とした。
【００２９】均熱後の冷却速度は、コイルの表面温度を
基準として、少なくとも６００℃から４００℃までの温
度域は３０℃／ｈ以上の速度とする。Ｃｕを１％以上、
かつＣｒを１６％以上含有するフェライト系ステンレス
鋼を７００℃〜９００℃で均熱焼鈍した鋼帯では、Ｃｕ
の析出がほぼ終了しており、鋼中の固溶Ｃｕがおよそ
０．５％未満に減少しているので、脆化温度である４７
５℃を通過する際に、Ｃｕ析出による脆化は抑制され
る。そのため問題となる脆化は、フェライトステンレス
鋼特有の４７５℃脆化のみとなる。したがって６００℃
から４００℃までの温度域を３０℃／ｈ以上で冷却すれ
ば、本発明方法が対象とするＣｒやＭｏを規定量含有し
ている鋼では、４７５℃脆化が進行せず熱延鋼帯が脆化
しない。
基準として、少なくとも６００℃から４００℃までの温
度域は３０℃／ｈ以上の速度とする。Ｃｕを１％以上、
かつＣｒを１６％以上含有するフェライト系ステンレス
鋼を７００℃〜９００℃で均熱焼鈍した鋼帯では、Ｃｕ
の析出がほぼ終了しており、鋼中の固溶Ｃｕがおよそ
０．５％未満に減少しているので、脆化温度である４７
５℃を通過する際に、Ｃｕ析出による脆化は抑制され
る。そのため問題となる脆化は、フェライトステンレス
鋼特有の４７５℃脆化のみとなる。したがって６００℃
から４００℃までの温度域を３０℃／ｈ以上で冷却すれ
ば、本発明方法が対象とするＣｒやＭｏを規定量含有し
ている鋼では、４７５℃脆化が進行せず熱延鋼帯が脆化
しない。
【００３０】
（実施例１）表１のＡ〜Ｅに示す化学組成のフェライト
系ステンレス鋼を真空溶解法により溶製し、熱間鍛造と
面切削を施して厚さ４０ｍｍ、幅１４０ｍｍ、長さ８５
ｍｍの熱間圧延素材とした。さらに１２００℃に加熱後
９００℃で終了する熱間圧延を施して厚さ４．５ｍｍの
鋼材に加工した。その後、スプレーで水を吹きかけて鋼
材を冷却して３００〜７００℃の様々な巻き取り温度に
した後、巻き取り作業の鋼材の温度低下を模擬するため
に、徐冷炉を利用して徐冷した。その後、箱焼鈍の鋼帯
の温度変化を模擬するために、鋼材の一部を６００〜１
０００℃までの様々な温度で焼鈍を施した。
系ステンレス鋼を真空溶解法により溶製し、熱間鍛造と
面切削を施して厚さ４０ｍｍ、幅１４０ｍｍ、長さ８５
ｍｍの熱間圧延素材とした。さらに１２００℃に加熱後
９００℃で終了する熱間圧延を施して厚さ４．５ｍｍの
鋼材に加工した。その後、スプレーで水を吹きかけて鋼
材を冷却して３００〜７００℃の様々な巻き取り温度に
した後、巻き取り作業の鋼材の温度低下を模擬するため
に、徐冷炉を利用して徐冷した。その後、箱焼鈍の鋼帯
の温度変化を模擬するために、鋼材の一部を６００〜１
０００℃までの様々な温度で焼鈍を施した。
【００３１】
【表１】
【００３２】箱焼鈍を模擬するための焼鈍を施した鋼帯
から圧延方向（スラブをライン上で走らせる方向）に直
角にＶノッチ付きのシャルピー衝撃試験片を切り出し
て、２５℃でＪＩＳ Ｚ ２２４２に準じてシャルピー
衝撃試験を行って鋼帯の衝撃値を求めた。また、巻き取
った後に焼鈍を施さなかった鋼帯も上記のように試験片
を作製し、シャルピー衝撃試験を実施した。表２に巻き
取り温度、箱焼鈍の温度と時間、６００℃から４００℃
までの温度域の冷却速度および鋼帯の衝撃値を示した。
から圧延方向（スラブをライン上で走らせる方向）に直
角にＶノッチ付きのシャルピー衝撃試験片を切り出し
て、２５℃でＪＩＳ Ｚ ２２４２に準じてシャルピー
衝撃試験を行って鋼帯の衝撃値を求めた。また、巻き取
った後に焼鈍を施さなかった鋼帯も上記のように試験片
を作製し、シャルピー衝撃試験を実施した。表２に巻き
取り温度、箱焼鈍の温度と時間、６００℃から４００℃
までの温度域の冷却速度および鋼帯の衝撃値を示した。
【００３３】
【表２】
【００３４】表２から本発明の方法で製造した鋼帯は、
２５℃における衝撃値が４０Ｊ／ｃｍ2 以上であり、靱
性に優れていることが明らかである。
２５℃における衝撃値が４０Ｊ／ｃｍ2 以上であり、靱
性に優れていることが明らかである。
【００３５】一方、巻き取りを発明１で規定する範囲か
ら外れている温度で実施した例や箱焼鈍が発明２で規定
する範囲外の条件で製造した鋼帯は、衝撃値が４０Ｊ／
ｃｍ2 未満であり、靱性が悪かった。
ら外れている温度で実施した例や箱焼鈍が発明２で規定
する範囲外の条件で製造した鋼帯は、衝撃値が４０Ｊ／
ｃｍ2 未満であり、靱性が悪かった。
【００３６】（実施例２）本発明の発明１および発明２
を実機に適用して鋼帯を製造した。さらに製造した鋼帯
に冷間加工を施して、冷延板の素材としての性能を調査
した。
を実機に適用して鋼帯を製造した。さらに製造した鋼帯
に冷間加工を施して、冷延板の素材としての性能を調査
した。
【００３７】表１のＦに示す化学組成のフェライト系ス
テンレス鋼をＶＯＤ炉にて溶製し、厚さ２００ｍｍの連
続鋳造スラブとし、熱間圧延を施して厚さ４．５ｍｍの
鋼材に加工し、水冷して４００℃まで鋼材の温度を下げ
た後、巻き取って鋼帯にした。
テンレス鋼をＶＯＤ炉にて溶製し、厚さ２００ｍｍの連
続鋳造スラブとし、熱間圧延を施して厚さ４．５ｍｍの
鋼材に加工し、水冷して４００℃まで鋼材の温度を下げ
た後、巻き取って鋼帯にした。
【００３８】まず、この鋼帯の靱性を調査した。鋼帯か
ら圧延方向に直角にＶノッチ付きのシャルピー衝撃試験
片を切り出して、２５℃でＪＩＳ Ｚ ２２４２に準じ
てシャルピー衝撃試験を行って衝撃値を測定した。２５
℃における衝撃値は１０５Ｊ／ｃｍ2 であり、優れた靱
性を備えていた。
ら圧延方向に直角にＶノッチ付きのシャルピー衝撃試験
片を切り出して、２５℃でＪＩＳ Ｚ ２２４２に準じ
てシャルピー衝撃試験を行って衝撃値を測定した。２５
℃における衝撃値は１０５Ｊ／ｃｍ2 であり、優れた靱
性を備えていた。
【００３９】次に冷延板への加工性を調査した。鋼帯の
一部に連続焼鈍、酸洗および冷間圧延を施して冷延鋼板
を製造した。残りの鋼帯には、８００℃で１６時間保持
する箱焼鈍を施し６００℃から４００℃までの温度域を
４０℃／ｈの速度で冷却した後、酸洗および冷間圧延を
施して冷延鋼板を製造した。上記のいづれの工程でも本
発明で製造した鋼帯には、割れや破断は起きなかった。
上記の結果から、本発明の製造方法は工業的な生産にも
適用可能なことを確認した。
一部に連続焼鈍、酸洗および冷間圧延を施して冷延鋼板
を製造した。残りの鋼帯には、８００℃で１６時間保持
する箱焼鈍を施し６００℃から４００℃までの温度域を
４０℃／ｈの速度で冷却した後、酸洗および冷間圧延を
施して冷延鋼板を製造した。上記のいづれの工程でも本
発明で製造した鋼帯には、割れや破断は起きなかった。
上記の結果から、本発明の製造方法は工業的な生産にも
適用可能なことを確認した。
【００４０】
【発明の効果】本発明方法により、Ｃｕを１％以上か
つ、Ｃｒを１６％以上含有する、靱性に優れるフェライ
ト系ステンレス鋼帯を製造することができるので、Ｃｕ
を含有する抗菌性に優れるフェライト系ステンレス鋼板
等の商業的な生産への寄与が大である。
つ、Ｃｒを１６％以上含有する、靱性に優れるフェライ
ト系ステンレス鋼帯を製造することができるので、Ｃｕ
を含有する抗菌性に優れるフェライト系ステンレス鋼板
等の商業的な生産への寄与が大である。
Claims (2)
- 【請求項１】重量％にて、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓ
ｉ：０．０５〜１％、Ｍｎ：０．０５〜１％、Ｐ：０．
０３５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１６〜２１
％、Ｎｉ：１％以下、Ｃｕ：１〜３％、Ｍｏ：０〜３
％、Ｖ：０〜０．１５％、Ａｌ：０〜０．１５％、Ｎ
ｂ：０〜０．６％、Ｔｉ：０〜０．３％、Ｎ：０．０１
５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなるフェライト系ステンレス鋼に熱間圧延を施し、４
５０℃以下の温度で巻き取ることを特徴とするＣｕを含
有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。 - 【請求項２】重量％にて、Ｃ：０．０１５％以下、Ｓ
ｉ：０．０５〜１％、Ｍｎ：０．０５〜１％、Ｐ：０．
０３５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｃｒ：１６〜２１
％、Ｎｉ：１％以下、Ｃｕ：１〜３％、Ｍｏ：０〜３
％、Ｖ：０〜０．１５％、Ａｌ：０〜０．１５％、Ｎ
ｂ：０〜０．６％、Ｔｉ：０〜０．３％、Ｎ：０．０１
５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなるフェライト系ステンレス鋼に熱間圧延を施し、巻
き取った後、７００℃以上９００℃以下の温度で箱焼鈍
し、その後６００℃から４００℃までの温度域を３０℃
／ｈ以上の冷却速度で冷却することを特徴とするＣｕを
含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07940597A JP3322157B2 (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | Ｃｕを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07940597A JP3322157B2 (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | Ｃｕを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10273731A true JPH10273731A (ja) | 1998-10-13 |
| JP3322157B2 JP3322157B2 (ja) | 2002-09-09 |
Family
ID=13688956
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07940597A Expired - Fee Related JP3322157B2 (ja) | 1997-03-31 | 1997-03-31 | Ｃｕを含有するフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3322157B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100385032C (zh) * | 2006-02-17 | 2008-04-30 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 中铬含铜铁素体抗菌抗皱不锈钢板带及其制造方法 |
| JP2009120893A (ja) * | 2007-11-13 | 2009-06-04 | Nisshin Steel Co Ltd | 自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材 |
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| JP2012162795A (ja) * | 2011-02-09 | 2012-08-30 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 冷間割れ性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法 |
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| CN103348023A (zh) * | 2011-02-08 | 2013-10-09 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 铁素体系不锈钢热轧钢板及其制造方法、以及铁素体系不锈钢板的制造方法 |
| JP2014098213A (ja) * | 2007-09-27 | 2014-05-29 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐流れさび性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| WO2014103722A1 (ja) * | 2012-12-26 | 2014-07-03 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 抗菌性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
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| EP3981889A1 (en) * | 2020-10-09 | 2022-04-13 | Outokumpu Oyj | Method for producing stainless steel |
-
1997
- 1997-03-31 JP JP07940597A patent/JP3322157B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN103348023B (zh) * | 2011-02-08 | 2015-11-25 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 铁素体系不锈钢热轧钢板及其制造方法、以及铁素体系不锈钢板的制造方法 |
| JP2012188748A (ja) * | 2011-02-08 | 2012-10-04 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | フェライト系ステンレス鋼熱延鋼板及びその製造方法、並びにフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| CN103348023A (zh) * | 2011-02-08 | 2013-10-09 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 铁素体系不锈钢热轧钢板及其制造方法、以及铁素体系不锈钢板的制造方法 |
| US10072323B2 (en) | 2011-02-08 | 2018-09-11 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Hot rolled ferritic stainless steel sheet, method for producing same, and method for producing ferritic stainless steel sheet |
| US9399809B2 (en) | 2011-02-08 | 2016-07-26 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Hot rolled ferritic stainless steel sheet, method for producing same, and method for producing ferritic stainless steel sheet |
| JP2012162795A (ja) * | 2011-02-09 | 2012-08-30 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 冷間割れ性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板およびその製造方法 |
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| WO2014103722A1 (ja) * | 2012-12-26 | 2014-07-03 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 抗菌性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
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