JPH02245473A - 内燃機関の点火装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 良泉叔へ社歴外訪 本発明は内燃機関の点火装置に関し、特に、静電誘導型
の点火装置に関するものである。

従来の技術 今日知られている静的点火システムとしては本来２つの
タイプ即ち、容重性放電型及び誘導性放電型がある。

上記容量性放電型は、コンデンサＣに電圧■がかかると
エネルギ（静電エネルギＥ＝１／２ＣＶ”）が蓄積され
、該エネルギは適切なシーケンスで二次巻線が夫々の点
火プラグと接続した昇圧変圧器に放電されるようになっ
ており、このシステムでは一般に夫々の点火プラグにつ
いて変圧器を備えている。

上記容量性放電型の放電のタイプは以下の事項から特徴
付けられる。

予備アークの電圧上昇期が非常に短い（１０−８秒のオ
ーダー）こと； アーク電流或いは（スパーク電流）の初期ピークが非常
に高い（３００／　６００ｍＡ）ことアークの持続時間
が短い（マイクロセカンドの数１００分の１）こと。

上記した事項のうち最初の２つの事項については、利点
であると認められているが、しかしながら、最後の事項
のように、アークの持続期間がもし非常に短くなると、
特に低負荷での低速運転作動中に欠点となる。

更に、上記容量性放電型の静的点火システムはコストが
高く、そのため、余り普及していない。

上記誘導性放電型の静的点火システムには、電流の強さ
が■の場合はインダクタンスＬ内にエネルギ（電磁エネ
ルギＥ＝Ｉ／２ＬＩりが蓄積され、該エネルギは昇圧変
圧器にも作用する。該昇圧変圧器に作用したエネルギは
一次電流の瞬時のカット・オフにより、各点火プラグに
放電される。

上記誘電性放電型の点火システムにおいては、一つのシ
リンダ毎に一つのコイルを備えるシステムと、２つのシ
リンダ毎に一つのコイルを備えたシステム（ｌｏｓｔ　
５ｐａｒｋ）があり、これらのシステムは種々の製品で
使用されており、これらシステムについては作動を詳細
に説明している技術的文献が参照される。

上記の誘導性放電型の静的点火システムの放電のタイプ
は以下の事項により特徴付けられる。

予備アークの電圧上昇期か短い（１０〜２０マイクロセ
カンド）こと： 初期アーク電流のピークか小さい（５０〜１００ｍＡ）
こと； アークの持続期間が長い（１〜２．５ミリセカンド）こ
と 最後に挙げた事項は、全ての状態において、特に低速や
低負荷においてエンジンの良好な作動のための大きな利
点である。更に、誘導性放電型は容量性放電型に比べて
低コストであるため、該誘導性放電型の静的点火システ
ムは最も広く普及している。

２つのシリンダからなる一対のシリンダ毎に１つのコイ
ルを備えたシステムに比べて、１つのシリンダに１つの
コイルを備えるシステムはかなり高価であるが、夫々の
スパーク・プラグに直接取付けられる各シリンダ毎用の
コイルを設けることは、多数のシリンダを備えるエンジ
ンに最も適しており、最も顕著な利点を有している。

上記の利点は、エンジンへの取付の単純化によるもので
あり、この取付の単純化は上記シリンダ毎にコイルを備
えるタイプのシステムでは、コイルキャップや無線干渉
（ｒａｄｉｏ−ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ　１ｎｔｅｒｒｅｒ
ｒｅｎｃｅ）の原因となる高圧ケーブル等の大きなかさ
ばる要素が全くないことによる。

発明が解決しようとする課題 しかしながら、この１つのシリンダ毎に１つのコイルを
備えるシステムは、個々のコイル自体の大きさのために
ある種のエンジンでは使用することができない。

そのため、より一般的に適用することができ、性能を低
下することなく非常に小さいコイルを備えることができ
る誘導性放電型の静的点火システムが要求されている。

従って、本発明の目的は、所要の性能を満たして、上記
誘導性放電型の静的点火システムのサイズの縮小を図る
ことにある。

課題を解決するための手段 従って、本発明は、所定の巻数比の一次巻線と二次巻線
とを備えた相互インピーダンス手段と、上記一次巻線に
所定の点火エネルギを蓄積すると共に該点火エネルギを
周期的に二次巻線に移送するための励磁手段を備え、 上記二次巻線は少なくとも一つの点火スパーク・プラグ
を備えた少なくとも一つの点火分岐回路に接続された内
燃機関の点火装置であって、上記巻数比は実質的に単一
（ｕｎｉｔａｒｙ）であり、上記少なくとも一つの点火
分岐回路は、夫々上記二次巻線と上記少なくとも一つの
点火スパーク・プラグとの間に、夫々起動手段を備えた
昇圧変圧器を備え、 上記起動手段は、点火サイクルを実行するために上記昇
圧変圧器への点火エネルギの移送を選択的に行うことが
可能であると共に、夫々の点火サイクルで上記昇圧変圧
器の誘導が初期成極値と最終成極値との間で変化するよ
うに配置されており、上記初期成極値と最終成極値は絶
対値がほぼ等しく符号が反対であることを特徴とする内
燃機関の点火装置を提供するものである。

実施例 次に、図面に示す実施例に基づき本発明の詳細な説明す
る。

まず、本発明の特徴をよりよく説明するために、点火コ
イルに作動についての幾つかの概念を再認すべく記載す
る。

第１図は一般に使用されている電気回路の電気的配線を
示しているが、同期信号及び制御論理回路は共に以下の
説明に関連かないので図示していない。

概略的に説明すると、第１図において、ＶＢはダリント
ン・トランジスタ（Ｄ　ａｒｌｉｎｇｔｏｎ　ｔｒａｎ
ｓｉｓｔｅｒ）Ｄからなる操作装置の制御下で、相互イ
ンク・クタンス或いは「コイル」に充電するための電池
電圧を示している。Ｒ５は、巻数Ｎ、でインダクタンス
Ｌ１のコイルの一次巻線の抵抗値を示している。コイル
の二次巻線の巻数はＮ、である。点火スパーク−ギャッ
プ（スパーク・プラグ）はＳＰで示されており、また、
カット・オフ電圧の超過を制限するゼナー・ダイオード
Ｄｚが公知の方法により上記ダリントン・トランジスタ
Ｄと協働している。ＶＬはコイルの一次巻線の電圧を示
している。

第１図に示す回路の作動を、時間を横軸に取ったグラフ
である第２図ａ）乃至第２図ｅ）を参照として説明する
。

ここで、 第２図ａ）はコイルの一次巻線の電流１　（ｔ）の軌跡
； 第２図ｂ）はスパーク電圧Ｖの軌跡： 第２図Ｃ）はスパーク電流あるいはアーク電流の軌跡； 第２図ｄ）はコイルの一次巻線Ｓｌの電圧■Ｌの軌跡 第２図ｅ）はコイルにおける磁束及び鉄製コアにおける
誘導の軌跡を示している。

最初、回路はダリントン・トランジスタＤが導通するま
で（第２図ａ）のタイム０）、休止状態である。上記第
２図ａ）のタイムＯの瞬間から、一次巻線の電流［（ｔ
）は、タイムｔ。に最大値■。に達するまで指数関数的
に増加する。

上記回路が定常エネルギ回路であると仮定すると、上記
電流１　（ｔ）は放電が生じる瞬間まで■。に限定され
る。

タイムｔ、からｔ、の間、一次電流Ｉ。のカット・オフ
により、絶縁破壊値に達する高電圧が二次巻線に生じる
（予備アークの電圧、第２図ｂ）　）。

放電される電流は第２図Ｃ）に示されており、放電はタ
イムｔ、に始まり、該電流が０となりタイムｔ３まで継
続している。

タイムｔ３から上記回路は休止して、新たなサイクル（
１，＝０）が開始するのを待つ。

第２図ｄ）は、コイルの一次巻線の起電力の軌跡を表し
ている。上記第２図ａ）乃至第２図ｄ）に関し、以下の
関係がある： タイム０からｔｏの間 （単純化するため、ダリントン・ダイオードＤでの電圧
降下、漂遊容量、及び放電前の負荷（ｌｏａｄ）のイン
ピーダンスを無視する。） ここで ｖＬ＝０ なぜなら、Ｉ　（ｔ）−夏。＝一定 タイムｔ１からり、の間 ｖＬ＝ｖＢ−ｖＺ（３） ここで、ｖＺはゼナー・ダイオードの電圧ここで、１２
（ｔ）＝二次電流 Ｒ２＝二次電沌に作用する総抵抗。

最後に、第２図ｅ）はコイルの磁束φとコイルのコア（
鉄製）の誘導Ｂの軌跡を示している。上記の軌跡は間接
的に検出することはできないが、起電力Ｖ、と、誘導回
路の磁束φとの間の一般的な関係に基づき定めることが
できる。実際、コイルとつながる磁束は、次式により起
電力に関連付けられている（第１図で使用した通常の記
号を使う）。

ここで、φ＝コイルとつながる磁束 上式を積分して、 理解を容易にするためには、タイム０から１．までの間
、一次電流は純粋に磁化電流であり、鉄製のコアでの損
失は無視し得ると考えられ、従って、磁束は一次電流に
比例する点に留意する必要がある。

コイルの鉄製コアの誘導は公知のように、φ＝Ｂ−９ ここで、Ｓは鉄製コアの有効な断面積 なる関係を示しているため、磁束φと同様の軌跡を有す
る。

コイルの磁気面積が正確であれば、第２図ｅ）に示され
ている最大誘導は、（Ｂ　ｍａｘ＝　ｌ　、　１　ｗｂ
／　ｍ’）で通常のコア・プレートに使用されている第
１鉄磁気材料で許容される最大値に対応する。

理論的には磁性材料の誘導が−Ｂ　ｍａｘと＋Ｂ　ｎａ
ｘとの間で変化するように作動するにもかかわらず、上
記の従来の技術における解決方法では、誘導がわずかに
０と＋Ｂ　ｎａｘの間で変化し得るように作動するのみ
である（変圧器と同様である）。

本発明に係る静的な点火装置は、変圧器としてコイルを
用いる概念に基づき、稼働する誘導が−Ｂｍａｘと＋Ｂ
　ｗａｘの間で変化できるようにしたものである。

実際には、磁化電流は許容可能な値に限定されなくては
ならないため、上記の変化の範囲を１００％使用するこ
とはできない。

更に明解にするために、イグニッション・コイルの大き
さを仮に決めることができる式を以下に示す。

一次インダクタンスＬを、イグニッション・コイルを流
れる電流■、巻数Ｎ、及び連結する磁束φに関連つける
式は、 ＬＸＩ＝Ｎ・φ　　　　　　　　（６）与えられたイン
ダクタンスＬと最大電流■。、コイルの巻数Ｎ１断面積
Ｓ１及び最大誘導Ｂ　ｗａｘは以下の式で関連付けられ
る。

ＮＸＢ＠ａｘＸＳ＝ＬＸ　Ｉｏ　　　　　（７）使用さ
れる磁性材料の種類が決まれば、最大誘導も決まる。

例えば、通常のコア・プレートの場合、Ｂａ＋ａｘ＝　
ｌ　、　　Ｉ　Ｗｂ／ｍ”と仮定され、上記式（７）は ＮＸ５＝ＬＸＩＯ／１．１　　　　　（８）ＮＸＳの部
分は、一次抵抗、二次抵抗、最大散逸（ｄ　ｉｓｓ　１
ｐａｔ　１ｏｎ）、巻数比等の他の設計パラメータと共
にコイルの大きさを与えるものである。

本質的には、本発明は、もしコイルのコアを予め−Ｂ　
ｗａｘに成極する（ｐｒｅｐｏｌａｒｉｚｅ）ことがで
きれば、磁性材料を完全に使用することができるという
事実の認識に基づくものである。実際、上記式（６）を
再検討すると、該式（６）はコイルの電圧が以下の微分
方程式により与えられるということから導かれることが
分かる 或いは 上記式（９）をＯから１０の間で積分したものと、それ
に対応して上記式（！０）をＯからφｍａｙ、の間で積
分したものより上記式（６）を得る。

もし、鉄製コアが予め−Ｂ　ｗａｘ（即ち、−φｍａｘ
）に成極されていれば、式（１０）を積分することによ
り以下の式が導かれる。

これより、下記の式を得る。

ここで、コイルの大きさを表すパラメータＮＸＳは正確
に半分となっていることが分かる。

その結果与えられた巻数Ｎに対して鉄製コアの断面積を
半分としたり、与えられた断面積に対して巻数を半分と
したりすることが可能となり、大きさ及び重量の面で明
らかに利点となる。

本発明に係る静的点火装置は式（１２）に該当する磁気
コアを完全に使用することが可能であり、そのため、大
きさ及び重量の大幅な減少を達成することができる。

次に、実施例について具体的に説明する。

第３図には、４気筒エンジンに提供されるシステムが概
略的に図示されている。

第１図に示した通常の回路と同様に、ｖ８はコイルＢの
一次巻線Ｓ、を充電するのに使用される電池電圧を示し
、該一次巻線Ｓ、はカット・オフ電圧の超過を制限する
ゼナー・ダイオードと協働するダリントン・トランジス
タＤの制御下にある。

コイルＢは相互インピーダンス手段からなり（第１図の
回路と異なる）、単一或いは実質的に単一な（ｕｎｉｔ
ａｒｙ）一次巻数／二次巻数の比を有している。

コイルＢの二次巻線Ｓ、は夫々点火スパーク・プラグＳ
ｐ、、Ｓ　Ｐ　ｔ、Ｓ　Ｐ　ｓ、ＳＦ３に空隙なしに直
接取付けられた４つの昇圧変圧器Ｔ１乃至ｔｒ４の一次
側に接続されている。上記昇圧変圧器Ｔ１乃至Ｔ４の励
磁は夫々起動手段を構成する電子スイッチ（例えば、ト
ライアック（ｔｒｉａｃ））Ｔ　Ｒｌ乃至Ｔ　Ｒ４によ
り制御され、正確な点火シーケンスが達成されるように
適切に操作される。

上記昇圧変圧１ＴＲ１乃至ＴＲ４を予め＋Ｂ＋ｉａｘに
対応する値に成極しておくために、二次巻線Ｓ、の電流
を制限するための抵抗Ｒが該二次巻線Ｓ！に直列に接続
されている。Ｄ゛で示す短絡ダイオードは、エネルギが
点火スパーク・プラグに移る段階の間、上記抵抗Ｒを短
絡するためのものであり、電池電圧■８と励磁手段を構
成する。

Ｃで示すコンデンサは、ダリントン・トランジスタＤが
スイッチ操作（オフ）されたときに、上記電子スイッチ
ＴＲＩ乃至ＴＲ４でのｄＶ／ｄｔの値を限定するために
、ダリントン・トランジスタＤのコレクタとエミッタの
間に接続される。

最後に、Ｕは中央点火制御ユニット或いはそれと同様の
装置を示し、該中央点火制御ユニットＵは、ダリントン
・トランジスタＤと上記電子スイッチＴＲＩ乃至ＴＲ４
の励磁を通常の基準で制御している。

上記コイルＢは、電磁気学的励磁エネルギＥ＝１／２Ｌ
Ｉ”をサイクル毎（エンジンが１８０゜回転する毎）に
蓄積する機能がある。

上記のエネルギは、ダリントン・トランジスタＤの導通
が阻害されることにより放電され、上記４つの電子スイ
ッチＴＲＩ乃至ＴＲ４の一つが前もって閉成されていれ
ば、該エネルギは対応する昇圧変圧器（Ｔｌ乃至Ｔ４）
によりスパーク・プラグに移され放電が起きる。

第４図のグラフは、エンジンが要求する点火シーケンス
（第４図ａ））に応じｑ点火サイクルを示しており、上
記中央点火制御ユニットＵが、補助的なコイルＢを電流
の値がＩ。になるまで充てんするためのダリントン・ト
ランジスタＤ（第４図ｂ））と、上記補助的なコイルＢ
に蓄積されたエネルギを昇圧変圧器Ｔ１乃至Ｔ４を介し
て夫々の点火スパーク・プラグＳＰＩ乃至ＳＰ４に移送
するためのトライアックからなる電子スイッチＴＲＩ乃
至ＴＲ４（第４図Ｃ））の励磁シーケンスとの両方をど
のようにして、制御するのかが概略的に示されている。

特に、夫々の電子スイッチＴＲＩ乃至ＴＲ４を閉じる（
導通する）ためのシーケンスは、上記ダリントン・トラ
ンジスタＤが導通し始めたときの極くわずかの後にのみ
夫々の昇圧変圧器ＴＩ乃至Ｔ４が起動されるような作動
であることが分かる。

予め成極する段階での、上記スパーク・プラグＳＰＩ乃
至ＳＰ４の見かけ上のピークの発生は、上記のようにし
て回避される。（或いは、少なくとも減少する。） 上記したピークは、シリンダ毎にコイルを備えた誘導直
接点火式のシステムでは必ず生じる。明らかに、この問
題は、二次側高圧回路（点火スパーク・プラグ側）に阻
害ダイオードを挿入することにより実質的に除去するこ
とができる。しかしながら、この解決方法はコストが高
く、本発明による解決方法はこの観点からも優れている
。

第３図の回路特徴は、後述するように、補助的なコイル
Ｂを備えるため、充電段階において、夫々の昇圧変圧器
′Ｆ１乃至Ｔ４を予め＋Ｂ　ｍａｘに成極しておくこと
ができることである。

第５図に示す回路では、説明を簡単にするために、ただ
一つの昇圧変圧器ＴＩと、それに対応する一つ電子スイ
ッチＴＲＩが示されている。

以下に説明する作動は、対応する電子スイッチＴＲ２乃
至ＴＲ４が作動された場合、他の昇圧変圧器Ｔ２乃至Ｔ
４に対して、タイム・シフトを伴って適用することがで
きる。

第６図ａｌ）、第６図ａ２）及び第６図ｂ）は夫々、ダ
リントン・トランジスタＤのパイロット電圧、補助的な
コイルＢの一次側の電流１１及び起電力ＶＬの時間を横
軸にとった場合の軌跡を表してい上記のグラフを判断す
るため、上記した第２図に示すグラフに記載されたこと
が参照される。しかし、本実施例では、後述するように
、点火スパーク・プラグに利用し得るエネルギの量の限
定を除けば、コイルＢの一次側の電流は、上記したケー
ス（第２図ａ）のタイムｔ０から（１の間）のように一
定値！。に保たれないことに留意する必要がある。第６
図ａ）乃至第６図ｈ）に示すグラフの理解を容易にする
ため、１．はダリントン・ダイオードＤの導通が阻害さ
れ始めるタイム（点火スパーク・プラグでは高圧電流の
発生に対応する。即ち予備アーク段階）を示し、タイム
ｔ、はアークの突出の開始時（即ち、アーク段階の開始
）を示している。

昇圧変圧器Ｔ、を作動可能とする電子スイッチＴＲＩの
閉成はタイム０のわずか後に生じ、一方、該電子スイッ
チＴＲＩは該電子スイッチＴＲＩに流入する電流ｉが保
持しきい値を下回る値となったときに開（（ｔ＜　ｔａ
）。

ゲート電極へのパイロット・パルス（第６図ｃ））はタ
イム０の後に正となり、タイムｔ１に負となり、上記電
子スイッチＴＲＩが所要の時間間隔で正の電流に対して
も負の電流に対しても、導通するようになっている。

昇圧変圧器Ｔ、の一次側（上記電子スイッチＴＲ監を含
む）にかかる電圧Ｖｐは、第６図ｄ）に示すうな軌跡を
示す。

以上のことより、以下の関係を得る。

タイムＯからｔｌの間 Ｖｐ　＝Ｖｔ、　　　Ｒ・　■ タイムｔ１からｔ、の間 ＶＰ＝■Ｌ タイムｔ、からｔ３の間 ここで、 Ｒ２＝昇圧変圧器ＴＩの二次側の総抵抗１２　（ｔ）＝
昇圧変圧器ＴＩの二次側の電流従って、０から（１の間
では、電流ｉ（第６図ｅ））は正（第５図の矢印ｉの方
向を正とする）であり、該電流の値は、適切な大きさの
回路で昇圧変圧器ＴＩの誘導の値を十Ｂｍａｘ（第６図
ｆ））とするのに十分な値である。

もし、補助的なコイルＢの一次側の電流Ｉが十分な時間
一定値！。のままであれば、ｖＬは０に低下し、結果的
に上記予め成極するための電流ｉがキャンセルされる。

これは、点火スパーク・プラグに利用されるエネルギの
約３０％の損失を意味している。

抵抗Ｒは、昇圧変圧器ＴＩの飽和による同等利点となら
ないタイム０から１．の間での上記予め成極するための
電流ｉ（〜３００ｍＡ）の超過を防止する目的がある。

実際、変圧器の作動原理によれば、上記の電流ｉは、補
助的なコイルＢの一次側に流れる電流口こ付加される。

上記電流ｉの虫が超過すると、電力が使用されずに消失
すると共に、該電力の消失により上記コイルＢの一次側
に蓄められたエネルギの減少をもたらす。

Ｌ、における電圧Ｖ、の符号の変化は、上記電流ｉの流
れの逆転をもたらすが、これはダリントン・トランジス
タＤの存在による抵抗Ｒにより同等限定されるものでは
なく、電流ｉは自由に流れることができる。

最後に、上記電流ｉ（第６図ｅ））に関して以下の関係
がある。

タイム０からｔｌの間 ｉ−（昇圧変圧器Ｔ１を予め成極するための電流）＋（
コアでの電流の損失） タイムｔ１からｔ、の間 ＶＰの逆転に伴いｉも逆転する。

タイムＬ、からｔ３の間 ｉ−（昇圧変圧ＷＴ、の一次側の巻数比に応じたアーク
電流）＋（磁化電流） ＋（鉄製コアでの電流の損失） 時間り、で示されるピークはアークが突出した時の補助
的なコイルＢの一次側を介してのコンデンサＣの放電に
よるものである。

タイムｔ３ ｉ＝（磁化電流）＋（電流損失） アークは顕著になる。

ｔ＞ｔ３ 残余の電流が除々に減少し、その後、次の電子スイッチ
がオンした時に、急激にＯとなる。

補助的なコイルＢの一次側でのエネルギの蓄積量が十分
であるとすると、磁束φ、従って誘導Ｂの軌跡は第６図
ｆ）に示す状態となる。

第３図に示す回路を使用すると、変圧器は誘導が夫々の
点火サイクルで−Ｂ　ｍａｘから＋Ｂ　ｍａｘの間で変
化し得るように点火スパーク・プラグを作動させるよう
になっており、該−Ｂｌｌａｘと＋ＢＩＴｌａｘは磁束
Ｂの初期成極値及び最終成極値である。上記したように
、磁束Ｂの初期成極値及び最終成極価値は、絶対値がほ
ぼ等しく、符号が反対であり、従って、コアをほぼ完全
に使用している。

従って、所要の点火スパーク・エネルギ及びコア・プレ
ートのタイプについて、従来のシステムと比較して重量
及び体積を減少することができる。

より高価なりａａｘ＝　１．７Ｗｂ／ｍ″のコア・プレ
ートを使用すると共に磁化電流を非常に小さ（とするこ
とにより、さらに、重量や体積を減少することができる
（例えば、密着パックされて間げきを有しない、Ｃコア
ー（Ｃ−ｃｏｒｅｓ）を使用する。）。

第６図ｇ）及び第６図ｇ）は夫々点火スパーク・プラグ
内の高圧電流及びアーク電流を表している。

効果 以上の説明から明らかなように、現在知られている誘導
性放電型の静的点火装置と比較して、本発明に係る装置
は以下の効果を有する。

まず、第１に、補助的なコイルＢは実質的にｌに等しい
巻数比を有するため、正確な点火に必要なエネルギを蓄
積することができ、上記コイルＢは小さく、且つ、巻線
の間の絶縁物質の問題がない。

また、電子スイッチによりセットされるシーケンスに置
ける移送は、結果的に体積及び重量を減少するように、
コアを完全に使用するように成極される。

更に、高圧ケーブルと保護キップを省略することができ
る（夫々のシリンダ毎にコイルを備えたシステムと同様
の利点であるが、本発明に係るシステムが変圧器のサイ
ズを小形化することにより上記の効果を実現しているの
に対して、上記のタイプのシステムはある種のケースで
はコイル自体の体積のために実現しないことがある。）
。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の点火装置を示す回路図、第２図ｇ）乃至
第２図ｅ）は第１図の回路の作動の時間を横軸にとった
グラフを示す図、第３図は本発明に係る点火装置の構造
を示す回路図、第４図は第３図の回路の連続的な作動を
概略的に示す時間を横軸にとったグラフを示す図、第５
図は第３図の回路図を簡単に図示するために理論的に簡
略化した回路図、第６図ｇ）乃至第６図ｈ）は本発明に
係る点火装置に存在する信号の軌跡の時間を横軸にとっ
たグラフを示す図である。 Ｂ・・・相互インピーダンス手段、 Ｃ・・・コンデンサ、 Ｄ・・・ダリントン・トランジスタ、 Ｄ゛・・・短絡ダイオード、 Ｓｌ・・・一次巻線、 Ｓ２・・・二次巻線、 ＳＰＩ、ＳＦ３、ＳＦ３、ＳＦ３ ・・・点火スパーク・プラグ、 ＴＲＩ、ＴＲ２、ＴＲ３、ＴＲ４ ・・・電子スイッチ（起動手段）、 ＴＩ、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４ ・・・昇圧変圧器。 特許出願人　フィアット・アウト・ソシエタ・ベル嗜ア
チオ一二

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、所定の巻数比の一次巻線（Ｓ＿１）と二次巻線（Ｓ
   ＿２）とを備えた相互インピーダンス手段（Ｂ）と、上
   記一次巻線（Ｓ＿１）に所定の点火エネルギを蓄積する
   と共に該点火エネルギを周期的に二次巻線（Ｓ＿２）に
   移送するための励磁手段（Ｖ＿Ｂ、Ｄ）を備え、上記二
   次巻線（Ｓ＿２）は少なくとも一つの点火スパーク・プ
   ラグ（ＳＰ１乃至ＳＰ４）を備えた少なくとも一つの点
   火分岐回路に接続された内燃機関の点火装置であって、 上記巻数比は実質的に単一であり、 上記少なくとも一つの点火分岐回路は、夫々上記二次巻
   線（Ｓ＿２）と上記少なくとも一つの点火スパーク・プ
   ラグ（ＳＰ１乃至ＳＰ４）との間に、夫々起動手段（Ｔ
   Ｒ１乃至ＴＲ４）を備えた昇圧変圧器（Ｔ１乃至Ｔ４）
   を備え、 上記起動手段（ＴＲ１乃至ＴＲ４）は、点火サイクルを
   実行するために上記昇圧変圧器への点火エネルギの移送
   を選択的に行うことが可能であると共に、夫々の点火サ
   イクルで上記昇圧変圧器（Ｔ１乃至Ｔ４）の誘導が初期
   成極値（＋Ｂｍａｘ）と最終成極値（−Ｂｍａｘ）との
   間で変化するように配置されており、 上記初期成極値と最終成極値は絶対値がほぼ等しく符号
   が反対であることを特徴とする内燃機関の点火装置。 ２、上記昇圧変圧器（Ｔ１乃至Ｔ４）は夫々点火スパー
   ク・プラグ（ＳＰ１乃至ＳＰ４）に近接して取付けられ
   ていることを特徴とする請求項１記載の点火装置。 ３、上記各昇圧変圧器（Ｔ１乃至Ｔ４）は、好適には粒
   子方向が統一された強シリコン・プレートのコアからな
   る、磁化電流が減少され且つ低損失で作動する強磁性コ
   アを備えることを特徴する請求項１又は２記載の点火装
   置。 ４、上記起動手段は少なくとも一つのトライアック等の
   電子スイッチを備えることを特徴とする請求項１、２又
   は３記載の点火装置。 ５、上記各起動手段（ＴＲ１乃至ＴＲ４）は、励磁手段
   （Ｄ）において導通が開始したわずか後に夫々の昇圧変
   圧器（Ｔ１乃至Ｔ４）を起動して、上記点火スパーク・
   プラグ（ＳＰ１乃至ＳＰ４）において超過な電圧ピーク
   の発生を防止するようになっていることを特徴とする請
   求項１、２、３又は４記載の点火装置。 ６、上記励磁手段は、好適にはダリントン・トランジス
   タ（Ｄ）からなるトランジスタ手段を備え、コレクタ電
   流が上記一次巻線（Ｓ＿１）を流れる電流を決定するよ
   うにしていると共に、上記トランジスタ手段（Ｄ）のコ
   レクタとエミッタの間にコンデンサ（Ｃ）を備えて使用
   中の起動手段（ＴＲ１乃至ＴＲ４）にかかる電圧勾配を
   限定するようにしていることを特徴とする請求項１、２
   、３、４又は５記載の点火装置。 ７、上記二次巻線と少なくとも一つの点火分岐回路と間
   に抵抗（Ｒ）が介在し、上記少なくとも一つの昇圧変圧
   器（Ｔ１乃至Ｔ４）の予備成極電流を初期成極値に限定
   するようにしていることを特徴とする請求項１、２、３
   、４、５又は６記載の点火装置。 ８、上記抵抗（Ｒ）には短絡ダイオード（Ｄ）が協働し
   、点火エネルギが上記昇圧変圧器（Ｔ１乃至Ｔ４）へ移
   送されている間上記抵抗（Ｒ）が短絡されるようにして
   いることを特徴とする請求項７記載の点火装置。