JPH11153079A - 点火装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 デストリビュータを用いない低圧配線の各気
筒独立型のガソリンエンジン用点火装置にＣＤＩ（Capa
citor Discharge Igniter）を採用し、希薄ガスの点火
性をよくする。 【解決手段】 ＣＤＩ方式の点火装置の放電時間を伸ば
すために、トランスの１次巻線とスイッチ素子との直列
接続体に、並列にコンデンサを接続し、コンデンサの両
端子を直流電源に接続する。前記のスイッチ素子として
ＩＧＢＴとダイオードを並列接続したものを用いる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はガソリンを燃料とす
るエンジンの低圧配線型点火装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】自動車用ガソリンエンジンにおいては、
環境汚染に対する規制に対処するために、希薄ガスをエ
ンジンに送り込みこれを完全に燃焼させることが行われ
ている。希薄ガスを用いるエンジンでは、点火時期の広
範囲での正確な進角制御が要求される。この要求を満た
すために、低圧配線方式が実用化されている。低圧配線
方式では、デストリビュータをなくし、点火装置を各気
筒毎に配置する。高圧配線がなくなることにより電気系
トラブルも減り、配線も簡略化されるなどメリットは大
きい。

【０００３】多気筒エンジンの各気筒に１個づつ独立し
た点火装置を配置するためには、小型の点火装置が必要
となる。現状では、ディストリビュータとともに用いら
れていた従来の点火装置を無理に小型にしたものが多
い。従って、効率が低くまた信頼性の高いものとはいえ
ない。

【０００４】図１０に示す回路図を用いて、第１の従来
例の点火装置について説明する。トランス（イグニッシ
ョンコイル）３の１次巻線３１はスイッチ素子２を介し
てバッテリー１に接続されている。トランス３の２次巻
線３２の一端はバッテリー１の負極に接続され、他端は
プラグ３３に接続されている。図１１の（ａ）はスイッ
チ素子２に流れる電流波形を示し、図１１の（ｂ）は２
次巻線３２の電流波形を示す。

【０００５】スイッチ素子２は、図示しない制御部から
の制御信号によってオン、オフされる。スイッチ素子２
が所定期間オンするとバッテリー１、１次巻線３１、ス
イッチ素子２を経て電流が流れ、トランス３に電磁エネ
ルギーが貯えられる。このオンの期間をＴ_onとする。ト
ランス３に貯えられた電磁エネルギーは、２次巻線３２
の分布容量をCsとし２次電圧をVsとしたとき、（Cs・Vs
²）/2で表わされる。スイッチ素子２がオフすると、こ
の電磁エネルギーが２次側に移る。その結果２次側電圧
Vsが上昇して点火プラグ３３のプラグギャップ空間３４
をブレークダウンさせ、放電電流が流れる。スイッチ素
子２にはトランジスタまたはＦＥＴが一般に使用されて
いる。

【０００６】第２の従来例として、特開昭６０−２５２
１６８号公報などに開示された容量放電方式点火装置
(以後ＣＤＩと略記する)を図１２に示す。図１２は従来
のＣＤＩの回路構成図である。バッテリー１及びプラグ
３３は図１０に示すものと実質的に同じである。バッテ
リー１とトランス３の１次巻線３１の間に、ＤＣ−ＤＣ
コンバータ４とコンデンサ５の直列接続体が接続されて
いる。ＤＣ−ＤＣコンバータ４とコンデンサ５の接続点
と、バッテリー１の負極間にスイッチ素子２Ａが接続さ
れている。スイッチ素子２Ａには高い許容パルス電流値
が求められるため、サイリスタが使用されるのが一般的
である。図１３の（ａ）はスイッチ素子２Ａに流れる電
流、図１３の（ｂ）は２次巻線３２に流 れる放電電流
を示す。

【０００７】図１２において、バッテリー１の電圧はＤ
Ｃ−ＤＣコンバータ４で昇圧されコンデンサ５を充電す
る。点火タイミングに応じたパルス信号が図示を省略し
た制御部よりスイッチ素子２Ａのゲートに供給されオン
となる。コンデンサ５に貯えられた電荷はスイッチ素子
２Ａ、トランス１次巻線３１を介して放電し、２次巻線
３２に高電圧を発生させ、図１３の（ｂ）の放電電流が
流れる。コンデンサ５の放電電流はトランス３の１次側
から見た等価インダクタンス及びコンデンサ５の容量で
決まる共振波形となる。次の点弧に備えて、サイリスタ
を確実にオフするため、正の半サイクルのみサイリスタ
に通電し、次の負の半サイクルで遮断する方法が一般的
に行われている。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】第１の従来例では、ト
ランス３に電磁エネルギー蓄積の機能と昇圧機能の双方
を持たせている。しかしエネルギー蓄積に関しては、イ
ンダクタンス部品は以下に説明するように体積率が悪
い。エネルギー蓄積のために必要なインダクタンスから
１次巻線の巻数が決まる。さらに大きな昇圧比を必要と
するために２次巻数は非常に多くなる。その結果、分布
インダクタンスや分布キャパシタンスが増え、トランス
のエネルギー転送効率が悪くなる。

【０００９】さらに所望の点火時期の前にスイッチ素子
２をオンさせる必要がある。そのタイミングは前の周期
の情報を基に作られる。したがってエンジン回転数の急
激な変化に対応して正確にオンのタイミングを制御する
ことは困難である。

【００１０】第２の従来例のＣＤＩ方式では、エネルギ
ー蓄積素子はコンデンサ５である。同じエネルギー蓄積
量に対してコンデンサ５はトランス３より小型であるの
で、エネルギー蓄積素子が小型化できる。トランス３は
エネルギーの蓄積をする必要がないので励磁電流に対し
てのみ磁気飽和を考慮すればよく、大幅な小型化が可能
となる。例えば第２の従来例のトランス３の１次巻線の
巻数は、第１の従来例のものの約３分の１である。この
ためエネルギー転送効率が良い。しかし、スイッチ素子
２Ａにサイリスタを使用しているので、誤点孤防止の
為、放電時間を短くする必要がある。また、スイッチ素
子２Ａが、ＤＣ−ＤＣコンバータ４の出力端とバッテリ
ー１の負極間に接続されているので、スイッチ素子２Ａ
のオンによりバッテリー１が短絡される。従ってスイッ
チ素子２Ａのオンの期間を長くすることができなかっ
た。そのため、例えば０.５msec程度の長い放電時間を
必要とする希薄ガスに対しては、点火の確実性に問題が
あった。本発明は第２従来例であるＣＤＩ方式の点火装
置を改良し、放電時間が長く、かつ小形で高効率な信頼
性の高い低圧配線方式の点火装置を提供することを目的
とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明の点火装置は、直
流電源に接続され、直流電圧を昇圧するためのＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ、 前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力端に
接続され、前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力電圧で充電
されるコンデンサ、前記コンデンサの一方の端子に一端
が接続された１次巻線と点火プラグに接続されるための
２次巻線を有するトランス、及び前記１次巻線の他端と
前記コンデンサの他方の端子との間に接続された、絶縁
ゲートバイポーラトランジスタ（ＩＧＢＴ）とダイオー
ドとが逆並列接続されたスイッチ手段を備えている。Ｉ
ＧＢＴとダイオードによるスイッチ手段がオンになる
と、直流電源に並列に接続されたコンデンサとトランス
の１次巻線を、その容量とインダクタンスで定まる周波
数の共振電流が流れる。共振電流は、コンデンサの容量
によって定まる時間で斬減する。共振電流によって２次
巻線に発生した電圧によって点火プラグで放電が発生す
る。本発明では、前記１次巻線の他端と前記コンデンサ
の他方の端子との間にスイッチ手段を接続している。従
ってスイッチ手段のオンによりバッテリーを短絡しない
ので、スイッチ手段のオンの時間の長さは制約を受けな
い。また、コンデンサの容量を選定することにより、共
振電流の斬減時間を所望の長さにすることができる。

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施例につ
いて図１から図９を参照して説明する。 《実施例１》図１は本発明の実施例１の点火装置の回路
図である。図において、バッテリー１の正極は、入力電
圧を約４００Ｖに昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータ４を介
してトランス（イグニッションコイル）３の１次巻線３
１の一端に接続されている。１次巻線３１の他端は双方
向のスイッチ素子２０を介してバッテリー１の負極に接
続されている。スイッチ素子２０は、ＩＧＢＴ２１と、
ＩＧＢＴに逆並列に接続されたダイオード２２を有す
る。ＩＧＢＴ２１のゲートは制御ユニット２５に接続さ
れ、パルス信号が制御ユニット２５からＩＧＢＴ２１に
印加される。ＤＣ−ＤＣコンバータ４と１次巻線３１と
の接続点と、バッテリー１の負極間にコンデンサ５が接
続されている。トランス３の２次巻線３２の一端はバッ
テリー１の負極に接続され、他端は点火プラグ３３に接
続されている。２次巻線３２の巻数は１次巻線３１の巻
数より多い。図２の（ａ）はスイッチ素子２０を経て１
次巻線３１を流れる電流を示し、図２の（ｂ）は２次巻
線３２を流れる電流を示す。

【００１３】図１において、制御部２５よりスイッチ素
子２０のＩＧＢＴ２１のゲートにオン信号が入力される
と、その期間中スイッチ素子２０は双方向に導通する。
その結果図２の（ａ）に示すように、コンデンサ５の容
量とトランス３の１次側からみたインダクタンスで決ま
る共振周波数の放電電流が１次巻線３１を流れる。２次
巻線３２の電圧が放電ギャップ３４のブレークダウン電
圧を超えると放電を開始する。トランス３の２次巻線３
２の電圧が放電ギャップ３４のブレークダウン電圧以上
の期間（この期間を、以後継続時間という）、１次巻線
３１及び２次巻線３２の電流は、図２の（ａ）及び
（ｂ）に示すように斬減する共振波形となる。共振波形
の継続時間はコンデンサ５の容量に依存する。従って容
量を適切に選定することにより、所望の継続時間にする
ことができる。この継続時間を長くすることにより、希
薄ガスを用いるエンジンの点火装置において放電時間を
延ばすことが可能となる。トランス３における電磁エネ
ルギーは１次、２次巻線３１、３２間を伝わり、点火プ
ラグで放電エネルギーとして消費される。トランス３の
２次巻線３２の電圧が放電ギャップ３４のブレークダウ
ン電圧を下回ると、放電が終了する。実施例１によれ
ば、放電継続時間を０.４ないし０.６msecにすることが
できる。従って、希薄ガスを確実に点火することができ
る。

【００１４】《実施例２》本発明の実施例２を、図３及
び図４を参照して説明する。２次巻線３２に生じた電磁
エネルギーを出来るだけ長時間２次巻線３２を含む２次
側回路に出すことができれば放電時間を更に長い時間に
延長することが可能となる。その方法としては２次巻線
３２に直列にチョークコイル３７を設けることが有効で
あることを発明者は見出した。チョークコイル３７を設
けた本発明の実施例２の具体的な回路図を図３に示す。
その他の構成は図１に示す実施例１のものと同じである
ので説明を省略する。チョークコイル３７を設けること
によって、放電時間は約８０〜１００％増加した。

【００１５】２次巻線３２を含む高圧側に独立したチョ
ークコイル３７を配置することが困難である場合には、
トランス３の構造を変えることにより、等価的に２次側
にチョークコイル３７が入ったような効果をある程度実
現できる。図４の（ａ）にその具体例の構造を示し、図
４の（ｂ）に等価回路を示す。図４の（ａ）において、
トランス３６では１次側巻線３１と、２次側巻線３２の
大部分は、高い結合係数を得るために互いに巻幅をでき
るだけ等しくし重ならせて鉄心３９に巻く。そして２次
巻線３２の一部分３２Ａの巻線３２Ａは鉄心３９に対し
てギャップＧを設けて配置された別の鉄心４０に巻く。

【００１６】ギャップＧがあるために２次巻線３２と巻
線３２Ａは磁気的には完全に結合せず、あたかも独立し
たチョークコイルが巻線３２Ａに直列に接続されている
かのような作用をする。鉄心４０のうち巻線３２Ａのみ
が巻かれている部分は必ずしも必要ではない。例えば電
磁エネルギーが十分大きい場合には空芯でもある程度の
効果は得られる。

【００１７】図４の（ｂ）の等価回路において、Ｌ１は
１次巻線３１の漏れインダクタンス、Ｌ２は２次巻線３
２の漏れインダクタンス、Ｍは相互インダクタンスを表
す。Ｃ１、Ｃ２は浮遊容量を表す。巻線３２Ａを付加す
ることにより、インダクタンスＬ２はインダクタンスＬ
１に比べ大きな値となる。この等価的に２次側に配され
たチョークコイルの作用により、一度２次巻線３２へ伝
送された電磁エネルギーは容易に１次巻線３１へ移動し
にくくなる。結果として放電の持続時間が延長される。

【００１８】実施例２によれば、エネルギー転送効率の
非常によいＣＤＩ方式に、２次側のチョークコイルによ
りリーケージインダクタンスの大きくなったトランス
（イグニッッションコイル）とを組み合わせる。これに
より、小型かつ高効率で放電時間の長い点火装置が実現
できる。発明者の実験およびシミュレーションによる
と、図１２の従来のものに比べ、同じ出力エネルギーと
放電持続時間で、約２倍の効率を得ることができた。

【００１９】《実施例３》図５は本発明の実施例３の点
火装置の回路図である。図６の（ａ）は図５のスイッチ
素子２０を流れる電流波形、同（ｂ）はコンデンサ５の
両端の電圧波形、同（ｃ）は２次巻線３２を流れる放電
電流波形、同（ｄ）はバッテリー１からの入力電流波形
をそれぞれあらわす。本実施例では、実施例１のＤＣ−
ＤＣコンバータ４のかわりに、ダイオード７とチョーク
コイル６との直列接続体を設けている。周囲温度を検出
する温度センサ２６が制御部２５に接続されている。そ
の他の構成は実施例１と同様であるので説明を省略す
る。

【００２０】スイッチ素子２０がオンとなると、コンデ
ンサ５の放電が開始される。放電電流は図６の(a)に示
すように、トランジスタ２１のゲート電圧の継続時間Ｔ
_on（例えば１〜２msec）の間コンデンサ５の容量とトラ
ンス３の等価１次インダクタンスとの共振電流となって
減衰しながら流れる。時間Ｔ_onは制御部２５からＩＧＢ
Ｔ２１のゲートに印加されるパルス信号のパルス幅によ
り決まる。同時に前記チョークコイル６にも電流が流れ
チョークコイル６に電磁エネルギーが蓄積される。スイ
ッチ素子２０が時刻ｔ₁でオフになると、チョークコイ
ル６に溜まった電磁エネルギーは、放電されたコンデン
サ５を充電し、コンデンサ５の両端子間の電圧は図６の
(b)に示すように一定の高い電圧まで上昇する。発明者
の実験では、１３Ｖのバッテリー１、１ｍＨのチョーク
コイル６、１μＦのコンデンサ５を用い、スィッチ素子
２０のオンの期間が１ｍｓのとき、約３５０Ｖの電圧が
発生した。

【００２１】スイッチ素子２０がオフになった瞬間、ト
ランス３の１次巻線３１に流れている電流のエネルギー
による、フライバック作用で２次巻線３２に高い電圧を
発生する。この電圧が点火プラグ３３のブレークダウン
電圧を超えると、図６の（ｃ）に示すように、再びトラ
ンス３の２次巻線３２には直流の放電電流ｉが流れる。
その結果、スイッチ素子２０のオンの期間Ｔ_onと、フラ
イバック作用により２次巻線３２に放電電流Ｔ_dが流れ
る期間との和の長い放電時間が得られる。

【００２２】実施例３は電磁エネルギーをチョークコイ
ル６に貯える点では前記の実施例２と同じ原理である。
実施例２では高圧用の巻線数が多く絶縁構造が複雑なチ
ョークコイル３７を用いる。これに対して、実施例３で
は低圧用の簡単な構造のチョークコイル６を用いる。低
圧用チョークコイルは高圧用のチョークコイルより電力
損失が少ないので実施例３では、実施例２に比べ高い効
率が得られた。

【００２３】本実施例の点火装置では、点火エネルギー
はコンデンサ５の両端の電圧で決まる。その両端の電圧
はスイッチ素子２０のオフ直前のチョークコイル６の電
流値によって決まる。従ってチョークコイル６が飽和し
ない限り、電流値はスイッチ素子２０のオン時間Ｔ_onに
比例する。すなわちオン時間をコントロールすることに
よって点火エネルギーの調整ができる。たとえば、バッ
テリー１の電圧を制御部２５に入力し、電圧を検出す
る。そして電圧の変動に応じてオン時間を制御すること
で、点火エネルギーを一定に保持することができる。ま
た、点火に必要なエネルギーが周囲温度の影響で変動す
る場合、温度センサ２６を設けて周囲温度を検出し、周
囲の温度の変化に応じてオン時間を適切な値に制御す
る。エンジンの回転数に応じてオン時間を制御すること
もできる。これによって、余分なエネルギー消費を抑え
ることができるとともに、信頼性を向上させることがで
きる。

【００２４】《実施例４》図７及び図８は本発明の実施
例４の点火装置の回路図である。実施例４では、以下に
詳しく説明するように、スイッチ素子２０のオンの期間
及びオフ期間ともトランス３の２次巻線３２に交流電流
が継続的に流れる。従ってスイッチ素子２０のオン・オ
フを所定期間にわたって繰り返すことにより、放電持続
期間を自由に設定できる。本実施例では、１回の点火動
作にスイッチ素子２０のオン・オフを２０〜３０回繰り
返す。図９の（ａ）はスイッチ素子２０を流れる電流波
形、同（ｂ）は２次巻線３２を流れる放電電流波形を表
わす。図９の（ｂ）に示す各オンの期間Ｔ_onは例えば１
００μsecであり、図６の（ａ）に示すオンの期間Ｔ_on
の２０〜３０分の１である。図９の（ｃ）はコンデンサ
５の両端の電圧波形、同（ｄ）は入力電流波形をそれぞ
れあらわす。本実施例では、実施例３のコンデンサ５に
逆並列にダイオード８を接続し、さらにチョークコイル
６とダイオード７の接続点と、バッテリー１の負極間に
スイッチ９を接続している。その他の構成は、実施例３
と同様である。

【００２５】スイッチ素子２０とスイッチ９は同時にオ
ン、オフし、そのタイミングは同期している。スイッチ
素子２０がオンするとコンデンサ５の放電が開始され、
スイッチ素子２０に流れる電流波形は図９の（ａ）のよ
うになる。コンデンサ５の電流がピークに達した後は、
ダイオード８及びスイッチ９とダイオード７の直列接続
体のクランプ作用でスイッチ素子２０の電流は斬減す
る。トランス３の２次巻線３２に接続された放電ギャッ
プ３４で放電が発生してエネルギーが放出される。トラ
ンス３の２次巻線３２には、図９の（ｂ）に示すような
負の放電電流が流れる。トランス３の1次巻線３１の電
流の絶対値が斬減する途中の時刻ｔ₁で、スイッチ素子
２０及びスイッチ９をオフにする。トランス３に残留す
る励磁エネルギーが放出されるので、２次巻線３２にフ
ライバック電圧が発生する。その結果、図９の（ｂ）に
示すように、オン期間Ｔ_onとは逆極性の正の斬減する放
電電流がオフ期間Ｔ_offの間流れる。また、スイッチ９
のオンの期間Ｔ_onにチョークコイル６を流れる電流によ
り蓄積された電磁エネルギーが、スイッチ９がオフにな
った時放出される。この放電エネルギーによってコンデ
ンサ５は再び充電される。このためコンデンサ５の両端
の電圧は、図９の（ｃ）に示すように、ある一定電圧ま
で上昇する。

【００２６】この動作を繰り返すことにより、トランス
３の２次巻線３２に交流電流を継続的に出力させること
が可能となる。スイッチ素子２０、及び スイッチ９の
オンオフ動作の継続時間をコントロールすることによ
り、トランス３の2次巻線３２に接続された点火プラグ
３３の放電持続時間を自由に設定する事が出来る。ま
た、スイッチ素子２０、及び スイッチ９のオンの期間
Ｔ_onをそれぞれ調整することにより、チョークコイル６
に蓄積する電磁エネルギーを調整できる。これによって
コンデンサ５の充電電圧を変化させることが出来、トラ
ンス３の２次巻線につながる点火プラグ３３の放電エネ
ルギーを制御できる。

【００２７】スイッチ素子２０及びスイッチ９のオン、
オフのタイミングは、前記の説明では同期させている。
しかし、このタイミングをずらす事も可能である。即ち
スイッチ９のオンは、スイッチ素子２０のオンの前でも
後でもよい。また、スイッチ９のオフは、スイッチ素子
２０のオフと同時か、後であればよい。スイッチ素子２
０のオンの期間Ｔ_onの調整で、トランス３の2次巻線３
２の放電電流波形を最適化できる。また、スイッチ９の
オンの期間Ｔ_onの調整で、チョークコイル６に蓄積され
る励磁エネルギーを調整できるとともに、コンデンサ５
の充電電圧の調整も行える。

【００２８】スイッチ素子２０とスイッチ９のオン、オ
フが完全に同期している場合は、図８に示すように、ス
イッチ９の替わりに、ダイオード１０をチョークコイル
６とダイオード７の接続点と、２次巻線３１とスイッチ
素子２０の接続点との間に順方向に接続してもよい。こ
のように接続すると、チョークコイル６の電流は、ダイ
オード１０とスイッチ素子２０を通じて流れる。そのた
めダイオード１０の順方向電圧の分だけ電圧降下が生
じ、図７の回路に比較して若干効率が低下するのは否め
ない。しかし、スイッチ９を制御する制御回路が不要に
なるので回路を簡略化出来るメリットがある。

【００２９】

【発明の効果】本発明によれば、従来のＣＤＩ方式では
困難であった放電持続時間の延長が可能になるととも
に、点火装置の効率が改善され、システムの信頼性向上
は勿論、小型化、ひいては低価格化が実現できる。

【００３０】さらに、点火エネルギーの制御がスイッチ
素子のオン時間の調節でできるので、点火プラグに必要
なとき必要なだけのエネルギーを供給することが出来、
それによりさらに効率を改善することができる。従来の
方式ではエネルギーの制御を行わず最悪の条件を想定し
て余裕のあるエネルギーを確保していたため、正常時に
は余分なエネルギーが消費されていた。本発明では必要
最小限のエネルギーを確保すればよくさらに高い効率が
得られ、飛躍的な小型化が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１の点火装置の回路図

【図２】（ａ）及び（ｂ）は本発明の実施例１の動作を
示す波形図

【図３】本発明の実施例２の点火装置の回路図

【図４】（ａ）は本発明の実施例２のトランスの構成を
示す図 （ｂ）は同等価回路図

【図５】本発明の実施例３の点火装置の回路図

【図６】（ａ）〜（ｄ）は実施例３の動作を示す波形図

【図７】本発明の実施例４の点火装置の回路図

【図８】本発明の実施例５の点火装置の回路図

【図９】（ａ）〜（ｄ）は実施例５の動作を示す波形図

【図１０】第１の従来例の点火装置の回路図

【図１１】（ａ）、（ｂ）は第１の従来例の点火装置の
動作を示す波形図

【図１２】第２の従来例の回路図

【図１３】（ａ）、（ｂ）は第２の従来例の点火装置の
動作を示す波形図

【符号の説明】

１ バッテリー ２０ スイッチ素子 ３ トランス（イグニッションコイル） ４ ＤＣ−ＤＣコンバータ ５ コンデンサ ６ チョークコイル ７，２２ ダイオード ８ ダイオード ９ スイッチ素子 １０ ダイオード ２１ ＩＧＢＴ ３１ １次巻線 ３２ ２次巻線

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 直流電源に接続され、直流電圧を昇圧す
   るＤＣ−ＤＣコンバータ、 前記ＤＣ−ＤＣコンバータの出力端に接続され、前記Ｄ
   Ｃ−ＤＣコンバータの出力電圧で充電されるコンデン
   サ、 前記コンデンサの一方の端子に、一端が接続された１次
   巻線と、点火プラグに接続された２次巻線を有するトラ
   ンス、 前記１次巻線の他端と前記コンデンサの他方の端子との
   間に接続された、絶縁ゲートバイポーラトランジスタ
   （ＩＧＢＴ）とＩＧＢＴに逆並列に接続されたダイオー
   ドを有し前記１次巻線の電流をオン・オフするスイッチ
   手段、及び前記スイッチ手段を制御する制御手段、を備
   える点火装置。
2. 【請求項２】 前記トランスの２次巻線に直列にインダ
   クタンス素子を接続したことを特徴とする請求項１記載
   の点火装置。
3. 【請求項３】 前記トランスの２次巻線の一部分が前記
   １次巻線から磁気的に分離されていることを特徴とする
   請求項１記載の点火装置。
4. 【請求項４】 直流電源の両端子間に以下の列挙順で直
   列に接続された、チョークコイル、順方向のダイオード
   及びコンデンサ、 前記コンデンサの一方の端子に、一端が接続された１次
   巻線と、点火プラグに接続された２次巻線とを有するト
   ランス、及び前記１次巻線の他端と前記コンデンサの他
   方の端子との間に接続された、ＩＧＢＴとＩＧＢＴに逆
   並列に接続されたダイオードとを有し、前記１次巻線の
   電流をオン・オフするスイッチ手段、を備える点火装
   置。
5. 【請求項５】 直流電源の両端子間に接続された、チョ
   ークコイルと第１のスイッチ手段との直列接続体、 一端が前記チョークコイルと第１のスイッチ手段との接
   続点に、順方向のダイオードを介して接続された１次巻
   線と、点火プラグに接続された２次巻線を有するトラン
   ス、 前記順方向のダイオードと前記１次巻線の一端との接続
   点と、前記第１のスイッチ手段と直流電源との接続点と
   の間に接続された、逆方向のダイオードとコンデンサと
   の並列接続体、及び前記１次巻線の他端と前記第１のス
   イッチ手段と直流電源との接続点との間に接続され前記
   １次巻線の電流をオン・オフする第２のスイッチ手段、 を備える点火装置。
6. 【請求項６】 前記第１及び第２のスイッチ手段はＩＧ
   ＢＴとダイオードとの並列接続体であることを特徴とす
   る請求項５記載の点火装置。
7. 【請求項７】 直流電源の両端子間に以下の列挙順で直
   列に接続された、チョークコイル、順方向の第１のダイ
   オード、及びコンデンサと逆方向接続の第２のダイオー
   ドとの並列接続体、 前記第１のダイオードとコンデンサとの接続点に一端が
   接続された１次巻線と、点火プラグに接続された２次巻
   線を有するトランス、 前記１次巻線の他端と前記コンデンサの他端との間に接
   続された、ＩＧＢＴとＩＧＢＴに逆並列に接続されたダ
   イオードとを有し前記１次巻線の電流をオン・オフする
   スイッチ手段、及び前記チョークコイルと第１のダイオ
   ードとの接続点と、前記１次巻線とスイッチ手段との接
   続点との間に、順方向に接続された第３のダイオード、 を備える点火装置。
8. 【請求項８】 前記スイッチ手段のオンの期間を、直流
   電源の電圧に応じて調節することを特徴とする請求項
   １、４、５又は７記載の点火装置。
9. 【請求項９】 更に周囲温度を検出する温度センサを有
   し、前記スイッチ手段のオンの期間を、周囲温度に応じ
   て調節することを特徴とする請求項１、４、５又は７記
   載の点火装置。
10. 【請求項１０】 前記スイッチ手段のオンの期間をエン
    ジンの回転速度に応じて調節することを特徴とする請求
    項１、４、５又は７記載の点火装置。
11. 【請求項１１】 前記スイッチ手段のオンオフ動作の継
    続時間を直流電源の電圧に応じて調節することを特徴と
    する請求項５又は７記載の点火装置。
12. 【請求項１２】 前記スイッチ手段のオンオフ動作の継
    続時間を周囲温度に応じて調節することを特徴とする請
    求項５又は７記載の点火装置。
13. 【請求項１３】 前記スイッチ手段のオンオフ動作の継
    続時間をエンジンの回転数に応じて調節することを特徴
    とする請求項５又は７記載の点火装置。