JPH0222444A - 耐銹耐摩耗用鋼 - Google Patents
耐銹耐摩耗用鋼Info
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- JPH0222444A JPH0222444A JP17117888A JP17117888A JPH0222444A JP H0222444 A JPH0222444 A JP H0222444A JP 17117888 A JP17117888 A JP 17117888A JP 17117888 A JP17117888 A JP 17117888A JP H0222444 A JPH0222444 A JP H0222444A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［ｆｉ業上の利用分野］
本発明は、優れた耐誘性と高い焼入焼もどし硬さに加え
、良好な加工性を兼ね備えた、特に直線運動軸受用およ
びミニチュアベアリング用途や、プラスチック射出成形
機のスクリュー、シリンダ、金型、 エジェクタービン
、また耐食性を要するプランジャーポンプのシリンダー
など、さらに、耐食性を要する刃物順環用途に適する新
規な鋼に関するものである。
、良好な加工性を兼ね備えた、特に直線運動軸受用およ
びミニチュアベアリング用途や、プラスチック射出成形
機のスクリュー、シリンダ、金型、 エジェクタービン
、また耐食性を要するプランジャーポンプのシリンダー
など、さらに、耐食性を要する刃物順環用途に適する新
規な鋼に関するものである。
［従来の技術］
直線運動軸は、レールとベアリングで構成されており、
従来の滑りによる直線案内に対しベアリング内に組み込
まれたボールによる転がり案内であり、摩耗ロスが少な
く高精度の直進性と位置決めが得られる直線案内部品で
ある。
従来の滑りによる直線案内に対しベアリング内に組み込
まれたボールによる転がり案内であり、摩耗ロスが少な
く高精度の直進性と位置決めが得られる直線案内部品で
ある。
その用途は、ＮＣ旋盤、マシーニングセンターを始めと
する工作機械さらにロボット、○Ａ機器、コンピュータ
ーなどの幅広い分野にわたっている。
する工作機械さらにロボット、○Ａ機器、コンピュータ
ーなどの幅広い分野にわたっている。
材料鋼種として５５５Ｃ，Ａｌ５Ｉ４１５０゜ＳＣＭ４
１５．ＳＣＭ４２０，５ＵＪ２，５ＵＳ４２０Ｊ２等が
使用されている。
１５．ＳＣＭ４２０，５ＵＪ２，５ＵＳ４２０Ｊ２等が
使用されている。
饅近では、無潤滑でメンテナンスフリーな用途が多くな
り、高硬度で且つ、耐錆性に優れた材料が要求され、
このような用途に対したとえば５５５ＣにＣｒメツキ
したものやマルテンサイト系ステンレス鋼である５ＵＳ
４４０Ｃ等が使用されるや 一方、ミニチュアベアリングのなかで耐錆性や高い硬さ
が要求される医療機器、精密計器等の用途には従来から
５Ｏ３４４０Ｇまたはこれに近い特性のマルテンサイト
系ステンレス鋼が使用されている。
り、高硬度で且つ、耐錆性に優れた材料が要求され、
このような用途に対したとえば５５５ＣにＣｒメツキ
したものやマルテンサイト系ステンレス鋼である５ＵＳ
４４０Ｃ等が使用されるや 一方、ミニチュアベアリングのなかで耐錆性や高い硬さ
が要求される医療機器、精密計器等の用途には従来から
５Ｏ３４４０Ｇまたはこれに近い特性のマルテンサイト
系ステンレス鋼が使用されている。
同様に、Ｓ Ｕ Ｓ ４２０ Ｊ ２や５ＵＳ４４０Ｃ
等が使われている用途どしては、プラスチック射出成形
機のスクリュー、シリンダー、金型、 エジェクタービ
ン、また耐食性を要するプランジャーポンプのシリンダ
ーなど、さらに、耐食性を要する刃物類等があげられる
。
等が使われている用途どしては、プラスチック射出成形
機のスクリュー、シリンダー、金型、 エジェクタービ
ン、また耐食性を要するプランジャーポンプのシリンダ
ーなど、さらに、耐食性を要する刃物類等があげられる
。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、近年の製品の高品質化に伴い、上記のよ
うな各種権械部品や工具類は、−段と厳しい使用環境に
曝されるようになってきた。
うな各種権械部品や工具類は、−段と厳しい使用環境に
曝されるようになってきた。
例えば、メンテナンスフリー化により直線運動軸あるい
はミニチュアベアリング用鋼に必要な特性として、より
高硬度で耐誘性良好であり、且つ加工性を阻害する巨大
−火脚化物が極めて少ないことなどが要求されるように
なった。
はミニチュアベアリング用鋼に必要な特性として、より
高硬度で耐誘性良好であり、且つ加工性を阻害する巨大
−火脚化物が極めて少ないことなどが要求されるように
なった。
その目安としては、硬さＨＲＣ約５７以上、耐錆性は５
ＵＳ４４ＯＣ並で５μｍ以上の巨大炭化物が極めて少な
いことがあげられる。即ち、Ｓ ０８４２０Ｊ２クラス
では、硬さ不足（約ＨＲＣ５５種度）であり、一方、５
ＵＳ４４０Ｇは硬さ（約ＨＲＣ６０程度）、耐錆性の点
で要求を十分満足するものの、１０数μｍの巨大炭化物
が多数存在しており引き抜き、切削、研削等の加工性の
点で問題である。
ＵＳ４４ＯＣ並で５μｍ以上の巨大炭化物が極めて少な
いことがあげられる。即ち、Ｓ ０８４２０Ｊ２クラス
では、硬さ不足（約ＨＲＣ５５種度）であり、一方、５
ＵＳ４４０Ｇは硬さ（約ＨＲＣ６０程度）、耐錆性の点
で要求を十分満足するものの、１０数μｍの巨大炭化物
が多数存在しており引き抜き、切削、研削等の加工性の
点で問題である。
特に精密機器等のミニチュアベアリングにおいて往々に
して高速回転時の振動やノイズが大きいのは、これは巨
大炭化物の存在により研削時の表面粗度に限界があるこ
とに起因している。
して高速回転時の振動やノイズが大きいのは、これは巨
大炭化物の存在により研削時の表面粗度に限界があるこ
とに起因している。
このような要求特性は、プラスチック射出成形機のスク
リＪ−、シリンダー、金型、 エジェクタービン、また
耐食性を要するプランジャーポンプのシリンダーなど、
さらに、耐食性を要する刃物類等にもあてはまる１例え
ば、プラスチック樹脂の高性能化により、射出成形機の
スクリューは５ＵＳ４２０Ｊ２を用いた場合、硬さが低
いため（重用中の摩耗が著しく身命が短い、そこで、耐
摩耗性を向」二させるために焼入れ硬さが高くかつ、多
数の硬質炭化物を有した５ＵＳ４４０Ｃを用いることか
考えられるが、この１４種は加工性が悪くコスト高にな
るとともに、巨大炭化物による靭性の低下のため使用中
に割れかけ等が発生しやすくなる。
リＪ−、シリンダー、金型、 エジェクタービン、また
耐食性を要するプランジャーポンプのシリンダーなど、
さらに、耐食性を要する刃物類等にもあてはまる１例え
ば、プラスチック樹脂の高性能化により、射出成形機の
スクリューは５ＵＳ４２０Ｊ２を用いた場合、硬さが低
いため（重用中の摩耗が著しく身命が短い、そこで、耐
摩耗性を向」二させるために焼入れ硬さが高くかつ、多
数の硬質炭化物を有した５ＵＳ４４０Ｃを用いることか
考えられるが、この１４種は加工性が悪くコスト高にな
るとともに、巨大炭化物による靭性の低下のため使用中
に割れかけ等が発生しやすくなる。
以上述べたような各種用途に対し、０．７％ Ｃ１３％
Ｃｒ系のマルテンサイト系ステンレス鋼がすでに開発さ
れているが、この鋼でも耐錆性に若干の問題があり十分
要求を満たしているとはいえないのが現状である。
Ｃｒ系のマルテンサイト系ステンレス鋼がすでに開発さ
れているが、この鋼でも耐錆性に若干の問題があり十分
要求を満たしているとはいえないのが現状である。
［課題を解決するための手段］
本発明者は、これらの問題点を解決するために従来の高
マルテンサイト系ステンレス鋼の主要元素であるＣ、Ｃ
ｒの成分バランスを検討する中で耐錆性や炭化物の粗大
化に対し特にＭｏの影響が大きいことを見いだした。こ
の際、Ｃは炭化物の粗大化、耐錆性を考慮して焼入れ硬
さが確保可能な範囲でできるだけ低めに抑えて０．４〜
０．６％としＣｒは耐錆性を向上するが炭化物を粗大化
して加工性を悪くしまたマトリックスの硬さを下げるの
で、Ｍｏの添加による耐誘性向上効果も併せ考え、従来
のステンレス鋼レベル（１２〜１４％）より低い１１％
以下とした。
マルテンサイト系ステンレス鋼の主要元素であるＣ、Ｃ
ｒの成分バランスを検討する中で耐錆性や炭化物の粗大
化に対し特にＭｏの影響が大きいことを見いだした。こ
の際、Ｃは炭化物の粗大化、耐錆性を考慮して焼入れ硬
さが確保可能な範囲でできるだけ低めに抑えて０．４〜
０．６％としＣｒは耐錆性を向上するが炭化物を粗大化
して加工性を悪くしまたマトリックスの硬さを下げるの
で、Ｍｏの添加による耐誘性向上効果も併せ考え、従来
のステンレス鋼レベル（１２〜１４％）より低い１１％
以下とした。
そして、これらＣ−Ｃｒの成分の範囲において目的とす
る硬さ、耐錆性、炭化物粒径などを得るためには、Ｍｏ
を下記（１）〜（３）式の範囲で添加すると良いことを
見いだした。即ち、（ａ）硬さ約ＨＲＣ５７以上を得る
ための成分条件は Ｃｒχ＋０．３ Ｍｏニー１６．３
Ｃ％≦ｓ、ｏ−−（１）（ｂ）耐錆性を得るための成
分条件は Ｃｄ ＋ １．２ Ｍｏ＄ −１１，５（Ｊ≧４．ｓ−
−（２）（ｃ）研削性、加工性および靭性の改善を目的
とし、て含イ４する長径５７１ｍ以上の巨大炭化物をで
きるだけ抑えるための成分条件は ＣｒＸ ＋ ２．７ Ｍｏ＄ ＋ ２１．
５ ＣＩ ≦ ２６．Ｌ−＝−（３）である、尚
、これらの式は、実験データーを回帰分析して導出した
ものである。
る硬さ、耐錆性、炭化物粒径などを得るためには、Ｍｏ
を下記（１）〜（３）式の範囲で添加すると良いことを
見いだした。即ち、（ａ）硬さ約ＨＲＣ５７以上を得る
ための成分条件は Ｃｒχ＋０．３ Ｍｏニー１６．３
Ｃ％≦ｓ、ｏ−−（１）（ｂ）耐錆性を得るための成
分条件は Ｃｄ ＋ １．２ Ｍｏ＄ −１１，５（Ｊ≧４．ｓ−
−（２）（ｃ）研削性、加工性および靭性の改善を目的
とし、て含イ４する長径５７１ｍ以上の巨大炭化物をで
きるだけ抑えるための成分条件は ＣｒＸ ＋ ２．７ Ｍｏ＄ ＋ ２１．
５ ＣＩ ≦ ２６．Ｌ−＝−（３）である、尚
、これらの式は、実験データーを回帰分析して導出した
ものである。
すなわち、本願発明は、
重量％で
Ｃ：０．４〜０．６％
Ｓｉ：１．０％以下
Ｍｎ川、０％以下
Ｃｒ：６．Ｏ〜１１．０％
Ｍｏ：０．５〜４．０％
を含有し、かつ主要成分のＣとＣｒおよびＭＯが上記（
１）〜（３）式を満足し、残部Ｆｅおよび不可避の不純
物からなる耐銹耐摩耗用鋼である。
１）〜（３）式を満足し、残部Ｆｅおよび不可避の不純
物からなる耐銹耐摩耗用鋼である。
［作用コ
まず（１）〜（３）式を見出だすに至った実験過程につ
いて述べる。
いて述べる。
Ｃ： ０．３５−１．０％ 、Ｃｒ：１０〜１４３％Ｍ
（１：０．０５〜２．０％を主成分とし各成分をこの範
囲で種々変動させた多数の供試鋼を１００ｋｇ真空誘導
溶解炉にて出鋼し、平均径１９０ｍｍの鋳塊に鋳込み、
これを径２５ ｍ ｍに鍛伸して供試材とした。各試験
片は１０５０℃に１５分保持後油焼き入れし、焼もどし
は１８０℃に１時間保持後空冷により実施し各試験に用
いた。
（１：０．０５〜２．０％を主成分とし各成分をこの範
囲で種々変動させた多数の供試鋼を１００ｋｇ真空誘導
溶解炉にて出鋼し、平均径１９０ｍｍの鋳塊に鋳込み、
これを径２５ ｍ ｍに鍛伸して供試材とした。各試験
片は１０５０℃に１５分保持後油焼き入れし、焼もどし
は１８０℃に１時間保持後空冷により実施し各試験に用
いた。
耐誘性は、温度７０℃、相対湿度９５％の環境下に９６
時間暴露したのち、１０倍の拡大鏡で発錆の有無を調べ
評価した。一方、耐誘性を定量化する方法として０．５
％ＮａＣｌ中での孔食電位を採用したが、あとで述べる
ように本暴露試験とはかなりの相関性が見られた。
時間暴露したのち、１０倍の拡大鏡で発錆の有無を調べ
評価した。一方、耐誘性を定量化する方法として０．５
％ＮａＣｌ中での孔食電位を採用したが、あとで述べる
ように本暴露試験とはかなりの相関性が見られた。
長径が５μｍ以上の炭化物の個数は画像解析装置を用い
て測定した。尚、測定面積は１．１２５×１０６μｍ”
（５０視野）とした。
て測定した。尚、測定面積は１．１２５×１０６μｍ”
（５０視野）とした。
以上の実験を全供試材について行ない、熱処理硬さ、孔
食電位および暴露試験成績さらに長径５μｍ以上の炭化
物量についてＣ，Ｃｒ、Ｍｏで整理した結果、次のよう
な知見を得た。
食電位および暴露試験成績さらに長径５μｍ以上の炭化
物量についてＣ，Ｃｒ、Ｍｏで整理した結果、次のよう
な知見を得た。
第１図に示すとおり熱処理硬さは式（Ｃｒχ＋０．３Ｍ
ｏニー １６．３Ｃ工）にて整理でき、硬さ ＨＲＣ５
７程度を得るためにはバラツキを考慮して、この式の値
が少なくとも５，０以下である必要かあ、る。
ｏニー １６．３Ｃ工）にて整理でき、硬さ ＨＲＣ５
７程度を得るためにはバラツキを考慮して、この式の値
が少なくとも５，０以下である必要かあ、る。
第２図に示す通り孔食電位ＶＣは式 （ＣｒＺ÷１．２
Ｍｏ＄ −１１，５Ｃ％ ）にて整理でき、この値が
４．５以上の場合、暴露試験での発耐は認められなかっ
た。
Ｍｏ＄ −１１，５Ｃ％ ）にて整理でき、この値が
４．５以上の場合、暴露試験での発耐は認められなかっ
た。
第３図に示すとおり、長径５μｍ以上の炭化物量は、式
（Ｃｒ ＋ ２．７Ｍｏ＄ ＋ ２１．５Ｃ！ ）にて
整理できこの値が２６〜２７を超えると急激に増大する
。
（Ｃｒ ＋ ２．７Ｍｏ＄ ＋ ２１．５Ｃ！ ）にて
整理できこの値が２６〜２７を超えると急激に増大する
。
バラツキも考慮して本発明用途を満足するための目安を
２６．０以下とした８ 次に本発明の化学成分の限定理由について述べる。
２６．０以下とした８ 次に本発明の化学成分の限定理由について述べる。
Ｃは、焼入れ焼戻しにより十分なマトリックス硬さを得
るために不可欠な元素であり、 ＨＲＣ５６〜５７程度
以上の硬さを得るためには、少なくとも０．４％必要で
ある。一方、０．６％を超えて添加すると巨大な炭化物
が発生して研削性や靭性を損なうと共にマトリックスの
有効Ｃｒｌが減少して耐誘性が低下するので、上限を０
．６％とした。
るために不可欠な元素であり、 ＨＲＣ５６〜５７程度
以上の硬さを得るためには、少なくとも０．４％必要で
ある。一方、０．６％を超えて添加すると巨大な炭化物
が発生して研削性や靭性を損なうと共にマトリックスの
有効Ｃｒｌが減少して耐誘性が低下するので、上限を０
．６％とした。
Ｓｌは、主に脱酸材として添加し焼入性を向上させるが
、１．０％を超えて添加すると靭性の劣化が生ずるので
上限を１．０％とした。
、１．０％を超えて添加すると靭性の劣化が生ずるので
上限を１．０％とした。
Ｍｎは、Ｓｌと同様に、脱酸材として添加し焼入性を向
上させるが、１．０％を超えて添加すると靭性や焼き戻
し軟化抵抗を低下させるので上限を１．０％とした。
上させるが、１．０％を超えて添加すると靭性や焼き戻
し軟化抵抗を低下させるので上限を１．０％とした。
Ｃｒは、Ｃと結合して硬質炭化物を形成し耐摩耗性を向
上させるとともに、マトリックス中に固溶し耐誘性を向
上させる元素である。このためには６．０％以上必要で
ある。しかし、１１．０％を超えると巨大炭化物が生じ
易くなると共に硬さが低下してＨＲＣ５６〜５７程度の
硬さが得れなくなるので上限を１１．０％とした。
上させるとともに、マトリックス中に固溶し耐誘性を向
上させる元素である。このためには６．０％以上必要で
ある。しかし、１１．０％を超えると巨大炭化物が生じ
易くなると共に硬さが低下してＨＲＣ５６〜５７程度の
硬さが得れなくなるので上限を１１．０％とした。
Ｍｏは、Ｃｒと同様に耐摩耗性や耐銹性性を向上させる
のに有効な元素でありその効果を得るためには０．５％
以上必要である。 しかしながら４．０％を超えて添
加すると炭化物の粗大化を助長するので上限を４．０％
どした。
のに有効な元素でありその効果を得るためには０．５％
以上必要である。 しかしながら４．０％を超えて添
加すると炭化物の粗大化を助長するので上限を４．０％
どした。
し実施例］
次に本発明の実施例について述べる。
先に得られた知見をもとに、新たに第１表に示す成分の
Ａ−Ｊの１０鋼種を上述の実験過程と同じ工程で作製し
た。
Ａ−Ｊの１０鋼種を上述の実験過程と同じ工程で作製し
た。
第１表に本発明鋼と比較鋼および従来鋼の成分と（１）
〜（３）式のイ直を示した。
〜（３）式のイ直を示した。
また第２表に各供試材の１０５０℃焼入れ、１８０℃焼
戻し後の硬さ、長径５μｍ以上の巨大炭化物量、さらに
温度７０℃、相対湿度９５％、保持時間９６時間の暴露
試験での、発錆の有無を示す。
戻し後の硬さ、長径５μｍ以上の巨大炭化物量、さらに
温度７０℃、相対湿度９５％、保持時間９６時間の暴露
試験での、発錆の有無を示す。
これらから明らかなように、本発明鋼は、従来鋼に比べ
硬さ、耐誘性および巨大炭化物量の全てにおいて優れて
いることがわかる。
硬さ、耐誘性および巨大炭化物量の全てにおいて優れて
いることがわかる。
［効果］
従来５ＵＳ４４０Ｃクラスを使用していた直線運動軸や
ミニチュアベアリングなどの部品に対し本発明鋼を採用
することにより、特に研削性の向上による部品加工コス
トの削減と、表面粗度が向上したことによる製品の精密
さや振動音響特性の向上などを、他の機能特性を同等以
上に維持しつつ得ることができた。同様に、５ＵＳ４２
０Ｊ２や５ＵＳ４４０Ｃ等が使われていたプラスチック
射出成形機のスクリュー、シリンダー、金型、エジェク
タービン、また耐食性を要するプランジャーポンプのシ
リンダーなど、さらに、耐食性を要する刃物類等に対し
本発明鋼を採用することにより、加工コストの削減と共
に寿命の向上が得られた。
ミニチュアベアリングなどの部品に対し本発明鋼を採用
することにより、特に研削性の向上による部品加工コス
トの削減と、表面粗度が向上したことによる製品の精密
さや振動音響特性の向上などを、他の機能特性を同等以
上に維持しつつ得ることができた。同様に、５ＵＳ４２
０Ｊ２や５ＵＳ４４０Ｃ等が使われていたプラスチック
射出成形機のスクリュー、シリンダー、金型、エジェク
タービン、また耐食性を要するプランジャーポンプのシ
リンダーなど、さらに、耐食性を要する刃物類等に対し
本発明鋼を採用することにより、加工コストの削減と共
に寿命の向上が得られた。
第１図は硬さとＣ，Ｃｒ、Ｍｏの量の関係を示す図、第
２図は孔食電位および！！露試験結果とＣＣｒ、Ｍｏの
関係を示す図、さらに第３図は、長径５μｍ以上の炭化
物量とＣ，Ｃｒ、Ｍｏの量の関係を示す図である。 第 図 ｒｔ ０．３Ｍｏχ １６．３Ｃχ 第 図 Ｃｒχ →− ２，７ＭＯ工 ＋ ２１．５Ｃ工
２図は孔食電位および！！露試験結果とＣＣｒ、Ｍｏの
関係を示す図、さらに第３図は、長径５μｍ以上の炭化
物量とＣ，Ｃｒ、Ｍｏの量の関係を示す図である。 第 図 ｒｔ ０．３Ｍｏχ １６．３Ｃχ 第 図 Ｃｒχ →− ２，７ＭＯ工 ＋ ２１．５Ｃ工
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で Ｃ：０．４〜０．６％ Ｓｉ：１．０％以下 Ｍｎ：１．０％以下 Ｃｒ：６．０〜１１．０％ Ｍｏ：０．５〜４．０％ を含有し、かつＣとＣｒおよびＭｏの関係がＣｒ％＋０
．３Ｍｏ％−１６．３Ｃ％≦５．０……（１）Ｃｒ％＋
１．２Ｍｏ％−１１．５Ｃ％≧４．５……（２）Ｃｒ％
＋２．７Ｍｏ％＋２１．５Ｃ％≦２６．０……（３）を
満たし残部Ｆｅおよび不可避の不純物からなる耐銹耐摩
耗用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17117888A JPH0222444A (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 耐銹耐摩耗用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17117888A JPH0222444A (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 耐銹耐摩耗用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0222444A true JPH0222444A (ja) | 1990-01-25 |
| JPH0534418B2 JPH0534418B2 (ja) | 1993-05-24 |
Family
ID=15918448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17117888A Granted JPH0222444A (ja) | 1988-07-08 | 1988-07-08 | 耐銹耐摩耗用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0222444A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0492545U (ja) * | 1990-12-28 | 1992-08-12 | ||
| JP2007191795A (ja) * | 1999-01-19 | 2007-08-02 | Sulzer Metoco Ag | 基板にプラズマ溶射されるコーティング粉末及びその使用方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53103917A (en) * | 1977-02-23 | 1978-09-09 | Daido Steel Co Ltd | Martensitic stainless steel having good resistance to rolling load |
| JPS54121218A (en) * | 1978-03-14 | 1979-09-20 | Hitachi Metals Ltd | Steel for stainless razor with excellent corrosion resistance and cutting property |
| JPS60243249A (ja) * | 1984-05-16 | 1985-12-03 | Hitachi Metals Ltd | 焼戻し軟化抵抗の高い軸受用鋼 |
| JPS61163244A (ja) * | 1985-01-11 | 1986-07-23 | Hitachi Metals Ltd | 転がり軸受 |
-
1988
- 1988-07-08 JP JP17117888A patent/JPH0222444A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2007191795A (ja) * | 1999-01-19 | 2007-08-02 | Sulzer Metoco Ag | 基板にプラズマ溶射されるコーティング粉末及びその使用方法 |
| JP4644687B2 (ja) * | 1999-01-19 | 2011-03-02 | スルツァー メトコ アーゲー | 基板にプラズマ溶射されるコーティング粉末及びその使用方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0534418B2 (ja) | 1993-05-24 |
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